柱模板KZZ2(设置对拉螺栓)计算书
有对拉螺栓(柱箍不等距)-1
柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、荷载统计新浇混凝土对模板的侧压力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218 kN/m2 F2=γcH=24×4300/1000=103.2 kN/m2标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218 kN/m2承载能力极限状态设计值根据柱的长边尺寸大小确定组合类型：S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]则：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844 kN/m2正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218 kN/m2四、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m 单位面板宽度为计算单元。
W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4其中的h为面板厚度。
（图3）承载能力极限状态受力简图1、强度验算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（图4）面板弯矩图(kN·m)M max＝0.198kN·mσ＝M max/W＝0.198×106/37500=5.292N/mm2≤[f]＝30N/mm2满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态受力简图q k＝bS k=1×41.218=41.218kN/m（图6）面板变形图(mm)νmax=0.156mm≤[ν]＝max(700/5,700/5)/400=0.35mm满足要求五、次楞验算根据工程实际次楞竖直放置，且承受线性变化荷载，为了符合实际可采用墙全高内的次楞的实际跨数作为计算模型，这样做符合实际情况，计算简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图柱底部线性荷载最大处为：其中次楞间距: a=max(L/m,B/n)=max(700/5,700/5)/1000=0.14 mq＝aS＝0.14×51.844=7.258kN/mq k＝aS k＝0.14×41.218=5.771kN/m1、强度验算（图8）次梁弯矩图M max＝0.23kN·mσ＝M max/W＝0.23×106/(83.333×1000)=2.759N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图V max=1.98kNτ=V max S0/(Ib) = 1.98×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.594N/mm2≤[f v]＝2N/mm2满足要求3、挠度验算（图10）正常使用极限状态受力简图（图11）次梁变形图ν=0.289mm≤[ν]＝0.14×1000/400=0.35mm满足要求4、支座反力计算从下至上第1道对拉螺栓的支座反力为：=3.021kNRmax1=2.402kNRmaxk1从下至上第2道对拉螺栓的支座反力为：=3.722kNRmax2=2.96kNRmaxk2从下至上第3道对拉螺栓的支座反力为：=3.659kNRmax3=2.909kNRmaxk3从下至上第4道对拉螺栓的支座反力为：=2.356kNRmax4R=1.873kNmaxk4从下至上第5道对拉螺栓的支座反力为：R=2.289kNmax5=1.82kNRmaxk5从下至上第6道对拉螺栓的支座反力为：=0.633kNRmax6=0.503kNRmaxk6根据以上计算可以确定第2道对拉螺栓最为不利。
柱模板KZZ2(设置对拉螺栓)计算书
柱模板KZZ2（设置对拉螺栓）计算书柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》jgj162-20212、《混凝土结构设计规范》gb50010-20213、《建筑结构荷载规范》gb50009-20214、《钢结构设计规范》gb50017-2021一、工程属性崭新淋混凝土柱名称崭新淋混凝土柱的排序高度(mm)14楼负一层kzz1崭新淋混凝土柱长边边长(mm)4200崭新淋混凝土柱短边边长(mm)900900二、荷载女团《建筑施工模板恩侧压力排序依据规范全系列技术规范》混凝土重力密度γc(kn/m)jgj162-2021崭新淋混凝土初稀时间t0(h)混凝土坍落度影响修正系数β241外加剂影响修正系数β1混凝土铺设速度v(m/h)4.2min{0.22γct0β1β2v1/232512混凝土侧压力排序边线处至新淋混凝土顶面总高度h(m)2崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k(kn/m)2，γch}＝min{0.22×25×4×1×1×221/2，25×4.2}＝min{31.113，105}＝31.113kn/m2飞溅混凝土时对垂直面模板荷载标准值q3k(kn/m)崭新淋混凝土对模板的侧压力标准值g4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γch]＝min[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kn/m2承载能力音速状态设计值s承＝0.9max[1.2g4k+1.4q3k，1.35g4k+1.4×0.7q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kn/m2正常采用音速状态设计值s正＝g4k＝31.11kn/m2三、面板验算面板类型面板抗弯强度设计值[f](n/mm)柱长边小梁根数柱箍间距l1(mm)2覆面竹胶合板14.744700面板厚度(mm)面板弹性模量e(n/mm)柱短边小梁根数21589254模板设计平面图1、强度求函数最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bg4k＝0.9×1.35×0.7×31.11＝26.459kn/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bq3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kn/mmmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×26.459×0.32-0.117×1.235×0.32＝-0.251knmσ＝mmax/w＝0.251×106/(1/6×700×152)＝9.567n/mm2≤[f]＝14.74n/mm2满足要求！2、挠度求函数作用线荷载q＝bs正＝0.7×31.11＝21.777kn/mν＝0.677ql4/(100ei)＝0.677×21.777×3004/(100×8925×(1/12×700×153))＝0.68mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！四、小梁验算小梁类型小梁横截面惯性矩i(cm)4矩形木楞256小梁横截面类型(mm)小梁横截面抵抗矩w(cm)360×8064小梁抗弯强度设计值[f](n/mm)小梁抗剪强度设计值[τ](n/mm)2213.51.35小梁弹性模量e(n/mm)最高处柱缝距楼面距离(mm)290001801、强度求函数小梁上促进作用线荷载q＝bs顺＝0.3×39.563＝11.869kn/m小梁弯矩图(knm)mmax＝1.605knmσ＝mmax/w＝1.605×106/64×103＝25.073n/mm2＞[f]＝13.5n/mm2不满足要求！请优化柱箍间距，或增大相应柱边小梁根数！2、抗剪验算小梁抠力图(knm)vmax＝6.185knτmax=3vmax/(2bh0)=3×6.185×1000/(2×60×80)＝1.933n/mm2>[τ]=1.35n/mm2不满足要求！恳请增大梁底提振小梁间距或挑选最合适材料类型，或减少梁底提振小梁，或优化小梁边线！3、挠度求函数小梁上作用线荷载q＝bs正＝0.3×31.11＝9.333kn/m小梁变形图(mm)ν＝7.716mm＞[ν]＝1.75mm不满足要求！恳请优化柱箍边线，或减小适当柱边小梁根数！4、支座反力排序承载能力音速状态rmax=12.357正常采用音速状态。
对拉螺杆计算
设计计算本计算书主要内容：荷载计算、水平桁架杆件强度及稳定性验算、焊缝验算、竖向框架稳 定性验算、杆件强度及稳定性验算、附着支承结构构件强度及稳定性验算、防坠器吊杆强度验 算。
本计算书根据建设部 [ 2000] 230 号《建筑施工附着升降脚手架管理暂行规定》及《钢结构 设计规范》（ GBJ17）公式计算。
一、荷载计算：以一个单元架体为计算对象， 分别按使用工况、 升降工况及坠落工况计算荷载， 单元跨度7.2m ，高 14.7m ，立杆横距 0.8m ，立杆纵距 1.6m ，静恒载 G=42KN 。
（包括钢管、扣件、竹笆、围网及固定在架体的设施 ）。
施工荷载：使用工况Q k 使= 2KN / ㎡×7.2m ×0.8m ×3步 = 35KN （规定第九条）Q K 升 = 0.5KN / ㎡×7.2m ×0.8m ×3步= 8.64KN （规定第九条）升降工况、坠落工况 K=2重要系数取 0.9取 1.2 取 1.4S 使 =1.3×0.9×（1.2×42＋1.4×35）= 116.3KN S 升 =S 坠 =2×0.9×（1.2×42＋1.4×8.64）= 112.493KN水平桁架杆件验算： （荷载按 S 使 ）1、桁架杆件的内力桁架为内外二档共 8 个节点、节点荷载 F = S使=116.3=14.5KN88计算简图如下：升降工况、坠落工况 荷载效应组合 S=K使用工况 K=1.3G S GK ＋Q S QK）RB=2F杆件号 12 3456AA// BB内力 － 1.33F 2F－1F －1.33F －0.66F 1.768F －2F －2F2、杆件强度验算 ： 组成桁架杆件的材料为 Φ48× 3.5 钢管，力学性能如下： 截面积A=4.89 ㎝ 2 =489 ㎜ 2惯性矩 I=12.19 ㎝ 4 =121900 ㎜ 4抵抗矩 W=5.08 ㎝ 3=5080 ㎜ 3迥转半径 i=1.58 ㎝ =15.8 ㎜ 抗拉、压、弯曲强度设计值 205N / ㎜ 2抗剪强度设计值 125N / ㎜ 2杆 2 受拉力最大为 2F ， 简图如下：IAIAFFA'B'RA=2FA — A 截面积 489 ㎜2B —B 截面积 （36－18）× 10×2=360 ㎜ B — B 截面验算：32F 2 14.5 1032= =80.56N / ㎜ 2< 180N /A 3602B —B 截面为铸钢件牌号 ZG230—450，强度设计值 180N / ㎜23、杆 2 钢管与接头焊缝验算：焊缝高度 3.5 ㎜，长度 D=3.14 × 48=150 ㎜验算：2F=78.9N / ㎜ 2 < 160N / ㎜2强度满足要求。
柱模板KZZ4(设置对拉螺栓)计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝31.11 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×31.11＝18.899kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.899×0.252-0.121×0.882×0.252＝-0.133kN·mσ＝M max/W＝0.133×106/(1/6×500×152)＝7.096N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×31.11＝15.555kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×15.555×2504/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.306mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.25×39.563＝9.891 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.261kN·mσ＝M max/W＝0.261×106/53.333×103＝4.889N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.99kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.99×1000/(2×50×80)＝1.121N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.25×31.11＝7.777 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.165mm≤[ν]＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=5.602正常使用极限状态R max=4.404五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
柱模板(设置对拉螺栓)计算书
柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性4k c012cmin[0.22×24×4×1×1×21/2，24×8]＝min[29.87，192]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图 1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.146kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mM max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×18.146×0.22-0.117×0.882×0.22＝-0.077kN·mσ＝M max/W＝0.077×106/(1/6×500×152)＝4.091N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×14.935×2004/(100×8925×(1/12×500×153))＝0.129mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！四、小梁验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×38.056＝7.611 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.342kN·mσ＝M max/W＝0.342×106/42.67×103＝8.027N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.369kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.369×1000/(2×40×80)＝1.111N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×29.87＝5.974 kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.801mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.652正常使用极限状态R max=3.652五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
资料：柱模板(设置对拉螺栓)计算书标KZ500
一、工程属性4k c 012c min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.45]＝min[29.87，106.8]＝29.87kN/m 2 承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝29.87 kN/m 2 三、面板验算1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.146kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/mMmax ＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×18.146×0.1672-0.117×0.882×0.1672＝-0.053kN·mσ＝Mmax/W＝0.053×106/(1/6×500×122)＝4.439N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2 满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/mν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×14.935×166.6674/(100×8925×(1/12×500×123))＝0.121mm≤[ν]＝l/400＝166.667/400＝0.417mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 50×80小梁截面惯性矩I(cm4) 213.333 小梁截面抵抗矩W(cm3) 53.333 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 最低处柱箍离楼面距离(mm) 200小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.167×38.056＝6.343 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M＝0.198kN·mmax/W＝0.198×106/53.333×103＝3.717N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 σ＝Mmax满足要求！2、挠度验算＝0.167×29.87＝4.978 kN/m 小梁上作用线荷载q＝bS正小梁变形图(mm)ν＝0.216mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数 1 柱箍材质规格(mm) Φ48.3×3.6柱箍截面惯性矩I(cm4) 12.71 柱箍截面抵抗矩W(cm3) 5.26 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 2060001、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.256kN·m，N1＝7.445kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.256kN·m，N2＝7.445kNM/Wn＝0.256×106/(5.26×103)＝48.709N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)＝0.031mm≤[ν]＝l/400＝0.855mmν1＝0.031mm≤[ν]＝l/400＝0.855mm 满足要求！ν2六、对拉螺栓验算b(kN) 17.8 对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值NttN＝7.445×1=7.445kN≤12kN满足要求！。
柱模板支撑计算书
柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 4.65mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm 。
柱箍采用60×80mm 木方。
柱模板竖楞截面宽度60mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度14mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15N/mm 2，弹性模量6000N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15N/mm 2，弹性模量9000N/mm 2。
600柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3h ； T —— 混凝土的入模温度，取15℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.65m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.87kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×31.88=28.692kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.9×3=2.7kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下17.19kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 。
荷载计算值 q = 1.2×28.692×0.45+1.4×2.7×0.45=17.195kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 45×1.4×1.4/6 = 14.7cm 3；截面惯性矩 I = bh 3/12 = 45×1.4×1.4×1.4/12 = 10.29cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。
柱模板(设置对拉螺栓)计算书汇总
柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性二、荷载组合4k c 012c min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×2]＝min[38.4，48]＝38.4kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 3k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 3k ]＝0.9max[1.2×38.4+1.4×2，1.35×38.4+1.4×0.7×2]＝0.9max[48.88，53.8]＝0.9×53.8＝48.42kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝38.4 kN/m 2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.4×38.4＝18.66kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.4×2＝0.71kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.66×0.182-0.121×0.71×0.182＝-0.06kN·m σ＝M max/W＝0.06×106/(1/6×400×152)＝4.25N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.4×38.4＝15.36kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.63×15.36×1754/(100×10000×(1/12×400×153))＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm) 40×90小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁截面抵抗矩W(cm3) 54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350最低处柱箍离楼面距离(mm) 200小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.18×48.42＝8.47 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.17kN·mσ＝M max/W＝0.17×106/54×103＝3.14N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.18×38.4＝6.72 kN/m面板变形图(mm)ν＝0.1mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数 2柱箍材质规格(mm) Ф48×3.5 柱箍截面惯性矩I(cm4) 12.19柱箍截面抵抗矩W(cm3) 5.08 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.2kN·m，N1＝5.27kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.2kN·m，N2＝5.27kNM/W n＝0.2×106/(5.08×103)＝39.11N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝1.14mmν2＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝1.14mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8 扣件类型3形12型扣件容许荷载(kN) 12t满足要求！N＝5.27×2=10.54kN≤12kN满足要求！。
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柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
4k c012c
min[0.22×25×4×1×1×21/2，25×4.2]＝min[31.11，105]＝31.11kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×31.11+1.4×2，1.35×31.11+1.4×0.7×2]＝0.9max[40.132，43.959]＝0.9×43.959＝39.563kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝31.11 kN/m2
三、面板验算
模板设计平面图1、强度验算
最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×31.11＝26.459kN/m
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/m
M max＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×26.459×0.32-0.117×1.235×0.32＝-0.251kN·m
σ＝M max/W＝0.251×106/(1/6×700×152)＝9.567N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.7×31.11＝21.777kN/m
ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×21.777×3004/(100×8925×(1/12×700×153))＝0.68mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
四、小梁验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.3×39.563＝11.869 kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
M max＝1.605kN·m
σ＝M max/W＝1.605×106/64×103＝25.073N/mm2＞[f]＝13.5N/mm2 不满足要求！请优化柱箍间距，或增大相应柱边小梁根数！2、抗剪验算
小梁剪力图(kN·m)
V max＝6.185kN
τmax=3V max/(2bh0)=3×6.185×1000/(2×60×80)＝1.933N/mm2>[τ]=1.35N/mm2
不满足要求！请减小梁底支撑小梁间距或选择合适材料类型，或增加梁底支撑小梁，或优化小梁位置！
3、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.3×31.11＝9.333 kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝7.716mm＞[ν]＝1.75mm
不满足要求！请优化柱箍位置，或增大相应柱边小梁根数！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R max=12.357
正常使用极限状态
R max=9.717
五、柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
长边柱箍：
取小梁计算中b=900/(4-1)=300mm=0.3m代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态
R max＝12.357kN
P=R max/2=6.178kN
正常使用极限状态：
R’max＝9.717kN
P’=R’max/2=4.858kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.23kN·m，N1＝7.915kN
短边柱箍：
取小梁计算中b=900/(4-1)=300mm=0.3m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态
R max＝12.357kN
P=R max/2=6.178kN
正常使用极限状态：
R’max＝9.717kN
P’=R’max/2=4.858kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.23kN·m，N2＝7.915kN
M/W n＝0.23×106/(4.25×103)＝54.085N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝0.95mm
ν2＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝0.95mm
满足要求！
六、对拉螺栓验算
t
满足要求！
N＝7.915×2=15.83kN≤26kN
满足要求！
结论和建议：
1.小梁抗弯强度验算，不满足要求！请优化柱箍间距，或增大相应柱边小梁根数！
2.抗剪验算，不满足要求！请减小梁底支撑小梁间距或选择合适材料类型，或增加梁底支撑小梁，或优化小梁位置！
3.小梁挠度验算，。