铝合金模板计算书(顶撑、背楞、螺栓、销钉)
铝合金模板计算书
铝合金模板计算书一、计算依据1.1《混凝土结构设计规范》GB50010-20101.2《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)1.3《建筑施工计算手册》2007ISBN978-7-112-09144-71.4《建筑施工手册》第四版2003ISBN7-112-0597201.5《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
二、楼面模板计算1、材料等级/数据1.1、铝合金牌号：6061-T61.2、屈服强度σs=246N/mm21.3、抗拉强度σb=264N/mm21.4、许用切应力［τ］=0.60σs/1.2=123N/mm21.5、许用应力[σ]=σs/1.2=205N/mm21.6、弹性模量E=69000N/mm21.7、泊松比ν=0.332、模板标准荷载值计算2.1、楼板模板自重G1=0.2kN/m22.2、混凝土的重力密度25kN/m32.3、混凝土厚度h=150mm2.4、混凝土自重G2=25X0.15=3.75kN/m22.5、钢筋自重G3=1.1X0.15=0.165kN/m22.6、施工人员及设备均布载荷G4=2.5kN/m22.7、标准恒载F1=G1+G2+G3=0.2+3.75+0.165=4.115kN/m22.8、标准活载F2=G4=2.5kN/m22.9、恒荷载F恒=F1*1.2=4.115X1.2=4.938kN/m2,(用于计算挠度)2.10、活荷载：F活=F2*1.4=2.5X1.4=3.5kN/m22.11、总荷载：F=F恒+F活=4.938+3.5=8.438kN/m2,(用于计算强度)3、计算3.1、模板计算3.1.1面板验算面板厚度(取宽b=1mm的板作计算单元）h=3.5mm，截面积A=3.5mm2惯性矩I=bh3/12=1X3.53/12=3.57mm4截面系数(抵抗矩)W=bh2/6=1X3.52/6=2.04mm3L=140mm作用于模板的线载荷q=F*b=8.438X0.001=0.008438kN/m,q1=F恒*b=4.938X0.001=0.004938kN/m弯矩M=qL2/8=0.008438X0.1402/8=0.00002067kN.m=20.67N.mm应力σ=M/W=20.67/2.04=10.13N/mm2＜[σ]=205N/mm2挠度ω=5q1L4/384EI=5X0.004938X1404/(384X69000X3.57)=0.1mm许用挠度［ω］=L/200=140/200=0.7mm挠度ω=0.1mm＜［ω］=0.7mm3.1.2内肋验算惯性矩I=22480mm4截面系数(抵抗矩)W=1498.67mm3b=133mm,L=400mm,截面积A=229mm2作用于内肋的线载荷：q1=F恒*b=4.938X0.133=0.657kN/m,q=F*b=8.438X0.133=1.12kN/m 弯矩M=qL2/8=1.12X4002/8=22400N.mm应力σ=M/W=22400/1498.67=14.95N/mm2＜[σ]=205N/mm2挠度ω=5q1L4/384EI=5X1.12X4004/(384X69000X22480)=0.2mm许用挠度［ω］=L/400=400/400=1mm挠度ω=0.2mm＜［ω］=1mm3.1.3外肋验算惯性矩I=53380mm4截面系数(抵抗矩)W=3558.67mm3a=133mm,b=400mm,L=400mm,截面积A=625.38mm2作用于横肋的载荷:F1=F恒*a*b=4.938X0.133X0.4=0.2627kN=262.7NF2=F*a*b=8.438X0.133X0.4=0.4489kN=448.9N弯矩M=F2*a=448.9X133=59703.7N.mm应力σ=M/W=59703.7/3558.67=16.7N/mm2＜[σ]=205N/mm2挠度ω=(3*L2-4*a2)*F1*a/(24EI)=(3X4002-4X1332)X262.7X133/(24X69000X53380)=0.1mm许用挠度［ω］=L/400=400/400=1mm挠度ω=0.1mm＜［ω］=1mm3.1.4侧梁验算惯性矩I=949100mm4截面系数(抵抗矩)W=17740.2mm3b=400mm,L=400mm,截面积A=2762mm2作用于横肋的载荷:q1=F恒*b=4.938X0.4=1.98kN/m,q=F*b=8.438X0.4=3.38kN/m弯矩M=qL2/8=3.38X4002/8=67600N.mm应力σ=M/W=67600/17740.2=3.8N/mm2＜[σ]=205N/mm2挠度ω=5q1L4/(384EI)=5X1.98X4004/(384X69000X949100)=0.01mm许用挠度［ω］=L/400=400/400=1mm挠度ω=0.01mm＜［ω］=1mm3.2铝梁（100*72*1100）验算惯性矩I=1115700mm4截面系数(抵抗矩)W=28053.8mm3b=1300mm,L=1100mm,截面积A=1517.27mm2作用于横肋的载荷:q1=F恒*b=4.938X1.3=6.42kN/m,q=F*b=8.438X1.3=10.97kN/m弯矩M=qL2/8=10.97X11002/8=1659212.5N.mm应力σ=M/W=1659212.5/28053.8=59.14N/mm2＜[σ]=205N/mm2挠度ω=5q1L4/(384EI)=5X6.42X11004/(384X69000X1115700)=1.6mm许用挠度［ω］=L/400=1100/400=2.75mm挠度ω=1.6mm＜［ω］=2.75mm3.3快拆锁条验算惯性矩I=96611mm4截面系数(抵抗矩)W=4025.46mm3b1=1300mm,b2=1200mm,a=88.6mm,L=150.8mm,截面积A=481mm2作用于横肋的载荷:q1=F恒*b1*b2/(2*2*a)=4.938X1.3X1.2/(2X2X0.0886)=21.74kN/m, q=F*b1*b2/(2*2*a)=8.438X1.3X1.2/(2X2X0.0886)=37.14kN/m弯矩M=q*a2/2=37.14X88.62/2=145773.8N.mm应力σ=M/W=145773.8/4025.46=36.2N/mm2＜[σ]=205N/mm2挠度ω==q1a2L2/(16EI)=21.74X88.62X150.82/(16X69000X96611)=0.04mm许用挠度［ω］=a/400=88.6/400=0.22mm挠度ω=0.04mm＜［ω］=0.22mm3.4连接座验算惯性矩I=4287.5mm4截面系数(抵抗矩)W=1225mm3b=153mm,L=22mm,截面积A=1050mm2作用于横肋的载荷:q1=F恒*b1*b2/(2*2*L)=4.938X1.3X1.2/(2X2X0.022)=87.54kN/m,q=F*b1*b2/(2*2*L)=8.438X1.3X1.2/(2X2X0.022)=149.58kN/m 弯矩M=q*L 2/2=149.58X222/2=36199N.mm应力σ=M/W=36199/1225=29.55N/mm 2＜[σ]=205N/mm 2挠度ω==q1L 4/(8EI)=125.8X224/(8X69000X4287.5)=0.01mm 许用挠度［ω］=L/400=22/400=0.055mm 挠度ω=0.01mm＜［ω］=0.055mm三、楼面支撑计算1、计算参数:可调钢支撑相关数据1.内管参数外径d 48.00mm 壁厚δ3mm 内径d 42.00mm 截面积A 1424.12mm 2惯性矩I 1107800mm 4回转半径r 115.94mm2.外管参数外径d 60.00mm 壁厚δ 2.50mm 内径d 55.40mm 截面积A 2417mm2惯性矩I 2173800mm4回转半径r 220.40mm图1支撑平面布置图支撑横向间距a=1300mm ，纵向间距b=1300mm 。
铝合金模板计算书
铝合金模板计算书一、工程概况4层以上为标准层，标准层层高均2.9m。
标准层梁、板、柱、墙模板采用铝合金模板系统。
该铝合金模板系统为铝框组合模板，铝合金模板系统具有模板安装、拆模施工方便，平整度、垂直度、砼成型可达到清水模板砼效果。
模板周转次数可达120多次。
铝合金模板系统是建设部推广的节能、环保产品。
梁、板、柱、墙模板为定型组合模板。
梁、板模板支撑采用外管为φ60×2.0㎜，内管为φ48×2.0㎜的可调节钢管支撑。
标准层梁最大截面200×650㎜，楼板最大厚度为120㎜。
梁、板模板支撑计算主要包括梁、楼面板、楼面龙骨、SL和BB。
在竖向荷载作用下验算它们的强度和挠度。
砼墙系统计算主要包括铝合金墙板，穿墙螺丝，钢背楞。
在混凝土侧压力作用下验算它们的强度及挠度。
二、计算参数1、材料特性铝型材（型号6063）弹性模量，E 68900 mm4200 N/mm2屈服强度，Fy）200 N/mm2抗弯强度设计值（0.8 Fy抗剪强度设计值（0.5F） 100 N/mm2y铝面板（型号3303）铝背楞（Q235）弹性模量，E 200000 mm42屈服强度，Fy 235 N/mm）210 N/mm2抗弯强度设计值（0.9 Fy抗剪强度设计值（0.5F） 150 N/mm2y2、设计标准荷载：铝模自重＝25×10×10-3＝0.25KN/㎡施工荷载＝2.0 KN/㎡混凝土密度＝2.5 KN/㎡·允许挠度设计值不能超过跨度的1/270。
三、楼板模板计算A．楼面板计算B．楼面龙骨计算C．楼面单顶计算D．楼面板和墙身板连接件SL计算E．BB条计算F．附录11、楼面荷载作用路径分析：楼面混凝土→铝面板→加强结构（包括工字筋DRX及边框PRDX）→楼面龙骨→BB条（BEAMBAR）楼面支撑2、楼面板计算计算过程中，所有构件均按简支梁进行受力分析。
虽然假设与实际受力情况不完全一致，但偏安全。
铝合金模板计算书
铝合金模板计算书一、计算依据1.1《混凝土结构设计规范》GB50010-20101.2《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)1.3《建筑施工计算手册》2007ISBN978-7-112-09144-71.4《建筑施工手册》第四版2003ISBN7-112-0597201.5《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
二、楼面模板计算1、材料等级/数据1.1、铝合金牌号：6061-T61.2、屈服强度σs=246N/mm21.3、抗拉强度σb=264N/mm21.4、许用切应力［τ］=0.60σs/1.2=123N/mm21.5、许用应力[σ]=σs/1.2=205N/mm21.6、弹性模量E=69000N/mm21.7、泊松比ν=0.332、模板标准荷载值计算2.1、楼板模板自重G1=0.2kN/m22.2、混凝土的重力密度25kN/m32.3、混凝土厚度h=150mm2.4、混凝土自重G2=25X0.15=3.75kN/m22.5、钢筋自重G3=1.1X0.15=0.165kN/m22.6、施工人员及设备均布载荷G4=2.5kN/m22.7、标准恒载F1=G1+G2+G3=0.2+3.75+0.165=4.115kN/m22.8、标准活载F2=G4=2.5kN/m22.9、恒荷载F恒=F1*1.2=4.115X1.2=4.938kN/m2,(用于计算挠度)2.10、活荷载：F活=F2*1.4=2.5X1.4=3.5kN/m22.11、总荷载：F=F恒+F活=4.938+3.5=8.438kN/m2,(用于计算强度)3、计算3.1、模板计算3.1.1面板验算面板厚度(取宽b=1mm的板作计算单元）h=3.5mm，截面积A=3.5mm2惯性矩I=bh3/12=1X3.53/12=3.57mm4截面系数(抵抗矩)W=bh2/6=1X3.52/6=2.04mm3L=140mm作用于模板的线载荷q=F*b=8.438X0.001=0.008438kN/m,q1=F恒*b=4.938X0.001=0.004938kN/m弯矩M=qL2/8=0.008438X0.1402/8=0.00002067kN.m=20.67N.mm应力σ=M/W=20.67/2.04=10.13N/mm2＜[σ]=205N/mm2挠度ω=5q1L4/384EI=5X0.004938X1404/(384X69000X3.57)=0.1mm许用挠度［ω］=L/200=140/200=0.7mm挠度ω=0.1mm＜［ω］=0.7mm3.1.2内肋验算惯性矩I=22480mm4截面系数(抵抗矩)W=1498.67mm3b=133mm,L=400mm,截面积A=229mm2作用于内肋的线载荷：q1=F恒*b=4.938X0.133=0.657kN/m,q=F*b=8.438X0.133=1.12kN/m 弯矩M=qL2/8=1.12X4002/8=22400N.mm应力σ=M/W=22400/1498.67=14.95N/mm2＜[σ]=205N/mm2挠度ω=5q1L4/384EI=5X1.12X4004/(384X69000X22480)=0.2mm许用挠度［ω］=L/400=400/400=1mm挠度ω=0.2mm＜［ω］=1mm3.1.3外肋验算惯性矩I=53380mm4截面系数(抵抗矩)W=3558.67mm3a=133mm,b=400mm,L=400mm,截面积A=625.38mm2作用于横肋的载荷:F1=F恒*a*b=4.938X0.133X0.4=0.2627kN=262.7NF2=F*a*b=8.438X0.133X0.4=0.4489kN=448.9N弯矩M=F2*a=448.9X133=59703.7N.mm应力σ=M/W=59703.7/3558.67=16.7N/mm2＜[σ]=205N/mm2挠度ω=(3*L2-4*a2)*F1*a/(24EI)=(3X4002-4X1332)X262.7X133/(24X69000X53380)=0.1mm许用挠度［ω］=L/400=400/400=1mm挠度ω=0.1mm＜［ω］=1mm3.1.4侧梁验算惯性矩I=949100mm4截面系数(抵抗矩)W=17740.2mm3b=400mm,L=400mm,截面积A=2762mm2作用于横肋的载荷:q1=F恒*b=4.938X0.4=1.98kN/m,q=F*b=8.438X0.4=3.38kN/m弯矩M=qL2/8=3.38X4002/8=67600N.mm应力σ=M/W=67600/17740.2=3.8N/mm2＜[σ]=205N/mm2挠度ω=5q1L4/(384EI)=5X1.98X4004/(384X69000X949100)=0.01mm许用挠度［ω］=L/400=400/400=1mm挠度ω=0.01mm＜［ω］=1mm3.2铝梁（100*72*1100）验算惯性矩I=1115700mm4截面系数(抵抗矩)W=28053.8mm3b=1300mm,L=1100mm,截面积A=1517.27mm2作用于横肋的载荷:q1=F恒*b=4.938X1.3=6.42kN/m,q=F*b=8.438X1.3=10.97kN/m弯矩M=qL2/8=10.97X11002/8=1659212.5N.mm应力σ=M/W=1659212.5/28053.8=59.14N/mm2＜[σ]=205N/mm2挠度ω=5q1L4/(384EI)=5X6.42X11004/(384X69000X1115700)=1.6mm许用挠度［ω］=L/400=1100/400=2.75mm挠度ω=1.6mm＜［ω］=2.75mm3.3快拆锁条验算惯性矩I=96611mm4截面系数(抵抗矩)W=4025.46mm3b1=1300mm,b2=1200mm,a=88.6mm,L=150.8mm,截面积A=481mm2作用于横肋的载荷:q1=F恒*b1*b2/(2*2*a)=4.938X1.3X1.2/(2X2X0.0886)=21.74kN/m, q=F*b1*b2/(2*2*a)=8.438X1.3X1.2/(2X2X0.0886)=37.14kN/m弯矩M=q*a2/2=37.14X88.62/2=145773.8N.mm应力σ=M/W=145773.8/4025.46=36.2N/mm2＜[σ]=205N/mm2挠度ω==q1a2L2/(16EI)=21.74X88.62X150.82/(16X69000X96611)=0.04mm许用挠度［ω］=a/400=88.6/400=0.22mm挠度ω=0.04mm＜［ω］=0.22mm3.4连接座验算惯性矩I=4287.5mm4截面系数(抵抗矩)W=1225mm3b=153mm,L=22mm,截面积A=1050mm2作用于横肋的载荷:q1=F恒*b1*b2/(2*2*L)=4.938X1.3X1.2/(2X2X0.022)=87.54kN/m,q=F*b1*b2/(2*2*L)=8.438X1.3X1.2/(2X2X0.022)=149.58kN/m 弯矩M=q*L 2/2=149.58X222/2=36199N.mm应力σ=M/W=36199/1225=29.55N/mm 2＜[σ]=205N/mm 2挠度ω==q1L 4/(8EI)=125.8X224/(8X69000X4287.5)=0.01mm 许用挠度［ω］=L/400=22/400=0.055mm 挠度ω=0.01mm＜［ω］=0.055mm三、楼面支撑计算1、计算参数:可调钢支撑相关数据1.内管参数外径d 48.00mm 壁厚δ3mm 内径d 42.00mm 截面积A 1424.12mm 2惯性矩I 1107800mm 4回转半径r 115.94mm2.外管参数外径d 60.00mm 壁厚δ 2.50mm 内径d 55.40mm 截面积A 2417mm2惯性矩I 2173800mm4回转半径r 220.40mm图1支撑平面布置图支撑横向间距a=1300mm ，纵向间距b=1300mm 。
铝合金模板计算书版本3
铝合金模板计算书(版本3)————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:ﻩ铝合金模板受力计算书开启--－-建筑低碳环保新时代陕西天利成建筑科技有限公司201６年10月目录1．0设计大纲２.0 编制依据3.０材料性能４．０设计和计算4.1. 楼面模板结构计算A.楼面板计算B.楼面龙骨计算C.楼面支撑立杆计算D.转角连接计算E.龙骨拉杆计算４.2. 墙模板结构计算A.墙板计算B.铁威令计算C.穿墙拉杆计算1．0 设计大纲楼面模板的主要组成构件有楼面板，楼面龙骨，楼面支撑,转角及龙骨拉杆。
由于竖向受力，这些原件均需经过强度和挠度的验算。
墙身模板的主要组成原件有墙板，穿墙丝杆，铁威令,踢脚挡板，垫脚板。
由于承受水平方向混凝土的压力负载,这些构件均需经过强度和挠度的验算。
2.0 编制依据本工程设计图纸公司质量、环境和职业健康安全一体化管理文件省厅及地方关于模板支撑架相关文件要求《建筑施工手册》(第五版)《建筑施工简易计算》（江正荣等编著)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ １３0-２01１)《铝合金模板系统应用技术标准》《建设工程施工现场管理规定》《建设工程安全生产管理条例》(国务院第３9３号令）《建筑工程预防坍塌事故若干规定》(建设部建质[20０3]8２号)《建筑施工安全检查评分标准》（JＧＪ59-2011）《建设工程施工安全技术操作规程》《建筑施工模板安全技术规范》(ＪGJ 162－2008)铝挤压型材标准等级：６０6１T6弹性系数, E ﻩﻩ689０0 N／mｍ２屈服强度, F ｙﻩﻩ 200 Ｎ/mm2允许弯曲应力 (0．8 F y) １６0 N/ｍｍ2铝平板标准等级:６０61 T６弹性系数, E ６８900 Ｎ／mm２屈服强度, Ｆ y 135 N／mm2允许弯曲应力 (０.7 F y) 95 N/ｍm2低碳钢威令标准等级:43A 到ＢS 43６0 及铁-1987弹性系数, E 206000 N／mm２屈服强度, F y 25０ N/mｍ2允许轴向拉伸应力(0.66 F ｙ) 165 Ｎ/ｍm允许弯曲应力（０．6 F ｙ) 150 N/mｍ4．0 设计及计算·荷载:模板自重（２5KG/m2）= ２5×1０×1０－3 = 0.25 KN/ｍ２施工荷载 2．5 ＫＮ/m2钢筋混凝土重度２5 .1KN／m３·单件模板允许的挠度不超过跨径的1／250。
铝合金模板力学计算书
铝合金模板力学计算书恒荷载系数1.35活荷载系数1.4活荷载（布料机上料）：4KN/m2铝模板自重（包括配件）：0.5KN/m21.1 楼面铝模板计算楼面最大厚度：180mm混凝土比重：24KN/m3楼面最大计算压力：P=1.35x(24x0.18+0.5)+1.4x4=12.107KN/m2 1.1.1 楼面标准模板（0.6m×1.2m）计算1.1.1.1 3.5mm面板计算横向加强肋（S-002）做为次梁，竖向边框（S-004）、竖向中间肋（S-003）做为主梁，按200x1200的连接板计算。
200B mm = mm t 5.3= 200y L mm =3.5mm 铝板的截面惯性矩 34/121066.67x I B t mm =⋅=3.5mm 铝板的截面抗弯模量 23/6533.33x W B t mm =⋅=计算载荷 y 2.07/=⋅=W P L KN m最大弯矩 2y max 0.052W L M KN m ⋅==⋅最大弯应力 max93.8280σ==<w xM MPa MPa W 满足要求。
支点最大剪力 0.212⋅==yW L F KN最大剪应力 0.4495σ==<⋅t FMPa MPa B t满足要求。
最大挠度 4max 50.57200/2500.8384⋅⋅==<=y xW L L mm mm EI 满足要求。
1.1.1.2 横向加强肋（S-003）计算因为单向板，所以次梁横向加强肋（S-003）不受力，不进行计算。
1.1.1.3 竖向边框（S-004）及竖向中间肋（S-003）计算 竖向中间肋（S-003）所受荷载比边框（S-004）大，所以只计算横向中间肋（snto-016）其截面参数 4140210mm I x = 34259mm W x = mm D 65= 5t mm =1200L mm =计算载荷 2.07/=⋅=y W P L KN m 最大弯矩 2max /80.37=⋅=⋅M W L KN m 最大弯应力 max86.9280σ==<w xM MPa MPa W 满足要求。
铝模板计算书1
沈阳春光铝模板科技有限公司铝模板计算书 第 1 页 共 12 页1计算书1.1计算依据1.1.1材料性质 铝合金部分：6061-T6铝合金GB/T 6892-2006表1铝合金性能1.1.2型钢部分 GB 50017-2003：Q235 弹性模量 E=205000Mpa 强度设计值[σ]=215Mpa1.2荷载计算1.2.1 参数说明：铝合金模板型材是400mm 宽，边框厚度65mm ，面板厚度4mm ，肋间距300mm 。
计算墙体厚度按最大尺寸400mm 计算，楼板厚度按150mm 计算，其标准层高按2750mm 计算. 1.2.2楼面施工竖向荷载 模板自重标准值：250N/m 2钢筋混凝土楼板自重标准值：0.18 X 25000N/m2 =4500 N/m2 振捣混凝土时产生的施工活荷载标准值：2500N/㎡ 跨中集中荷载标准值：2500N1.2.3墙体施工侧向荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力标准值取F=50KN/㎡ 倾倒混凝土时对墙面模板产生的水平荷载标准值取: 6 KN/㎡1.3截面特征1.3.1 模板铝型材截面 Ix=1154137.83 4mmex1=45.25 mm,ex2=49.75 mm,故有：000078400+0-1.5004-R12-R100 0R2R22-V0.5X90°290.00°0.6400 0-2由设计软件solidworks2011知，该截面的抗弯截面系数 Wx=Ix/ex2=1154137.83 4mm /49.75mm=23198.753mm1.3.2 顶板背肋（腹板厚度5mm ）Ix = 84601.26 4mmex1=22.16mm,ex2=17.84mm,故有：抗弯截面系数Wx=Ix/ex1= 84601.26/22.16 = 38173mm （上部受压翼缘) 抗弯截面系数Wx=Ix/ex1= 84601.26/17.84 = 47423mm （下部受拉翼缘)1.3.3 墙板背肋(板厚3.5mm ）Ix = 14.79×104 4mm ex1=22.1mm,ex2=27.9mm,故有：抗弯截面系数Wx=Ix/ex2= 14.79×104/27.9 = 5301.083mm1.3.4 支撑梁（龙骨）65 0-0.540+0.2-0.386781012.34292268100+0-0.52-R54+0.3 022-V0.5X90°4-R190.00°0.4100 0-1Ix = 668091.46 4mmex1 = 19.56,ex2=45.44mm,故有：抗弯截面系数Wx=Ix/ex2= 668091.46/45.44 =14702.723mm1.3.5 工具式立柱（支撑立柱）D=48mm t=3mm [σ]=215Mpa1.4 楼面铝合金模板设计1.4.1楼面模板抗弯强度验算楼面模板为宽度400mm ，翼缘高度为65mm,板厚为4mm 的槽型简支梁计算，楼面模板的支撑间距为1200m面板抗弯强度应按下式计算：][maxs nW M σσ≤=式中───最不利弯矩设计值，取均布荷载与集中荷载分别作用时计算结果的大值；───净截面抵抗矩，按本规范表2查取；─── 铝合金材料的抗弯强度设计值。
铝合金门窗计算书.
星汇名邸7#-12#楼及物业、门卫、配电房铝合金门窗设计计算书设计：校对：审核：批准：扬州市诚艺门窗装潢有限公司二〇一三年一月二十五日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 门窗及相关设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (2)1.4 玻璃规范： (2)1.5 钢材规范： (2)1.6 胶类及密封材料规范： (3)1.7 门窗及五金件规范： (3)1.8 相关物理性能等级测试方法： (4)1.9 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (5)1.10 土建图纸： (5)2 基本参数 (5)2.1 门窗所在地区 (5)2.2 地面粗糙度分类等级 (5)2.3 抗震设防 (5)3 门窗承受荷载计算 (6)3.1 计算依据 (6)3.2 计算杆件时的风荷载标准值 (7)3.3 计算玻璃时的风荷载标准值 (7)3.4 垂直于门窗平面的分布水平地震作用标准值 (7)3.5 作用效应组合 (8)4 门窗竖中梃计算 (8)4.1 竖中梃受荷单元分析 (8)4.2 选用竖中梃型材的截面特性 (11)4.3 竖中梃的抗弯强度计算 (11)4.4 竖中梃的挠度计算 (12)4.5 竖中梃的抗剪计算 (12)5 玻璃板块的选用与校核 (13)5.1 玻璃板块荷载计算： (13)5.2 玻璃的强度计算： (14)5.3 玻璃最大挠度校核： (15)6 附录常用材料的力学及其它物理性能 (17)门窗设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1门窗及相关设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《铝合金门窗工程技术规范》 JGJ214-2010《铝合金门窗》 GB/T8478-2008《未增塑聚乙烯(PVC-U)塑料窗》 JGT/140-2005《塑料门窗工程技术规程》 JGJ103-20081.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-20051.3铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2008《建筑用隔热铝合金型材》 JG175-2011《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2008 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2008 《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2008 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2008 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2008 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000《一般工业用铝及铝合金板、带材》 GB/T3880.1～3-2006 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2009《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》 YS/T459-20031.4玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-2002 1.5钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《擦窗机》 GB19154-2003《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002 《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-19991.6胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.7门窗及五金件规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004《铝合金门窗》 GB/T8478-2008《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000《地弹簧》 QB/T2697-2005《铝合金门插锁》 QB/T3885-1999《平开铝合金窗把手》 QB/T3886-1999《铝合金撑挡》 QB/T3887-1999《铝合金窗不锈钢滑撑》 QB/T3888-1999《铝合金门窗拉手》 QB/T3889-1999《铝合金窗锁》 QB/T3900-1999《铝合金门锁》 QB/T3901-1999《推拉铝合金门用滑轮》 QB/T3902-1999《闭合器》 QB/T3893-1999《外装门锁》 QB/T2473-2000《弹子插芯门锁》 GB/T2474-2000《叶片门锁》 QB/T2475-2000《球型门锁》 QB/T2476-2000《铜合金铸件》 GB/T13819-1992《锌合压铸件》 GB/T13821-1992《铝合金压铸件》 GB/T15114-2009《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999《建筑门窗五金件插销》 JG214-2007《建筑门窗五金件传动机构用执手》 JG124-2007《建筑门窗五金件旋压执手》 JG213-2007《建筑门窗五金件合页（铰链）》 JG125-2007《建筑门窗五金件传动锁闭器》 JG126-2007《建筑门窗五金件滑撑》 JG127-2007《建筑门窗五金件滑轮》 JG129-2007《建筑门窗五金件多点锁闭器》 JG215-2007《建筑门窗五金件撑挡》 JG128-2007《建筑门窗五金件通用要求》 JG212-2007《建筑门窗五金件单点锁闭器》 JG130-2007《建筑门窗内平开下悬五金系统》 JG168-2004《钢塑共挤门窗》 JG207-2007《电动采光排烟窗》 JG189-20061.8相关物理性能等级测试方法：《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑外门窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2008《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2002《建筑门窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2008《建筑外门窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》GB/T7106-2008 《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.9《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.10土建图纸：2 基本参数2.1门窗所在地区扬州地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
铝合金模板早拆体系受力计算书
陕西天利成建筑科技有限公司铝模板早拆体系开启----建筑低碳环保新时代陕西天利成建筑科技有限公司2016年10月陕西天利成建筑科技有限公司铝合金模板早拆体系受力计算书1.1.1 早拆体系包含楼面、梁底早拆体系，由早拆头、快拆锁条、单支顶、销钉、销片组成（如图1.1.1）；本规程早拆支撑间距不应大于1300mm×1300mm。
（a）梁底早拆 (b) 楼面早拆图1.1.1早拆体系组成示意图1.2.1条文说明：目前各种铝合金模板系统的早拆体系组成部分基本相同，仅细部尺寸有所差异；部分企业的可调钢支顶采用单根钢管，下部安装可调螺杆；大部分企业的可调钢支顶采用两根直径不同的钢管上下套装，以满足支撑长度的可调性。
当具体工程与本规范给出的构造有差异时，应根据具体情况进行调整。
1.2.2本规程早拆体系适用于楼板厚不小于100mm，混凝土等级不低于C20的混凝土现浇楼面梁板结构，对预应力混凝土结构应经过专项研究后，方可使用。
1.2.2条文说明：建筑工程楼板施工采用模板早拆经济且安全可靠。
本规程模板早拆的适用范围为楼板和梁的早拆的施工。
混凝土楼板厚度增大，自重荷载随之增大，楼板抗弯刚度也随之增大；但抗弯刚度增加远大于荷载的增加。
在相同跨度的情况下，楼板越厚，楼板抗弯能力越强。
根据多年早拆施工实践，对板厚为100mm以上的楼板实施早拆是安全可靠的。
对板厚小于100mm的楼板应进行专门的分析和论证方可采用。
1.2.3冬期施工采用模板早拆技术所浇筑的混凝土，宜采用综合蓄热法，确保混凝土结构不受冻，强度不受影响。
（核查冬季施工规范）1.2.3条文说明：1.2.2-1.2.5 北京市地方标准《模板早拆施工技术规程》DB11/694-2009。
1.2.4早拆体系设计必须保证足够的强度、刚度和稳定性，满足施工过程中承受浇筑混凝土的自重荷载和施工荷载，确保安全。
早拆装置及连接、支撑的承载力可参考工程经验或通过试验确定。
标准模板的早拆体系承载力见附录F。
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铝合金模板配件受力计算书
主要参数：梁高h=1200mm ，b=200mm ，板厚：150mm
铝型材6061-T6的强度设计值F 为276N/mm2
钢材Q235的强度设计值F=215 N/mm2
销钉与螺栓的强度设计值F=420N/mm2
铝模自重为22kg/ m2
钢材弹性模量 25/101.2mm N E ⨯=
Q420钢材抗剪 2/220mm KN fy =
Q235钢材抗剪 2/125mm KN fy =
1．顶撑验算
顶撑采用Q235的钢材，外管采用 φ60×2.0mm 钢管，插管为 φ48×3.0mm 厚，插销为 φ14mm 。
本工程的计算高度为2800（实际2770）mm ，钢管支撑中间无水平拉杆。
计算独立支撑高度最大为2800时的允许荷载，考虑插管与套管之间因松动产生的偏心为半个钢管直径。
插管偏心值 e=D/2=48.3/2=24.3
因此钢支撑按两端铰接的轴心受压构件计算
长细比： i ul i 0
==L λ
钢管支撑的使用长度l=2800
钢管支撑的计算长度 l l 0μ=
22.1299.112n 1===
++μ 12
I I n ==18.51/9.32=1.99 8
.1656.202800
22.1i l
===⨯μλ
i 为回转半径
1.1.1 钢管受压稳定验算
根据《钢结构设计规范》得 285.0=ϕ
N A N 5.26838215438285.0f ][2=⨯⨯=⋅⨯=ϕ
其中2A 为套管截面积
1.2钢管受压强度验算
插销直径 14，管壁厚3.0mm ，管壁的端承面承压强度设计值
2mm /325fce N =
两个插销孔的管壁受压面积 13214.32
140.32a 22d =⨯⨯⨯=⋅=πA 2mm 管壁承受容许荷载 N A N 42900132325fce ][=⨯=⋅=
1.1.3插销受剪验算。
插销两处受剪。
插销截面积 220mm 7.15314.37=⨯=A
插销承受容许荷载
N N 384257.153125227.153fy ][=⨯⨯=⨯⨯=
根据验算，取三项验算的最小容许荷载，故钢支撑在高度2800时的容许荷载为26838.5N
1.4 最大构件的荷载验算
本工程最大梁断面为200×1200mm ，顶撑间距为1300mm
最大板厚为150mm ，板的顶撑间距为1300×1300mm
铝模板自重22kg/㎡
施工荷载按200 kg/㎡
a、最大梁荷载组合（最大支撑间距1300mm）
梁砼自重：0.2×1.2×1.3×25000=7800N
铝模自重：0.2×1.3×220=57.2N
恒载系数1.2：（7800+57.2）×1.2=9428.6N
活载系数1.4：2000×1.4×0.2×1.3=728N
合计：10156.6N(不考虑折减系数)
b、最厚板荷载组合：顶撑间距按1300×1300计算，板厚160mm
板砼自重：0.15×1.3×1.3×25000=6338N
铝模自重：1.3×1.3×220=371.8N
恒载系数1.2：(6338+371.8) ×1.2=8051.76N
活载系数1.4: 2000×1.4×1.3×1.3=4732N
合计：12784N（不考虑折减系数）
经计算：无论是梁、板的最大荷载均﹤[N]= 26838.5N，故顶撑在不使用水平拉杆的情况下符合使用要求。
2 铝墙模及钢外楞的螺栓验算
铝墙模安装时只安装外钢楞，钢楞选用两根60×30×2.5mm（钢材为Q235），螺栓选用钢号为Q420的Tr16对拉螺栓，螺栓的水平间距小于等于900mm，共计四道。
第一道间距为250mm（距楼面），第二道间距为650mm，第三道间距为800mm，第四道间距为600~1200mm之间。
柱箍选用道数同墙面。
由于铝模的内楞由铝模的肋条组成，连同铝墙模共同受力，因此不另行验算。
2.1 墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: v 22.021c ββγ=F H F γ=
（取两个值中的较小值）
其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.93kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.93kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。
总荷载F= 4.000kN/m2+ 40.95kN/m=44.95kN/m2
2.2 钢背楞验算
由于铝模板本身带肋，肋高65mm ，肋厚度为8.5mm ，用销钉连接，只计算外钢楞的受力情况。
Q235型60×30×2.5方钢的截面积 2cm 18.2=A
截面惯性矩 44mm 1034.19⨯=I
截面最小抵抗矩 33mm 1045.6⨯=W
a 215f a M 101.25MP P E =⨯=，
浇捣砼侧向荷载为44.95KN/㎡
双管 444mm 1068.381034.192⨯=⨯⨯=I
双管 3
33mm 109.121045.62⨯=⨯⨯=W
按抗弯强度验算 mm 828b 9001095.44109.1221510a fw
1033==
=⨯⨯⨯⨯⨯⋅-F 按挠度计算：外钢楞的容许跨度b mm 975b 4900
1095.4410
68.38101.231504a ][150345===⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⋅⨯-F EI
W 按以上计算，外楞第二道间距650mm ﹤828mm 符合要求。
由于浇捣砼的侧压力随着高度逐渐减小，第三、四道钢外楞间距放大时可行的。
2.3 螺栓验算
q=44.95N/mm ，螺栓选用Q420钢，抗拉强度f=380
N=q ×b ×n=44.95×0.9×0.8=32.36KN （高度按第二道螺栓间距800计算） 238032360f N
0mm 16.85===A
选用 16螺栓，开牙后实际有效直径为11mm
符合要求98.9414.35.502A A 〉=⨯=
3、 梁底及板底销钉、铝模孔壁验算
梁底板连接处与支承连接处安装2个销钉（当梁宽﹥300mm 时安装3个销
钉），板模与梁模连接处安装两个销钉，板模与板模连接处安装3个销钉，销钉选用Q420型钢材，直径为 15。
本工程最大梁200×1200mm ，荷载为10156.6N
最厚板150mm ，荷载为12784N
3.1 销钉承受荷载验算
销钉截面积 220mm 63.17614.35.7=⨯=A
销钉抗剪 2mm /200fy N =
销钉承受容许荷载：[N]=220×176.63=38858N
板、梁模板传给销钉的最大荷载（板模与板模连接处）
12784/3=4261N ﹤[N]=38858N
经验算销钉符合要求。
3.2铝模孔型受压验算：铝模孔壁厚度为6.5mm
单个铝模孔壁受压面积（受压面积为50%） 075.15314.35.62152d 0=⨯⨯=⋅=πσA
单个孔壁受压容许荷载[N]=150.075×276=41420N
6061-T6的 2mm /276fy N =
梁、板传至孔壁的最大荷载为4261﹤41420N ，因此符合要求。
经以上验算选用销钉的个数符合要求，铝模销钉孔受力符合要求。
（注：可编辑下载，若有不当之处，请指正，谢谢!）。