承重支架计算
桁架梁承重架计算书
梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:模板支架搭设高度为9.2m ，梁截面 B ×D=600mm ×2000mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m ，立杆的步距 h=1.00m ， 梁底增加1道承重立杆。
面板厚度10mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方40×80mm ，剪切强度1.7N/mm 2，抗弯强度17.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。
梁两侧立杆间距 1.00m 。
梁底按照均匀布置承重杆3根计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载2.00kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
922图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×2.00+0.50)+1.40×2.00=64.600kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×2.00+0.7×1.40×2.00=66.760kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q 1 = 25.500×2.000×0.500=25.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.500×0.500×(2×2.000+0.600)/0.600=1.917kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1 = (0.000+2.000)×0.600×0.500=0.600kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×25.500+1.35×1.917)=33.311kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.600=0.529kN面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 50.00×1.00×1.00/6 = 8.33cm 3；I = 50.00×1.00×1.00×1.00/12 = 4.17cm 4；A计算简图0.080弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：27.42kN/mA变形计算受力图0.018经过计算得到从左到右各支座力分别为N 1=1.963kNN 2=5.710kNN 3=5.169kNN 4=5.710kNN 5=1.963kN最大弯矩 M = 0.080kN.m最大变形 V = 0.352mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000×1000/8333=9.600N/mm 2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm 2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度计算值 T=3×3033.0/(2×500.000×10.000)=0.910N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.352mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照两跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.710/0.500=11.421kN/m最大弯矩 M = 0.125ql 2=0.125×11.42×0.50×0.50=0.357kN.m最大剪力 Q=0.625×0.500×11.421=3.569kN最大支座力 N=1.25×0.500×11.421=7.138kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm 3；I = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.357×106/42666.7=8.37N/mm 2木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm 2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q = 0.625ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×3569/(2×40×80)=1.673N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.70N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.400kN/m最大变形 v =0.521×9.400×500.04/(100×10000.00×1706666.8)=0.179mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
槽钢承重计算表
1 用14#槽钢，四根竖着放，位置为800×600，求该支架能承受的重量F 。
截面特性：Ix=564cm 4, Wx=80.5cm 3, Iy=53.3cm 4, Wy=13.0cm 3,G=14.535Kg/m -1, S=18.516cm 2 相关参数：材质Q235：许用弯曲应力[σ]=158MPa ; 许用剪切应力[τ]=98MPa ; 许用挤压应力[σ]p=235MPa; E=200Gpa（1）计算其抗压强度。
忽略支架偏心力矩及自身重量，由于槽钢竖立，仅仅受重物压力和地面支持力，其受到的剪切力可忽略不计。
Q235屈服极限为235MPa,槽钢的截面积为18.516 cm 2.由拉伸/压缩强度计算公式可知。
[]p max 4SF S F σσ≤==总 可知道架子上重物质量小于177.6 t 时，架子不会被压塌。
（2）抗弯曲强度计算。
Q235许用弯曲强度为158MPa, 要求查表知对14#槽钢横截面对Y 轴的抗弯矩截面系数最小，为13.0 cm 3，最易弯曲。
我们考虑最糟糕情况，重物的重力为一个作用于架子中心的集中力F 。
将整个支架的四分之一隔离出来单独分析，根据力矩平衡原理可知()()8F 40.40.3F 22m =+⨯=ax M ， 假设平衡力矩完全由槽钢提供，则由弯曲强度计算公式[]σσ≤=Y max max W M ， 可解得 由结果可知道架子上重物质量小于177.6 t 时，架子不会被压弯。
（3）由于槽钢不受剪切力，故不计算抗剪切强度计算。
综上（1）、（2）和（3），可以确定当架上重物质量小于1.6747 t 时，架子稳定。
对于动态载荷，当其极限载荷小于16432 N 就可靠。
现浇箱梁支架受力计算书
现浇箱梁支架受力计算书现浇箱梁支架采用满堂式碗口支架施工，受力计算取5#～9#箱梁支架进行受力计算。
（计算包括荷载计算、底模强度计算、横梁强度计算、纵梁强度计算和支架受力计算）一、荷载计算1、箱梁荷载：箱梁钢筋混凝土自重：G=473.2m3×25KN/m3=11830KN（钢筋混凝土的容重为26KN/m3）（473.2 m3为第二联现浇箱梁混凝土方量）偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G×S=11830KN÷（4m×100m）=29.575KN/m22、施工荷载：取F2=2.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0K N/m24、箱梁芯模：取F4=1.5KN/m25、竹胶板：取F5=0.5KN/m26、方木：取F6=7.5KN/m3二、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。
1、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1×105MPa。
（2）截面惯性矩：I=bh3/12=30×1.53/12=8.44cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3（4）截面积：A=bh=30×1.5=45cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=29.575+2.5+2.0+1.5=35.575KN/m2q=F×b=35.575×0.3=10.6725KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=10.6725×0.32/8=0.12KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.12×103/11.25×10-6=10.7MPa＜［σ］=11MPa，竹胶板板弯拉应力满足要求。
（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.677×11.0274×0.34)/(100×0.1×108×8.44×10-8)=0.693mm＜L/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。
盖梁支架计算书
满堂式支架1、说明:1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
参考规范？公路桥涵施工技术规范？、？建筑钢结构设计规范？。
1) 、模板重量：G1=( 7.7*3-2.8*2*2+1.65*3*2+1.5*3*2+2*10.3-1*1.3*0.1=5.01T ; 2) 、支架 重量：G2= (20*6*1.5*3.84+(12*6+3*20)*3.84+20*6*2*1.35)*60/1.5*1.2/1000=73.06T3)、混凝土重量：G3=( 10.3*2-2*1.3*1/2 ) *3*2.5=144.75T;4）、施工人员、材料、行走、机具荷载： G4 10.3*3*2.5/10=7.72T;5)、振动荷载：G5= 10.3*3*2/10=6.18T;3)、 设计指标参照？建筑钢结构设计规范？选取。
简图4)、I ■ I ■ ■2、荷载计算3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1=( G1+ G2+ G3+ G4+ G5 / n;n=20*6=120;N1=1.972tf; 安全系数取1.2; 立柱管采用?48*3.5 钢管:A=489mm2 i=15.8 mm ;立柱按两端铰接考虑取m= 1。
立柱抗压强度复核：s = 1.2*N1*104 /A=48.39 MPa <[s]=210MPa抗压强度满足要求.稳定性复核：1= mL/i=94.94; 查GBJ17-88得j=0.676s = 1.2*N1*104 /(jA) =71.59 MPa <[s]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2=(G1+ G3+ G4+ G5 /n= 1.36tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2*Rc= 1.7 tf>1.36tf.扣件抗滑移满足设计要求.5、构造要求：立杆底脚均垫以底座或垫板，立杆接头采用对接方式，并在支架顶端用搭接方式调整标高。
承重支架及地基处理方案
承重支架及地基处理方案1、地基处理：施工现场将表面清至硬底或老底，上部找平压实，然后在压实的基础上铺设200mm厚级配砂石，在级配砂石上做硬化层，硬化层采用C20钢筋混凝土250mm厚。
2、承重满堂支架结构形式的选择及计算：根据我处现有材料，支架采用外径48mm，壁厚为3mm的钢管，在底部架设底托，然后在上面架设3根2.4米的立杆,用图纸提供的标高以及横坡纵坡坡度,计算出梁底标高,计算出在上面需要架设的立杆的高度,以达到施工箱梁所需要的高度,最后在横向间距为90的中间架设一根钢管,以辅助支架支撑。
采用满堂碗扣支架，并对支架整体稳定性及地基承载力进行了详细的计算与验算，同时支架搭设必须满足以下要求：①支架架设必须符合尺寸，横、竖、斜成行。
②第一层水平杆比地面距离不大于60cm,与立杆连接。
③钢管搭接长度不小于80cm。
④立杆垂直度不大于1/300，水平杆水平偏差不大于20mm。
5)支架抗倾覆稳定系数≥1.3。
1）支架组合，立杆及横杆步距①实腹段设置60×45×120cm②空腹段设置60×45×120cm和60×60×120cm③翼板支架设置90×60×120cm2）支架体系构造加固为提高支架整体系强度，稳定性，刚度，确保承载安全。
在纵横方向每3-7m加设一道剪刀撑，剪刀撑呈八字形，斜面角度45o-60o.3)地基承载及稳定性取一孔31.970m作为现浇支撑设计。
支架受力面积：41×31.970=1310.77m2所需设计数据如下：箱梁长度31.970m箱梁高度 1.6m-3m 架设高度9.41-11.164m箱梁宽度37m横坡度2%。
一、荷载分析：重量以桥面每平方米为计算单位钢筋砼密度取2.6t/m3a、实腹段：①(9.896+0.352)*(1.6-0.55)+(9.896+2*0.352)*0.55=16.59m216.59×2.6÷（9.896+0.352）=4.21t/m2b、空腹段：主桥采用变截面预应力砼连续梁，由支点到跨中分成15个截面依次计算如下：1-1:(9+0.8)*( 3-0.55)+( 9+2*0.8)*0.55-((4.068-1)*0.3 +(4.068-2+0.6)*0.2+(4.068-0.6)*(2.15-0.5)+(4.059-1)*0.3+(4.059-2+0.6)*0.2+(4.059-0.6)*(2.15-0.5))=15.51m215.51×2.6÷(9+0.8)=4.11t/m22-2：(9.149+0.725)*(2.767-0.55)+(9.149+2*0.725)*0.55-((4.16-1)*0.3+(4.16-2+0.6)*0.2+(4.16-0.6)*(1.98-0.5)+(4.152-1)*0.3+(4.152-2+0.6)*0.2+(4.152-0.6)*(1.98-0.5))=14.20m214.20×2.6÷(9.149+0.725)=3.74t/m23-3：(9.285+0.658)*(2.555-0.55)+(9.285+2*0.658)*0.55-((4.253-1)*0.3+(4.253-2+0.6)*0.2+(4.253-0.6)*(1.826-0.5)+(4.246-1)*0.3+(4.246-2+0.6)*0.2+(4.246-0.6)* (1.826-0.5))=13.00m213.00×2.6÷(9.285+0.658)=3.40t/m24-4 ：(9.406+0.597)*(2.365-0.55)+(9.406+2*0.597)*0.55-((4.346-1)*0.3+(4.346-2+0.6)*0.2+(4.346-0.6)*(1.687-0.5)+(4.339-1)*0.3+(4.339-2+0.6)*0.2+(4.339-0.6)* (1.687-0.5))=11.92m211.92×2.6÷(9.406+0.597)=3.10t/m25-5：(9.515+0.542)*(2.195-0.55)+(9.515+2*0.542)*0.55-((4.438-1)*0.3+(4.438-2+0.6)*0.2+(4.438-0.6)*(1.563-0.5)+(4.432-1)*0.3+(4.432-2+0.6)*0.2+(4.432-0.6)* (1.563-0.5))=10.95m210.95×2.6÷(9.515+0.542)=2.83t/m26-6：(9.610+0.495)*(2.047-0.55)+(9.610+2*0.495)*0.55-((4.531-1)*0.3+(4.531-2+0.6)*0.2+(4.531-0.6)*(1.456-0.5)+(4.526-1)*0.3+(4.526-2+0.6)*0.2+(4.526-0.6)* (1.456-0.5))=10.01m210.01×2.6÷(9.610+0.495)=2.60t/m27-7：(9.691+0.454)*(1.920-0.55)+(9.691+2*0.454)*0.55-((4.531-1)*0.3+(4.531-2+0.6)*0.2+(4.531-0.6)*(1.363-0.5)+(4.526-1)*0.3+(4.526-2+0.6)*0.2+(4.526-0.6)* (1.363-0.5))=9.58m29.58×2.6÷(9.691+0.454)=2.45t/m28-8：(9.759+0.420)*(1.814-0.55)+(9.759+2*0.420)*0.55-((4.531-1)*0.3+(4.531-2+0.6)*0.2+(4.531-0.6)*(1.286-0.5)+(4.526-1)*0.3+(4.526-2+0.6)*0.2+(4.526-0.6)* (1.286-0.5))=9.15m29.15×2.6÷(9.759+0.420)=2.34t/m29-9：(9.813+0.394)*(1.730-0.55)+(9.813+2*0.394)*0.55-((4.531-1)*0.3+(4.531-2+0.6)*0.2+(4.531-0.6)*(1.225-0.5)+(4.526-1)*0.3+(4.526-2+0.6)*0.2+(4.526-0.6)* (1.225-0.5))=8.81m28.81×2.6÷(9.813+0.394)=2.24t/m210-10：(9.854+0.373)*(1.666-0.55)+(9.854+2*0.373)*0.55-((4.531-1)*0.3+(4.531-2+0.6)*0.2+(4.531-0.6)*(1.178-0.5)+(4.526-1)*0.3+(4.526-2+0.6)*0.2+(4.526-0.6)* (1.178-0.5))=8.55m28.55×2.6÷(9.854+0.373)=2.17t/m211-11：(9.881+0.360)*(1.624-0.55)+(9.881+2*0.360)*0.55-((4.531-1)*0.3+(4.531-2+0.6)*0.2+(4.531-0.6)*(1.148-0.5)+(4.526-1)*0.3+(4.526-2+0.6)*0.2+(4.526-0.6)* (1.148-0.5))=8.37m28.37×2.6÷(9.881+0.360)=2.12t/m212-12：(9.894+0.353)*(1.603-0.55)+(9.894+2*0.353)*0.55-((4.531-1)*0.3+(4.531-2+0.6)*0.2+(4.531-0.6)*(1.132-0.5)+(4.526-1)*0.3+(4.526-2+0.6)*0.2+(4.526-0.6)* (1.132-0.5))=8.29m28.29×2.6÷(9.894+0.353)=2.10t/m213-13：(9.896+0.352)*(1.600-0.55)+(9.896+2*0.352)*0.55-((4.531-1)*0.3+(4.531-2+0.6)*0.2+(4.531-0.6)*(1.130-0.5)+(4.526-1)*0.3+(4.526-2+0.6)*0.2+(4.526-0.6)* (1.130-0.5))=8.27m28.27×2.6÷(9.896+0.352)=2.10t/m214-14：(9.896+0.352)*(1.600-0.55)+(9.896+2*0.352)*0.55-((4.394-1)*0.3+(4.394-2+0.6)*0.2+(4.394-0.6 )*(1.077-0.5)+(4.388-1)*0.3+(4.388-2+0.6)*0.2+(4.388-0.6)* (1.077-0.5))=8.98m28.98×2.6÷(9.896+0.352)=2.28t/m215-15：(9.896+0.352)*(1.600-0.55)+(9.896+2*0.352)*0.55-((4.255-1)*0.3+(4.255-2+0.6)*0.2+(4.255-0.6 )*(1.024-0.5)+(4.247-1)*0.3+(4.247-2+0.6)*0.2+(4.247-0.6)* (1.024-0.5))=9.67m29.67×2.6÷(9.896+0.352)=2.45t/m216-16：(9.896+0.352)*(1.600-0.55)+(9.896+2*0.352)*0.55-((4.162-1)*0.3+(4.162-2+0.6)*0.2+(4.162-0.6 )*(0.987-0.5)+(4.154-1)*0.3+(4.154-2+0.6)*0.2+(4.154-0.6)* (0.987-0.5))=10.13m210.13×2.6÷(9.896+0.352)=2.60t/m217-17：(9.896+0.352)*(1.600-0.55)+(9.896+2*0.352)*0.55-((4.068-1)*0.3+(4.068-2+0.6)*0.2+(4.068-0.6 )*(0.950-0.5)+(4.059-1)*0.3+(4.059-2+0.6)*0.2+(4.059-0.6)* (0.50-0.5))=10.57m210.57×2.6÷(9.896+0.352)=2.68t/m2c、翼板部分1/2×(0.2+0.55)×3.9=1.4625m21.4625×2.6÷3.9=0.975t/m2钢筋与钢筋束总重：698484.33Kg（源自图纸钢筋与钢筋束重量之和）钢筋与钢筋束荷载：698484.33÷（41×31.970）=532.88 kg/m2二、支撑体系荷载a、设计参数b、荷载取值①模板及方木自重100kg/m2②施工人员、机械荷载250 kg/m2③砼振捣及冲击荷载300 kg/m2④荷载系取值静荷载：r G=1.2动荷载：r D=1.4c、支架承载计算①实腹段：支架受动荷载：Q=250+300=550kg/m2支架受静荷载：G=4209 kg/m2+100 kg/m2=4309 kg/m2P=Q r O+ G r G =550×1.4+4309×1.2=5940.9 kg/m2②空腹段：经过比较，因为空腹段1号截面的面积最大，自重视为最大的部分，所以只需计算1号界面的承载计算看是否符合设计强度要求即可。
电气吊杆支架的选型及承重计算
大 角 焊 缝 等部 位 焊接 时 能严 格 按 照 以上 要 求 进 行 焊 接
作 业 ，就 能够 有效 地控 制焊 接施 工 引起 的罐体 变 形 ， 确
子
保 油 罐 的几何 形状 和尺 寸 。●
、
ｆ
。
【 参考 文 献】
图 ３ 大 角缝 焊接 加 固措施
［］ 少辉 ， １谢 尹上科． 高强度焊 缝焊 后热处理参数 的确 定 ［］ 焊接 Ｊ．
技 术 ， ０ ４ （４ ． ２ ０ ，０ ） ［］ 速 志 ， ２刘 田文 珍 ． １２焊 后热 处 理 工 艺 优 化 的研 究 ［］机 械 钢 ０ Ｊ．
３． ．２注意事项 ２
一
热 ２０，０） 大角 缝 焊 接 时 ， 接 点应 沿 圆周 均 匀 分布 ， 沿 同 工 人 ． 加 工 ，０ ５ （２ ． 焊 并
板 的圆度 ， 层焊道 应 采用 分 段退 焊 或跳 焊法 。每段 焊 初
［］ ４ 李春 明．２ ｒ Ｍ Ｗ Ｔ Ｂ钢焊 后热处理工 艺改进 的研 究 ［］ 热 １Ｃ ２ ｏ Ｖ ｉ Ｊ．
加 工工 艺 ，０ ７ （３ ． ２ ０ ，０ ）
一
３ — ６
广东建材 ２１ 年第５ ０１ 期
Ｓ — 相邻 横档 之 间距 ； —
截 面 形 心 Ｏ到最 远 点 的 垂 直距 离 ，如 图 ３
建譬垫蟹
蠼曼
图 １ 支 架 吊装 示意 图
图 ３ 梯 架横 档截 面
量， 只要 调 整 螺母 的位 置 ， 整 个 丝杆 长度 内都可 以上 在
下调 节 。
３ 立柱（ ． ２ 丝杆） 的强度计算
在 强 度计 算 时 视 为拉 弯 杆 ，其 最 大 应 力按 下 式 计
某大桥支架计算书
某大桥支架计算书工程概述某跨江大桥工程为自锚式独塔悬索-斜拉协作体系桥，桥体一侧采用悬索结构，另一侧采用斜拉结构。
主线桥梁全长372米，包括38.5米南岸引桥、240米主桥及93.5米立交主线桥。
桥梁按六车道设计，两侧各设３米宽人行道，桥面总宽35米。
一、主跨钢箱梁安装支架计算㈠42米跨内贝雷梁计算根据钢箱梁设计截面和分段要求，贝雷梁仅布置在钢箱梁底宽30m范围内，按三排单层加强型布置，由于钢箱梁节段拼装时横向分为三块，节段边块较重，其下贝雷梁间距3米，中间块下间距3.5米。
42米跨内横向共布置31片贝雷片，两边挑臂各2.5m利用贝雷梁上I28a横向分配梁悬臂挑出进行对接焊缝施工。
钢箱梁安装时横向分配梁上设置码板，利用码板的空间可以安装钢箱梁底板拼接螺栓和调节钢箱梁纵向线形，另外在码板上设预拱度还可用来消除支架的弹性变形。
贝雷梁在该跨内横向布置形式为：桥梁对1、贝雷梁上I28a计算I28a按纵向每3米布置一根。
⑴计算荷载钢箱梁段：共1450T，85M长x30M宽（底宽），平均5.69KN/ M2其它施工荷载：2KN/ M2I28a上荷载合计：23.07KN/ M⑵采用桥梁博士V3.03进行计算，结果如下：①计算模型I28a共划分84个单元，85个节点，计算模型为：计算模型②计算结果弯矩图剪力图由图可见，在荷载作用下，结构最大弯矩为8KN.M，最大剪力为27KN。
查型钢表，I28a工字钢I x=7115cm4，A=55.37cm2，W x=508.214cm3 。
一根工字钢可以承受弯矩：M=σ弯* W x=73.7KN·M；可以承受的剪力为：T=σ剪*A=470.6KN，远远大于其实际结构内力。
很明显，其强度满足规范要求。
（验算时，其容许弯曲应力取145Mpa，容许剪应力取85MPa）③竖向位移结构最大竖向位移为0<260/400=0.65cm，满足规范要求。
④支座反力（KN）节点号水平力竖向力弯矩2 0.000e+000 3.262e+001 0.000e+0009 0.000e+000 3.993e+001 0.000e+00010 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00011 0.000e+000 3.320e+001 0.000e+00018 0.000e+000 3.558e+001 0.000e+00019 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00020 0.000e+000 3.518e+001 0.000e+00027 0.000e+000 3.525e+001 0.000e+00028 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00029 0.000e+000 3.545e+001 0.000e+00036 0.000e+000 3.418e+001 0.000e+00037 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00038 0.000e+000 3.759e+001 0.000e+00042 0.000e+000 3.640e+001 0.000e+00043 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00044 0.000e+000 3.640e+001 0.000e+00048 0.000e+000 3.759e+001 0.000e+00049 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00050 0.000e+000 3.418e+001 0.000e+00057 0.000e+000 3.545e+001 0.000e+00058 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00059 0.000e+000 3.525e+001 0.000e+00066 0.000e+000 3.518e+001 0.000e+00067 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00068 0.000e+000 3.558e+001 0.000e+00075 0.000e+000 3.320e+001 0.000e+00076 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00077 0.000e+000 3.993e+001 0.000e+000 84 0.000e+000 3.262e+001 0.000e+0002、贝雷梁计算（仅计算一组）⑴计算荷载由于I28a刚度比钢箱梁小很多，由钢箱梁传递来的荷载不能按平均分配进行计算，为保证安全，取I28a上最大支座反力（三排单层为一组）为73.13KN按集中荷载进行计算，间距3米。
脚手架计算公式
1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）海湾浪琴工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值）施工均布活荷载：qk=3 kN/m2风荷载标准值：ωk=0.7μz•μs•ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kNMGk= kN•mMQk= kN•mM=1.2MGk+1.4MQ k=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN•m<f=205 kN/mm2横向水平杆抗弯强度满足要求。