交通标志 结构设计
交通标志结构图
12
12
2号钢筋
10
6
C15混凝(土m3 ) 800x800x150 1
砂垫层(m3 ) 800x800x100 1
C25混凝土基(m础3 ) 800x800x1000 1
角钢 50X50X5X2500 1
0.87 1.844
9.32
10.44 11.062
9.32
21.502
0.096 0.064 0.64 9.32
C25素砼基础
84x50x1.2mm镀锌钢上横杆 72x50x1.2mm镀锌钢上横杆
黄色反光标 DN16镀锌钢圆管
钻孔Φ15cm
单位
数量
kg
5.43
个
1.00
kg
4.40
m3
0.01
kg
0.40
kg
0.07
个
2.00
m
22.90
m
0.40
交通 绿化 照明
总图 道路 桥梁
注: 1、本图尺寸以毫米计。 2、立柱安装时应保持垂直，并居基础中心。 3、标志牌下缘距路肩的高度为200cm，而钢管立柱的长度按实际
确定，材料数量表中的钢管立柱长度为假定。 4、所有标志牌与立柱通过抱箍固定。 5、细部结构见详图。 6、加强肋应埋入地面。
交通 绿化 照明
总图 道路 桥梁
总图 道路 桥梁
10
10
20 8
50 花岗岩防撞柱 C15水泥混凝土
30
5 15
30
50
共1张 第1张
防撞墩大样图
总图 道路 桥梁
交通 绿化 照明
给水 排水 建筑
共1张 第1张
太阳能警示灯大样图
42交通管理设施设计交通标志
•②由于道路构造上的原因，需要进行交通限制，必须把 警告标志和禁令标志并设时：
•●路侧式标志并设时，采用上下安装时，不宜超过两层， 如果在一根立柱上并设三块标志时，应采用“品”字形布置 ，且按标志重要程度，由上到下、由左到右布置。
•铝合金底板材料截面尺寸
4、标志牌成形工艺 常用加工方法： ●焊接加强筋 ●冷作工艺（冲压、折弯等） 各类型材（H型钢、角钢、槽 钢等）与面板的结合不但加强了 整体强度和刚性，同时也是安装 （与立柱等支撑的连接）时的结 构需求。
折边的形状参见P85图4－9 尺寸详见《标志标线》
5、表面处理 金属材料在自然环境下极易产生表面氧化 、
3、标志板、型材尺寸参数 ●板材厚度选用见教材P85表4－6 厚度系列1.5、2.0、（2.5）、3.0、3.5等，取至国 家有关标准板材优先数系。 ●型材厚度（用于加强、框架等） 与建筑材料一样，标志底板所用型材已标准化。如 P84图4－8所示，横截面形状、尺寸应根据标志牌尺寸
大 小按系列选择，更大尺寸的一般采用拼接。
由于交通标志绝大多数是室外安装，材料选择 必须考虑温度、湿度、风力等影响。 ①常用标志面板材料
●铝合金类（板材、型材） ●合成树脂类
（塑料、硬质聚氯乙稀、玻璃钢等）
材料性能互补问题 铝合金、非金属两类薄板材料的缺陷是综 合机械性能（强度、韧性、刚性、延伸率等） •面板及加强措施 方面较弱。 由于自重、风力、其他干扰力的作用，交 通标志整体结构应进行加强。 采用各类冷扎、热扎金属型材（角钢、槽 钢、工字钢等）加固，以确保使用年限。
• 一般道路，悬臂式安装标志下缘到路面的净空高度必须确保 在4.5m以上，高速公路的净空高度必须确保在5.0m以上。考虑 到施工误差，标志板变形下垂，路面加罩面等因素，一般需留一 定余量。 5.5m
单悬臂交通标志牌结构计算书
（交通标志结构安全等级按二级考虑）
永久荷载对结构有利分项系数G1
G1 1.0
永久荷载对结构不利分项系数G2 永久荷载计算柱脚螺栓分项系数G3
G2 1.0 G3 0.9
可变荷载分项系数 Q （4）其他参数 空气密度 空气 重力加速度
Q 1.0
空气 1.2258
g 9.81
Ns2m 4
二、荷载的计算
标牌
0.012017e
0.0001 Z标牌
标牌 0.012
kN m3
标牌风力中心处的设计基准风压
Wd标牌
标牌Vd标牌2
2g
标牌风力中心处的风载阻力系数k1
Wd标牌 2.293
kN m2
标志牌厚度与最大受风宽度（即标志牌与风向垂直时）之比为 t标志牌
0.001
W标志牌 其值远小于0。25；按《桥风规》“风载阻力系数k1”表来插值
B 0.00 1.00 1.00 1.07 1.12 1.19 1.25 1.29
C 0.00 0.86 0.86 0.86 0.92 1.00 1.06 1.12
Z标牌 地表粗糙度
k2标牌 1 标志牌的阵风风速系数k5
结合上述分析的地表粗糙度类别；按《桥风规》判断取值：
D 0.00 0.79 0.79 0.79 0.79 0.85 0.85 0.91
Fwk标牌 k0标牌k1标牌k3标牌Wd标牌A标志牌
Fwk标牌 26.829 kN
2.2.2、立柱风荷载计算
灯柱风力计算中心高度 H立柱
Z立柱 2
地表粗糙度系数a
Z立柱 4.5
m
路灯所在地应属于岛中间；属于B类地表。 地表粗糙度 "B" 地表粗糙度系数为：
交通工程标志结构设计常见问题的探讨
交通工程标志结构设计常见问题的探讨天津市公路工程总公司天津 300161交通标志属于交通安全设施,是交通工程中的一个重要组成部分,也是公路工程中主要的附属设施，但由于这个领域的层面比较窄,属于配套工程,所以很长时没有得人们足够的重视，涉足研究的人也比较少。
交通标志结构的特点交通标志结构是指用于支撑交通标志的承载体系，包括主体支撑结构和基础两部分，主体部分基本采用钢材料，既为钢结构，基础部分采用钢筋混凝土材料制作，由此，交通标志结构涉及到钢结构和混凝土结构两方面。
对于标志结构的主体部分，要充分利用钢结构自身强度大、重量轻、弹塑性好的优点，克服其刚度不足的弱点；而结构的基础部分要发挥混凝土材料的抗压性好、可模性强且经济耐久的特点，克服其抗拉抗裂性差、抗弯强度低的不足。
此外，交通标志结构作为一种特定的支撑结构形式，也有自己的特点，一是在结构的承载方面，由于交通标志牌自身重量比较轻，结构承受的荷载主要来自外界的风压荷载，这一点是交通标志结构承受荷载的一个重要特点；二是在结构的强度和刚度方面，结构的强度要求一般容易被满足，而结构的刚度要求在设计时往往容易被忽视，容易造成结构构件变形过大，以致影响正常使用。
这也是交通标志结构有别于其他土建结构物的显著特点。
交通标志结构设计原则和理论基础在结构设计理论发展和形成的过程中，结构设计理论就是为了解决安全可靠和经济合理，这一对矛盾的。
交通标志结构的设计也是遵从这一原则。
在做结构设计时，两个方面都要兼顾，缺一不可。
因此，交通标志结构的设计要以"安全第一，结构合理，经济适用"为总的指导思想和设计原则。
交通标志结构的设计采用以概率极限状态下的设计理论为基础，按照承载能力极限状态和正常使用极限状态两种模式分别进行结构设计验算和校核。
以满足结构的强度、刚度和稳定性。
而交通标志结构的刚度设计往往成为结构设计的控制因素，因此，要特别重视正常使用极限状态下的结构设计，防止出现结构刚度和稳定性方面的缺陷。
门架式交通标志结构设计计算书
可变作用、风荷载的准永久值系数Ψq1=0.75 可变作用、温度作用（均匀温度）的准永久值系数Ψq2=1.0 另外，规范规定的门架交通标志结构设计采用的作用中并未列及汽
4
车荷载，因此按规范不适用正常使用极限状态下的频遇组合。考虑到准 永久组合中、准永久系数对荷载效应的削弱，特按《建筑荷载规范》的 规定进行标准组合作为比对校验。 （3）作用标准组合（建筑荷载规范）下
3.1.1 柱底反力..................................................................................... 12 3.1.2 门架上部结构杆件应力 ............................................................. 13 3.2 正常使用极限状态下准永久组合计算结果 .................................... 15 3.2.1 柱顶位移..................................................................................... 15 3.2.1 横梁挠度..................................................................................... 16
风荷载作为起控制作用的可变荷载 温度作用的组合值系数ΨC=0.75 1.4.3 风荷载 （1）风压标准值计算 依《公路交通安全设施设计规范》：风荷载标准值根据现行《公路桥 梁抗风设计规范》的规定计算，基本风压重现期采用 50 年。依《公路桥 梁抗风设计规范》，风的静力作用的风荷载可按该规范规定的静阵风荷载 计算。 鉴于交通标志结构起竖高度较低（通常交通标志结构立柱距安装基 准地面高度＜10m，本项目门架结构立柱最高为 8.48m）、结构高度范围内 风速差异变化对结构设计影响很小，同时结构尺寸均较小，故采用《GB 5768-1999<道路交通标志和标线>应用指南》（以下简称“《应用指南》”） 提供的简化算法： 交通标志结构迎风截面上的风压标准值 P 为： 风压标准值
交通-20 标志杆(Φ159)结构设计图
交通标志结构及施工
交通标志结构全线交通标志共有 3 种类型：禁令标志、指示标志、警示标志。
(1)版面类型1)禁令标志：白底、红圈、黑图案，图案压杠，D=800mm，减速让行标志为顶角向下等边三角形，a=900mm。
2)指示标志：蓝底、白图案，矩形标志版面为1400×1000mm，正方形A=800mm。
具体有停车位标志、人行横道标志。
3)警示标志：黄底、黑图案，等边三角形，a=900mm。
具体有注意行人标志。
(2)标志板面1)版面尺寸按设计版面内容确定，尽量达到统一，版面中文字间隔、笔划粗度、最小行距等均以北京市地标和国际为依据，采用中英文对照方式。
2)本工程标志版面均采用高强反光膜。
版面反光材料的概要考虑各类反光膜的反光特征、使用功能、应用场合和使用年限，又要分清版面中不同内容部分的主次关系。
为道路使用者在夜间对版面信息有较好的视认效果，版面字体采用电脑刻字技术，文字及图形不可拼接。
在反光产品的选择上，一定要对生产厂家进行资质审查，对产品的使用效果进行评价认定。
3)各种标志版面颜色均应符合 GB5768.1~3-2009规定。
(3)标志结构1)标志结构类型共有单柱式，单T、悬臂等标志内边缘距离路面或土路肩边缘不得小于 25cm，标志牌下缘距离路面的高度宜大于 200cm或小于 80cm，非行人通行区域不受此限制。
单柱适用于中小型尺寸的禁令、指示等标志。
2)主要材料钢材：钢管均为碳素结构钢无缝钢管，应符合《结构用无缝钢管 GB/T 8162》的需求。
钢管、钢板、抱箍及底衬、锚栓均采用 Q235-B 及钢管，其化学成分及力学性能应符合《碳素结构钢 GB/T 700》标准中有关规定。
普通螺栓应符合《六角头螺栓—C 级 GB/T 5780》的需求。
手工焊接采用的焊条应符合国家现行标准《碳钢焊条 GB/T 5117》的规定，焊条型号、自动焊或半自动焊所采用的焊丝、焊剂应与主体金属力学性能相适应。
铝材：标志牌、华东曹铝均采用防锈铝，牌号为 5A02，应符合《铝和铝合金轧制板材 GB/T 3880》、《工业用铝及铝合金热挤压型材 GB/T 6892》的需求。
第2章+第5节道路交通标志设计——+道路交通标志总体布设
4）县道与县道相交指路标志设置示例如图2.15d)所示。
①平面交又④为XO1O与XO01 相交，属于县道与县道平面交叉， 同时因该县道交通量较大，应配 置平面交叉告知标志以及确认标 志。
②该平面交叉为Y形交又，指 路标志信息选择参照表2-17的规 定。X010指示前方最重要的C层信 息E3,支线X001方向指示前方C层 信息中最重要的D2。
• 图3 确认标志
指路标志布设的原则
五、交通标志布设示例
标志的总体布设目的是为了驾驶人能够按照标志的提示
准确、安全地到达目的地，而指路标志的布设直接关系到驾 驶人是否按正确的方向行驶，故在交通布设中首先考虑的是 指路标志的布设，其次考虑其他标志的布设，且其他标志的 布设不能影响指路标志的布设，最后根据道路的具体情况进
④过平面交叉后的确认标志包括公路编号标志与地点距离标志。
G326上地点距离标志指示A、F以及最近的C层信息L, G210地点距离标志 同理进行设置。
平面交叉预告、告知标志信息要素选择参考表
表2-12
注：①表中不带括号的信息为首选信息；带括号的信息用于无首选信 息时，或根据需要作为第二个信息。 ②当接近首选信息所指示的地点时，该信息作为第一个信息。如 需选取第二个，则仍按本表的顺序筛选。
• 一般道路路径指引标志 1. 交叉口预告标志 • 对于交通量大的多车道平面交叉路口，车道变换需要相当长的 距离，为防止车流在临近交叉口的导向车道前发生混乱，需提 前设置预告前方交叉口形状、去向的标志。通视距离不够的重 要交叉口也该设置预告前方交叉口形状、去向的预告标志。预 告标志应置于交叉口前方150~500m位置。
③该平面交叉为十字交叉，指路标志信息选择参照表2-12的规定。
G326主线方向指示前方最近的A层信息A和最近的B层信息F。支线G210右 转方向指示最近的A层信息O和最近的B层信息N;左转方向指示最近的A层
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悬臂式标志的结构设计计算1.计算简图如下图所示2.荷载计算 (1) 永久荷载各计算式中系数1.1系考虑有关连接件及加劲肋等的重力而添加的。
标志板单位面积质量为8.037kg/m 2,其重力为： G 1=4.4⨯2.4⨯8.037⨯9.8⨯1.1=0.9149(kN)横梁拟采用0.62032⨯Φ钢管，单位面积质量为29.15kg/m 2,其总重力为: G 2=2⨯29.15⨯5.076⨯9.8⨯1.1=3.1901(kN)立柱拟采用0.9377⨯Φ钢管，单位面积质量为81.68kg/m 2,其总重为: G 3=81.68⨯7.9⨯9.8⨯1.1=6.956(kN) 标志上部结构的总重力为:G=G 1+G 2+G 3=0.9149+3.1901+6.956=11.061(kN)有关系数将视永久荷载效应对结构构件或连接的承重能力是否有利而选取。
(2)风荷载 标志板：211101()()/100021.0 1.4[(0.5 1.2258 1.240^2)(4.42.4)]/100017.397()wb Q b h F CV W W KN γγρ=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯= 横梁：2101()()/1000211.0 1.4( 1.22580.840^2)(0.6760.2032)/100020.301()Q WH B hni F CV W H KN γγρ=⨯⎡⎤=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⎢⎥⎣⎦=∑立柱：21101[()()/100021.0 1.4[(0.5 1.22580.840^2)(7.90.377)]/10003.271()WP Q p P F CV W H KN γγρ=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=3．横梁的设计计算由于两根横梁材料，规格相同，根据基本假设，可认为每根横梁所受的荷载为总荷载之半，其受力如图6.2。
图6.2 横梁受力图（尺寸单位：mm ）单根横梁所承受荷载为：()()1402100.9151.0 1.20.549223.190/ 1.0 1.2/5.0760.377/22GG h G G kN G w H kN m γγγγ==⨯⨯===⨯⨯=水平荷载：()()()()121117.39738.69922/20.301/20.6760.223/wb wb wh hn F F kN w F H kN m ====⨯=⨯=（1）强度验算：横梁根部由重力引起的剪力为：()1410.5490.377 5.076 2.463y h Q G w H kN =+=+⨯=由重力引起的弯矩为：()()()221114230.3770.5490.676 2.2 5.076 6.43622y w l M G l l kN m =++=⨯++⨯=⋅横梁根部由风引起的剪力为：()1228.6990.2230.6768.850x wb Q F w l kN =+=+⨯=由风荷载引起的弯矩为：()()()22221230.2230.6768.6990.676 2.225.06922x wb w l M F l l kN m ⨯=++=⨯++=⋅横梁规格为203 6.0φ⨯，截面积为A=323.71310m -⨯，截面惯性矩为541.80310I m -=⨯，抗弯截面模量为431.77610W m -=⨯横梁根部所受的合成剪力为：()9.186Q kN ==合成弯矩为：()25.882M kN m ==⋅a.最大正应力验算横梁根部的最大正应力为：()()322max 425.88210145.7/ 1.15215247/1.77610M N mm f N mm W σγ-⨯===<⋅=⨯=⨯ b.最大剪应力验算()()322max 39.1861022 4.948/125/3.71310v Q N mm f N mm A τ-⨯=⨯=⨯=<=⨯ c.危险点应力验算 略。
（2）变形验算()()()()()()()()()24402310112323953495//3680.549/1.0 1.2100.676 2.23 5.0760.676 2.2620610 1.803100.377/1.0 1.210 5.0760.0091820610 1.80310G G y G l l w l f l l l EIEIm γγγγ--+=--+⨯⨯⨯+⨯⨯--=+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯水平挠度为：()()()()()()()()()()()2202320221212323953395//33668.699/1.0 1.4100.676 2.23 5.0760.676 2.2620610 1.803100.223/1.0 1.4100.6763 5.0760.676620610 1.803100.0285wb Q Q x F l l w l l l l f l l l EIEIm γγγγ--+-=--+⨯⨯⨯+⨯⨯--=+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯=合成挠度为：()10.02990.029910.005895.07675f m f l ====<=0.01333,满足要求. 4.立柱的设计计算立柱所受荷载为：垂直荷载 ()0 1.0 1.211.06113.273kN G N G γγ==⨯⨯=水平荷载 ()11117.3970.301 3.27120.969wb wh wp H F F F kN =++=++= 立柱根部由永久荷载引起的弯矩为：()122 6.43612.872y y M M kN m ==⨯=⋅由风荷载引起的弯矩为：()()()1111/217.3970.301 6.65 3.2717.9/2130.612x wb wh wp M F F h F h kN m =++⨯=+⨯+⨯=⋅合成弯矩()131.245M kN m ==⋅ 由风荷载引起的扭矩为：()2225.06950.138t xl M M kN m ==⨯=⋅立柱规格为3779.0φ⨯，截面积为A=105002mm ，截面惯性矩为841.76210I mm =⨯，抗弯截面模量为539.35010W mm =⨯，截面回旋半径130i mm ==,极惯性矩为：843.52510p I mm =⨯ （1）强度验算 a.最大正应力验算()()3652213.27310131.2451010500 1.159.3510123.32/215/N M A W N mm f N mm γ⨯⨯+=+⋅⨯⨯=<= b.最大剪应力验算由剪力（水平荷载）引起的剪应力为：()32max 20.9691022 3.994/10500H H N mm A τ⨯=⨯=⨯=由扭矩引起的剪应力为：()()62max 82max max max 37750.138102226.811/3.525103.99426.81130.805/t t pH t M N mm I N mm φττττ⨯⨯===⨯=+=+=c.危险点应力验算最大正应力位置点处，由扭矩产生的剪应力亦为最大，即()()362max 52max 13.27310131.24510141.633/105009.351026.811/t N M N mm A W N mm σσττ⨯⨯==+=+=⨯==根据第四强度理论()()*224149.052/215/N mm f N mm σ=<=d.稳定性计算悬臂构件的长度系数μ=2，立柱作为中心受压直杆时，其柔度为：12 6.651020.130h iμλ⨯===，查表得稳定系数0.622ϕ=钢材弹性模量 ()3220610/E N mm =⨯ 欧拉临界应力为：()()()22232=EA/1.1=3.142061010500/1.1102=1863.5E N kN πλ⨯⨯⨯⨯，等效弯矩系数 1.0m β=()()36353,2213.27310 1.0131.245100.6221050013.273101.159.351010.810.81863.510124.79/215/,m E MN AN W N N mm f N mm βϕγ⨯⨯⨯+=+⨯⎛⎫⎛⎫⨯⨯⨯⨯-⨯-⨯ ⎪ ⎪⨯⎝⎭⎝⎭=<=满足精度要求（2）变形验算由风载标准值引起的立柱顶部的水平位移为：()()()()()()()()()42101101132943394//36817.3970.301/1.0 1.410 6.6537.9 6.65620610 1.762103.271/1.0 1.4107.90.0477820610 1.76210wp Q wb wh Q p F h h F F h f h h EI EIm γγγγ--⎡⎤+⎣⎦=-++⨯⨯⨯⨯⨯-=+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯ 0.047710.0060430.013,7.975p f p==<=满足要求。
立柱顶部由扭矩标准值产生的扭转角为：()()()3094/50.138/1.0 1.4107.9=0.010167910 3.52510t G pM hrad GI γγθ-⨯⨯⨯==⨯⨯⨯从图6.1可以看出，该标志结构左上点处水平位移最大，由横梁水平位移、立柱水平位移及由于立柱扭转而使横梁产生的水平位移三部分组成。
前两个位移已经求出，第三个位移近似根据θ角与横梁长度相乘得到，因此该点总的水平位移为：10.02850.04770.01016 5.0760.1278()x p f f f l m θ=++=++⨯=该点距路面高度h=7.9m 。
0.127810.016170.02,7.950f h ==<=满足要求 立柱在两根横梁之间部分由于横梁永久荷载产生的弯矩标准值而发生的转角为：()()()3019412.872/1.0 1.210 6.65//0.0019720610 1.76210y G M h EI rad θγγ-⨯⨯⨯⎡⎤===⎣⎦⨯⨯⨯，单根横梁由此引起的垂直位移为：()1 5.0760.001970.00998y f l m θ==⨯=，，横梁的垂直总位移为：()=0.0091+0.00998=0.01908nl y y f f f m =+，该挠度可作为设置横梁预拱度的依据。
5.立柱与横梁的连接（图6.3）连接螺栓拟采用A 级普通螺栓8M24，查表得每个螺栓受拉承载力设计值59.9b t N kN =,受剪（单剪）承载力设计值为76.9bvN kN =。
a)b)图6.3 主柱与横梁的链接（尺寸单位：mm ）a ）螺栓孔及加劲肋位置图；b ）加劲肋螺栓群重心处所受外力为：合成剪力Q=9.186kN,合成弯矩M=25.882kN m ⋅ 每个螺栓所受的剪力为： ()9.186 1.1488v Q N kN n === 以横梁外壁与M 方向平行的切线为旋转轴，各螺栓距旋转轴的距离分别为：螺栓1：()()10.2030.155sin 14.8522.50.0812y m =+︒-︒= 螺栓2: ()()20.2030.155sin 14.8522.50.1962y m =+︒+︒=螺栓3：()()30.2030.155sin 14.8522.530.2552y m =+︒+︒⨯=螺栓4：()()40.2030.155sin 14.8522.550.2252y m =+︒+︒⨯=螺栓5：()()50.2030.155sin 14.8522.570.1222y m =+︒+︒⨯=螺栓6：()()60.2030.155sin 14.8522.590.0072y m =+︒+︒⨯=螺栓7：()()70.2030.155sin 14.8522.5110.0522y m =+︒+︒⨯=-螺栓8：()()80.2030.155sin 14.8522.5130.0222y m =+︒+︒⨯=-由各y 值可见，3y 距旋转轴的距离最远，其拉力332b iM y N y =∑，b M 为各螺栓拉力对旋转轴的力矩之和，则233i b N y M y =∑ (2-1)式中，22220.0810.1960.0070.176i y =++⋅⋅⋅+=∑如图6.3所示，以过悬臂法兰盘圆心，分别与M 方向重合和垂直的两根直线为x 轴和y 轴，设受压区最大压应力为max c σ，则受压区压力对旋转轴产生的力矩为：(()0.4020.20320.1015c c M y dy σ=-⎰ （2-2）压应力合力绝对值为：(0.4020.2032c c N dy σ=⎰(2-3)式（8.4.2-2）、式（8.4.2-3）中c σ为距x 轴y 距离处法兰盘受压区的压应力，max0.20320.400.20322cc y σσ-=- （2-4）根据法兰盘的平衡条件：b c c i M M M N N +==∑于是()()20.203max 0.101530.203max 0.1015320.3040.101520.3040.1015i c c i N y y M y N y y y σσ+-=-=∑⎰∑⎰经整理： 43max 33max 0.690 5.58410258823.4759.889100c c N N σσ--+⨯=-⨯=解得：()()32max 29.20510.263/c N kN N mm σ==（1）螺栓强度验算0.4881,=<满足要求设悬臂法兰盘厚度20mm ，则单个螺栓的承压承载力设计值为：()30.0240.020*********.148,b c bv cN kN N kN N =⨯⨯⨯==<满足要求（2）法兰盘的确定受压侧受力最大的法兰盘区格，如图8.4.2-3所示的三边支承板，此时， 自自由边长 ()20.3101802sin 0.11928a m ︒⎛⎫=⨯= ⎪⎝⎭固定边长 ()()210.4000.2030.09852b m =-=220.09850.828,=0.0990.119b a α==查表得 该区格内的最大弯矩为：()232max max 20.09910.263100.11914.288/c M a kN m m ασ==⨯⨯⨯=⋅法兰盘所需厚度为：()0.01970.020,t m m ==<满足要求。