滑模系统设计计算书
滑模架体计算书
滑模架体计算书一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.爬模下架体组成:爬模下架体由预埋件、附墙装置、导轨及液压动力装置组成。
（用于直爬）（用于斜爬，倾斜范围±18°）三.计算参数：⒈塔肢内外墙液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台（1）最大允许承载3.0KN/m2 (爬升时为1.5KN/m2) 模板后移及倾斜操作主平台（2）最大允许承载1.5KN/m2爬升装置工作平台（3）最大允许承载0.75KN/ m2拆卸爬锥工作平台（4）最大允许承载0.75KN/ m2 (爬升时可不考虑) ⒉除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F V=125KN; 拉力设计值为：F=215KN;⒊爬模的每件液压缸的推力为100KN (即10t)。
⒋自爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
四.荷载计算：⒈施工荷载①参数说明施工活载——施加到各平台的施工荷载；平台长——分配到单个机位的模板宽度以3.0米计算；平台宽——平台板的长度；荷载分项系数——荷载的放大系数；活载取1.4荷载设计值——强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数；②计算表格爬升时，施工荷载为32KN。
⒉油缸顶升力判定①模板自重模板的自重一般是65Kg/m2,假定分配到单个机位的模板最大可以是3.0×6.15m,则模板自重是12KN；②QPMX50下架体总重：下架体自重——由发货清单计算而得，是个定值；平台板自重——平台板一般取50mm厚的木板，木材的密度取540㎏/m3,这里取27㎏/m2;平台梁单位重量——平台梁选取单槽钢16。
巨野煤仓滑模施工计算书
菏泽赵楼煤矿综合利用电厂工程滑模施工结构计算书及说明一滑模装置系统设计该项目为3个12.7m外径筒仓，筒仓壁厚350mm，以单个仓受力计算如下：1.拟采用方案a)千斤顶：GYD-60 (滚珠式)额定起重量：6t 工作起重量：3t 理论行程：35mm 实际行程：20-30mm 工作压力：8MPa 自重：25kgb)支承杆：Ф48×3.5钢管外径：48mm 内径：41mm 壁厚：3.5mm 外表面积：0.152㎡／m 重量：3.84kg／m 截面面积：4.89c㎡弹性模量：E=2.1×105 MPa截面特征：J=12.296cm4 ; W=5.096cm3; r=1.58cm根据西北工业大学对Ф48×3.5爬杆承载能力的理论计算和荷载----变形曲线分析，在滑模施工中当采用Ф48×3.5钢管作为支撑杆且处于混凝土外体时，其最大脱空长度不应超过2.5m（采用6t大吨位千斤顶，工作起重量为3t），最好控制在2.4m以内，支撑杆稳定性是可靠的（《建筑施工手册》第四版第二页P996-997）。
c)模板采用1200高钢模板。
d)单横梁“п”形提升架，槽钢围圈。
2.支撑杆、千斤顶个数计算以单个库计算：a)操作平台施工荷载：操作平台面积：3.14×（6.352-4.552+8.152-6.352）=143.5m2操作平台施工荷载：143.5 m2×1.5KN／m2(取值)=215KN，相当于21.5t。
b)模板与混凝土摩阻力：摩阻力系数取2.0KN／m23.14×（6+6+0.35）×2×1.2×2.0 KN／m2(取值)=191KN，相当于19.1t。
c)平台实际荷载：23.9t操作平台装配详图见附图。
平台荷载23.9t的计算依据：1)提升架：[14 1.6m×2根×28套×14.53kg／m= 1301kg[12 0.95m×2根×28套×12.059kg／m= 641kg[10 0.9m×2根×28套×10.001kg／m= 504kg[10 0.14m×4道×28套×10.001kg／m= 156kgФ38×3 0.06m×28套×2.589 kg／m= 4.34kgФ16 6.35m×28根×1.58 kg／m=280 kg中心盘（10mm厚钢板）0.25 2×3.14×0.01×7850=15.4 kg2)外围圈及平台檩条[8「3.14×12.35×2×4道+3.14×（6+0.35）×2×2道」×8.038 kg／m= 3134kg 3)平台栏杆及平台板栏杆：Ф16 1.2m×28套×2根×1.58kg／m=106kgФ12 3.14×「（6-0.1-1.8+0.15）+(6+0.35+0.1+1.8-0.15) 」×2×3道×0.888=206 kg 平台木板（50mm）按照荷载规范600-700kg／m3143.5m2×0.05m×0.7t／m3 =5.0t4)模板系统模板：3.14×（6+6+0.35）×2×1.2×2.75×10-3 ×7850=2066kg5)千斤顶28台×25 kg／台=700kg6)高压油管200 kg7)液压控制台150 kg8)内外吊架、平台（取530mm宽，距外库壁100mm），施工荷载标准值(包括自重及有效荷载)取2.0 KN／m23.14×「（6-0.1-0.265）+（6+0.35+0.1+0.265）」×2×0.53×2.0=82.21KN(相当于8.2t)9)斜撑[6.3 1.5m×2根×28套×6.633 kg／m=557 kg10)料斗向平台直接卸混凝土所产生的集中荷载W取值： 1.混凝土重力密度ν=25 KN／m32.料斗内混凝土表面至料斗口德最大高度h=1.3m3.卸料时料斗口至平台卸料处德最大高度h=0.5m4.料斗口面积A=3.14r2=3.14×0.152=0.071 m25.卸料口下放可能堆积的最大混凝土量0.15 m3 =25×「（1.3+0.5）×0.071+0.15」=6.95KN，相当于0.695t滑模施工总荷载：21.5t（操作平台施工荷载）+19.1（摩阻力）+23.9t（滑模装置实重）=64.5td)支承杆采用Ф48×3.5mm钢管，允许承载力：P0=( a／K)×(99.6-0.22L)=31.92KN式中P0-----------支承杆允许承载能力a为工作条件系数，取0.8K 为安全系数，取2.0L 为支承杆长度，取90cme)液压提升系统做需的千斤顶和支承杆的最少数量可按照以下公式计算：n=N／PN为总垂直荷载P为单个千斤顶的计算承载力按支撑杆允许承载力或千斤顶的允许承载力（为千斤顶额定承载力的二分之一），两者取其最小者f)千斤顶数量确定：GYD-60滚珠式千斤顶工作起重量为P0 =30KN；支承杆允许承载能力P=31.92KN计算时，P取最小值为30KN作为支承杆脱空长度大于2.5m时，必须采取的加固措施，则每个圆库所需千斤顶最少数量为:n=N／P=64.5t／3t=21.5台，实际采用千斤顶需22台，实际采用28台／库。
滑模架体计算书
滑模架体计算书一.编制计算书遵守的规范和规程：《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002）《建筑施工计算手册》江正荣编著《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001）二.爬模下架体组成:爬模下架体由预埋件、附墙装置、导轨及液压动力装置组成。
（用于直爬）（用于斜爬，倾斜范围±18°）三.计算参数：⒈塔肢内外墙液压自爬模各操作平台的设计施工荷载为:模板,浇筑,钢筋绑扎工作平台（1）最大允许承载 3.0KN/m2 (爬升时为1.5KN/m2)模板后移及倾斜操作主平台（2）最大允许承载1.5KN/m2爬升装置工作平台（3）最大允许承载 0.75KN/ m2拆卸爬锥工作平台（4）最大允许承载 0.75KN/ m2 (爬升时可不考虑)⒉除与结构连接的关键部件外，其它钢结构剪力设计值为：F=125KN; 拉力设V计值为：F=215KN;⒊爬模的每件液压缸的推力为100KN (即10t)。
⒋自爬模爬升时，结构砼抗压强度不低于15MPa。
四.荷载计算：⒈施工荷载①参数说明施工活载——施加到各平台的施工荷载；平台长——分配到单个机位的模板宽度以3.0米计算；平台宽——平台板的长度；荷载分项系数——荷载的放大系数；活载取1.4荷载设计值——强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数；②计算表格爬升时，施工荷载为32KN。
⒉油缸顶升力判定①模板自重模板的自重一般是65Kg/m2,假定分配到单个机位的模板最大可以是3.0×6.15m,则模板自重是12KN；②QPMX50下架体总重：下架体自重——由发货清单计算而得，是个定值；平台板自重——平台板一般取50mm厚的木板，木材的密度取540㎏/m3,这里取27㎏/m2;平台梁单位重量——平台梁选取单槽钢16。
调压井滑模受力计算书
调压井滑模受力计算书1、模板强度及扰度验算 （1）由混凝土侧压力计算公式：5.02122.0V to F c ββγ=与HF c γ=（两者取较小值）F ——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ； γc ——混凝土的重力密度，kN/m ;to ——新浇混凝土的初凝时间（h ）可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T 为混凝土的温度℃）；V ——混凝土地的浇筑速度，m/h ；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m ； β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。
求得滑膜模板侧压力为12375N/2m ，则q=12375×1.8=22275N/m 。
则由受力分析得到BA F F F F F +=++321l F xF x l F l F B ⨯=⨯-+⨯+⨯2)2(2132中间杆长l=1.3m ，两端杆长X=0.25m 。
求解得：N F A 875.22831= N F B 875.17263=由此可得到剪力图：所以有弯矩图：有弯矩方程：2223.122227523.1222275-）（）（⨯+-=x M 已知Q235钢最大弯矩为m KN ⋅68.6。
所以有最大弯矩：m KN m KN M MAX ⋅<⋅=68.67065.4所以强度符合要求。
（2）模板挠度计算：mmEI ql 38.2101036002063848.17.386538459944c ≈⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-ωE 为弹性模量单位为GPa ，I 为惯性矩。
利用ANSYS 软件分析结果： 进行的分析分别为：总变形：我们对工字钢进行单独的进入静力学分析，可取较小的长度，有利于减少单元的数量。
由于工字钢外圈受的千斤顶的拉力和角钢对其向下的拉力。
滑模方案例
筒仓工程滑模施工一、工程概况该工程基础为筏基，埋深-6.0m，基础下有100厚C10砼垫层，垫层直径23.00m。
基础直径22.8m，底板厚900mm—1300mm，在半径4m和9m处分别有一道1100³1500、900³1500的环形基梁。
每根环梁上分别有6根900³900、700³800的柱子，基础砼强度等级为C30，抗渗标号S6，所有筒壁、梁柱、漏斗均采用C30砼。
筒壁11.67m以下厚300，以上厚280，操作室墙体用M5，混合砂浆砌水泥炉渣190系列小型空心砌块。
装饰：屋面1:8水泥炉渣找坡2%，找平层上做Ts防水卷材一道，卷材上做20厚水泥砂浆保护层。
地面为1:25水泥砂浆罩面，30.46m 标高以上混合砂浆抹墙面、顶棚，106内涂料二遍。
外墙1:1:6水泥石灰砂浆打底12厚，1:2.5水泥砂浆面层5厚，门窗为钢门窗，刷红丹防锈漆绿调和漆两遍。
二施工准备2.1 场地平整本工程场地较平，南侧有根电线杆，杆上有电缆。
场内还有一条电缆沟，沟内十几根电缆，均需拆迁后才能开始土方工程的施工。
2.2 大临工程①①搅拌站：布置2台强制搅拌机，2个碎石料斗，每个斗容积10m3一座水泥仓库，能储存水泥80T，约100m2，容积10m3的水箱2个，砼输送泵一台。
②②垂直运输设备安装一台ZQ80塔吊，塔身安装高度45m。
③③由于现场狭窄，不能设钢筋制作加工场，所有钢筋均从厂外加工场制作好后再运到现场。
④④现场大临设施布置现场大临设施一览表2.3、2.3、施工用电由于本工程采用塔吊吊运材料，砼泵送浇筑，滑模施工等，所用机械较多，功率较大，合计用电功率约200kw。
根据实际情况将砼输送泵与木工圆锯等接一路线，将塔吊、搅拌机、电焊机等及照明接一路线。
P1=88kw P2=110kwKP1 1³88³1000I1=——————--=----—------=179AＵ线COSφ 380³0.75KP2 1³110³1000I2=——————=——————-----=223AU线COSΦ380³0.75故分别选用35平方毫米和50平方毫米的BX型铜芯橡皮线作导线。
滑模变结构控制系统的基本设计步骤(2014)
C ( F , I m )T 1
C 一旦确定了，切换函数也就确定了。
（1-10）
二次型性能指标最优化法 提示：线性二次型最优控制问题
[3]
给定连续定常系统的状态空间为 x' (t ) Ax(t ) Bu (t ) ,且 x(0) x0 ，最优控制的性能 指标函数为
J (u )
1 tf T ( x Qx u T Ru )dt t 2 0
不会改变系统的原有性质，故称为等价变换。
由线性系统理论可知（A，B）能控， ( A11 , A12 ) 必是能控的。 相应的切换面变为
s CT~ x C1 ~ x1 C2 ~ x2 0
其中 C2 为可逆方阵，在切换面上有
1 ~ x2 C2 C1 ~ x1 F~ x1
（1-7）
其中 ~ x1 R
nm
(1-5)
,~ x2 R m ， B2 为 m m 可逆方阵。
0 T 1 B B2
（1-6）
A A T 1 AT 11 12 , A21 A22
注：对系统进行非奇异线性变换 x
~ T~ x ，目的在于使 A 阵规范化，以便于揭示系统特性及分析计算，并
Ax Bu, s Cx, x R n , u R m , s R m x
单位向量控制可表示为
（1-16）
u
其中 表示模或范数。 记子空间
Cx Cx
(1-17)
S 0 x | Cx 0
显然有
Cx , 当x S 0 u Cx 不确定，当x S 0
提示：
（1-2）
等效控制法是最早提出的补充确定不连续微分方程在不连续面上的定义的方法， 这个方 法的概念很简单的，即寻找一种控制，用来强迫系统在切换面上运动，就是说，在这种控制 的系统的运动，正好是切换面上的滑动模态的运动，所以常称它为等效控制。 可求得
滑模施工力学计算
滑模施工力学计算(总3页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--液压提升系统设计1、荷载标准值GK①一个提升单元提升架、三角架、连杆、支承钢环梁、吊栏、拉杆等自重：GK1=×＝;②一个提升单元内外围檩自重：GK2=75×＝735N;③一个提升单元扣件自重：GK3=个×16＋ N/个×8＝328N④一个提升单元内外栏杆、内外吊架钢筋自重φ10：（＋）×＝φ16：×＝GK4＝（＋）×＝⑤一个提升单元内方木及脚手板自重×××2＝×××2＝外三角架平台：×＝ m3外三角架平台：×＝ m3×××2=×××1=×××3=GK5＝×5000＝2050N⑥一个提升单元组合钢模板自重GK6＝××＝⑦模板滑升摩阻力摩阻力按照m2计算。
GQK1＝××103＝7635N（不与混凝土浇筑的活荷载同时组合）⑧施工活荷载GQK2＝2500×＋1500×＝12245N（正常施工状态）GQK3＝1500×＋1000×＝7580N（滑升施工状态）2、荷载效应值SGK、SQKSGK= GK1+ GK2+ GK3＋GK4+ GK5+ GK6＝SQK1= GQK1＋GQK3＝（滑升施工状态）SQK2= GQK2＝（正常施工状态）3、荷载设计值SS1＝rG SGK＋rQ SQK1＝×＋×＝（滑升施工状态）。
S2＝rG SGK＋rQ SQK2＝×＋×＝（正常施工状态）。
采用额定承载能力60KN的滚珠式千斤顶，安全系数取，单个千斤顶承载力设计值为30KN，根据一个滑升单元的荷载设计值S1、S2可知，该千斤顶满足承载能力需要。
滑模施工方案
均为长×宽=7m×2.5m,墩身内有两个带导角的内模,平面尺寸均为长×宽=2.75m×1.5m。
两内模之间与外模的混凝土壁厚均为50cm,滑模的内模底部与顶部均设计2m高的滑模施工方案编制单位：山东宏海建设集团有限公司均为长×宽=7m×2.5m,墩身内有两个带导角的内模,平面尺寸均为长×宽=2.75m×1.5m。
两内模之间与外模的混凝土壁厚均为50cm,滑模的内模底部与顶部均设计2m高的滑模施工方案Ⅰ滑模施工技术设计一、滑模装置设计1.模板系统：采用槽钢制作的双横梁“开”形提升架，6.3号槽钢所做内外各两道围圈，标准钢模板（以2012为主，配少量1512钢模板）。
2.操作平台系统操作平台采用12号槽钢“辐射梁”布置方式，中心盘设计高度1.2m，下拉杆使用Ф25圆钢，形成三角式桁架，外挑1.5m。
三脚架平台，下设内外吊脚手架，平面铺3m宽5cm厚松木板。
整个操作平台采用焊接式连接，提高其整体刚度和稳定性。
3.液压提升系统每套液压系统由液压油泵，滚珠式液压千斤顶及输油管道组成，施工中，液压系统设备及部件均应有备用件，以备更换。
4.滑模支承杆的允许承载能力和需要数量的计算（一）支承杆的允许承载能力计算（1）中心受压构件的计算方法：N≤AφF …………………………………………………………………………………………………………………………①式中: N----每根的承载能力;A----支承杆的横截面面积;F----钢材的抗压强度设计值;φ---支承杆受压稳定系数,根据λ=l0/i查表求得；其中：l0-----计算长度，l0=0.7l,l为千斤顶卡头至新浇混凝土底面之间的距离;i---回转半径,对圆截面i=d/4,d为支承杆的直径。
（2）按临界荷载的计算方法F k=π2EI/k1（μl）2………………………………………………………………………②均为长×宽=7m×2.5m,墩身内有两个带导角的内模,平面尺寸均为长×宽=2.75m×1.5m。
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附件：滑模吊架受力计算书
滑模平台由8根D=48mm，δ=4mm的无缝钢管支撑，提升架采用[20a槽钢，如下图所示。
1、第一、三阶段计算：
图1第一、三阶段滑模平台平面图
支撑杆
图1第一、三阶段滑模平台立面图
滑模平台重量：
（10.5+5.2）×1.2m ×2×400kg/㎡=15072kg 考虑荷载扩大系数1.2有：g=15072×1.2=18086kg
每2根钢管支撑一个提升架，吊架由8根钢管支撑，则每根钢管承受力为： P=18086×10/8=22.6KN 1.1支撑提升架计算
支撑提升架竖向采用[20a 槽钢，槽口焊接一块δ=8mm 的钢板，变成方钢，横向支撑采用双[20a 槽钢背靠背。
查路桥施工计算手册有： [20a 槽钢截面惯性矩I=1780.4cm 4 [20a 槽钢截面抵抗拒W=178cm ³ [20a 半截面面积矩S=104.7cm ³ 1.1.1双[20a 槽钢应力计算 取结构受力最不利点计算：
A
22.6KN 22.6KN
m 705.16
.565.06.22l pa 2
2⋅=⨯==KN M B
m 3.01-5.60.65-15.60.65-5.606.56.22l a -1l a -l x pl ⋅=⎥⎦⎤
⎢⎣
⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛==KN M M D A
，满足要求。
＜pa 145pa 5.362
178.013
max max M M W M =⨯==
σ 1.1.2双[20a 槽钢剪力计算
KN P Q X 6.22==
，满足要求。
＜pa 85pa 5.97
2104.1780107.1046.22d 24
6
max M M I S Q X =⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=τ 1.1.3双[20a 槽钢挠度计算
，满足要求。
＜mm 144005600mm 76.056006504-3104.1780101.22425600650106.22l a 4-324l a f 4
5232max ==⎪⎭
⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛=EI P
1.2竖向[20a 槽钢计算
支撑提升架竖向采用[20a 槽钢，槽口焊接一块δ=8mm 的钢板，变成方钢。
方钢截面惯性矩I=1720.9cm 4 方钢截面抵抗拒W=170.3cm ³ 方截面面积矩S=109.9cm ³ 1.2.1方钢应力计算
由门式支架特性可知，竖向槽钢最大弯矩在横向双槽钢相接位置，且大小相同
m
13max ⋅==KN M M A
，满足要求。
＜pa 145pa 3.761703.013max max M M W M ===σ 1.2.2方钢剪力计算
KN M Q X 48.83
.22133l 23=⨯⨯==
，满足要求。
＜pa 85pa 9.37
2109.1720109.10948.8d 24
6
max M M I S Q X =⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=τ 1.2.3方槽钢挠度计算
，满足要求。
＜m m 75.5400
2300m m 5.0109.1720101.22723001048.827l f 45232max ==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==EI M
1.3竖向无缝钢管计算
千斤顶工作时，吊架所受的荷载全部转移到无缝钢管上， N=18086×10/8=22.6KN
D=48mm ，δ=4mm 的无缝钢管截面特性如下： 截面面积A=553mm 2 回旋半径i=15.62mm
0.305Φ14762
.152300
i l ===
=附录三，得，查路桥施工计算手册λ [][]，满足要求。
＞则有：
KN N KN N 8.223.36215553305.0ΦA ==⨯⨯==σ 2、第二阶段计算
图3 第二阶段滑模平台平面图
支撑杆
图4 第二阶段滑模平台立面图
滑模平台重量：
（10.5+5.2+5.1+3.6）×1.2m ×2×400kg/㎡=23424kg
考虑荷载扩大系数1.2有：g=23424×1.2=28109kg
每2根钢管支撑一个提升架，吊架由8根钢管支撑，则每根钢管承受力为： P=28109×10/8=35.1KN 2.1支撑提升架计算
支撑提升架竖向采用[20a 槽钢，槽口焊接一块δ=8mm 的钢板，变成方钢，横向支撑采用双[20a 槽钢背靠背。
查路桥施工计算手册有： [20a 槽钢截面惯性矩I=1780.4cm 4 [20a 槽钢截面抵抗拒W=178cm ³ [20a 半截面面积矩S=104.7cm ³ 2.1.1双[20a 槽钢应力计算 取结构受力最不利点计算：
35.1KN
A
B
C
m 75.63.1876.0424.01.35l pab 22
22⋅=⨯⨯==KN M A
m 27.33.1876
.0424.01.35l b pa 2
222⋅=⨯⨯==KN M B m
4.43.1876.0424.01.352l b 2pa 32
2322⋅=⨯⨯⨯==KN M C
，满足要求。
＜pa 145pa 0.192
178.075
.6max max M M W M =⨯==
σ 2.1.2双[20a 槽钢剪力计算
KN P Q X 1.35==
，满足要求。
＜pa 85pa 7.147
2104.1780107.1041.35d 24
6
max M M I S Q X =⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=τ 2.1.3双[20a 槽钢挠度计算
()()，满足要求。
＜mm 25.34001300mm 13.06.8734.42104.1780101.2326.874.42101.352b 3a 3b a 2f 2
453
23232max ==⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=EI P 2.2竖向[20a 槽钢计算
支撑提升架竖向采用[20a 槽钢，槽口焊接一块δ=8mm 的钢板，变成方钢。
方钢截面惯性矩I=1720.9cm 4 方钢截面抵抗拒W=170.3cm ³ 方截面面积矩S=109.9cm ³ 2.2.1方钢应力计算
由门式支架特性可知，竖向槽钢最大弯矩在横向双槽钢相接位置，且大小相同
m
75.6max ⋅==KN M M A
，满足要求。
＜pa 145pa 6.391703.075.6max max M M W M ===σ
2.2.2方钢剪力计算
KN M Q X 4.43
.2275
.63l 23=⨯⨯==
，满足要求。
＜pa 85pa 0.27
2109.1720109.1094.4d 246
max M M I S Q X =⨯⨯⨯⨯⨯=⨯⨯=τ
2.2.3方槽钢挠度计算
，满足要求。
＜m m 75.5400
2300m m 24.0109.1720101.2272300104.427l f 4
5232max ==⨯⨯⨯⨯⨯⨯==EI M
2.3竖向无缝钢管计算
千斤顶工作时，吊架所受的荷载全部转移到无缝钢管上， P=28109×10/8=35.1KN
D=48mm ，δ=4mm 的无缝钢管截面特性如下： 截面面积A=553mm 2
回旋半径i=15.62mm
0.305Φ14762
.152300
i l ===
=附录三，得，查路桥施工计算手册λ [][]，满足要求。
＞则有：
KN N KN N 1.353.36215553305.0ΦA ==⨯⨯==σ 3、结论
由上计算可知，该吊架受力性能满足要求，能够用于现场施工。