耳式支座校核
耳式支座校核方法
耳式支座校核方法说实话这耳式支座校核方法，我一开始也是瞎摸索。
我就知道它肯定有一些标准和规则，但具体怎么弄，真的是一头雾水。
我试过最开始就是按照书本上的公式，那些公式长得就像一团乱麻似的。
就比如说计算支座承受的力吧，那公式里各种各样的参数，什么设备重量啦、重心位置啦，还有一些附加的外力，就像一堆小零件摆在面前，让我去组装一个精密的模型一样。
我当时就犯傻，有些参数的取值就没搞准。
像设备重量，我没有把一些附件的重量计算进去，结果校核结果完全不对。
后来我发现啊，这第一步其实就像做蛋糕时称材料，一定要精确。
你得把设备相关的所有重量因素都考虑周全，不能漏了。
然后就是材料的强度计算，这感觉就像是在测试一根绳子能承受多重一样。
要考虑支座材料本身的特性，比如说它的屈服强度之类的。
我有次在计算稳定性的时候，把一些支撑的条件假设得过于理想了。
我以为只要是简答的垂直支撑就没问题，结果在实际模拟的时候发现大错特错。
其实这个部分就像搭积木一样，你不仅要考虑积木块本身的结实程度，还要考虑整个结构搭起来是不是真的稳当。
所以呢，对于支撑的结构特点、连接方式那些都得仔细研究。
还有校核计算过程中啊，单位千万千万要统一。
我差点就栽在这个上面了。
就像不同轨道的火车，你要让它们接上头，单位必须得整齐划一呀。
比如说，重量单位要是千克，长度要是米之类的，要是一个搞成了磅，一个搞成了寸，那计算肯定乱七八糟。
这耳式支座校核啊，你不能急于求成。
先把基础数据精确收集好，就像盖房子打地基一样，这个没做好，后面全是白费功夫。
当然啦，我现在也不敢说自己对所有的情况都掌握得特别熟练，比如一些特殊工况下的校核，我还在继续研究摸索呢，但上面这些都是我在实践过程中总结出来的实实在在的经验。
标准耳座校核计算
耳式支座设计计算：1基本数据：设备内径： Di=2000mm 设备总高度：H 0=8280mm 支座底板离地面高度为：H it =14000mm 水平力作用点至底板的高度：h=2200mm 基本风压：q 0=500N/mm 2地震烈度：麦卡里6度设计压力：P=0.1Mpa 设计温度：t=100℃设计材料：［σ］t =121Mpa 圆筒名义厚度：δn=14mm 钢板厚度负偏差：C 1=0.8mm 腐蚀裕量：C 2=0mm 设备总质量：m 0=15000Kg 偏心载荷：G e =0Kg 偏心距：S e =0mm 设备保温层厚度：δs=0mm 设备外径：Do=2028mm2计算支座承受的实际载荷：2.1地震载荷：16905N其中：地震系数：αc =0.232.2.风载荷：9092.781N其中：风压高度变化系数：f i = 1.14(按质心所处高度处取）水平力：P=(Pc=)9092.781N 2.3.安装尺寸：2796mm其中：底板尺寸：S 1=130mm 筋板尺寸：l 2=314mm b 2=300mm δ2=14mm 垫板尺寸：δ3=14mm==g *m *α*0.5P 0c C ==-6000i 10*H *D *q *f *0.95Pw =-+--++=)S 2(l )δ2(b )δ2δ2(Di D 1222223n2.4.支座承受的实际载荷：51.43kN 其中：支座数量：n=4个不均匀系数：k=0.83支座本体允许载荷：［Q ］=200kNQ<［Q］； 满足支座本体允许载荷的要求；3计算支座处圆筒所受的支座弯矩：19.75kN.m 筒体有效厚度：δe =13.2mm 根据δe 和P 查表B-1得：［M L ］=21.27kN.mML<［ML］； 满足支座处圆筒所受弯矩的要求；=úûùêëé+++=-3e e e 010*nD )S G 4(Ph kn G g m Q =-=312L 10)S (l Q*M所处高度处取）。
耳式支座 计算载荷 允许载荷
耳式支座计算载荷允许载荷耳式支座是一种常见的支座结构，广泛应用于建筑、桥梁、机械等工程领域。
在设计和使用耳式支座时，我们需要计算支座的载荷，以确定支座是否能够承受工程所需的荷载，并保证结构的稳定性和安全性。
以下是关于耳式支座计算载荷和允许载荷的一些基本知识。
1.载荷的定义：载荷是作用在支座上的外力，它可以分为静载荷和动载荷两种类型。
静载荷是指常静力作用在支座上的荷载，如自重、建筑物的静力荷载等；动载荷是指作用在支座上的周期性或不规则的动力荷载，如风荷载、地震力等。
2.载荷的计算方法：载荷的计算可以通过工程设计规范和计算公式进行。
在设计支座时，需要根据具体的工程要求和结构特点，确定相应的载荷计算方法。
例如，在计算建筑物自重荷载时，可以根据建筑物的体积、材料密度和厚度等参数，应用物理公式进行计算。
允许载荷是指支座所能承受的最大荷载。
为了确保耳式支座在工程使用过程中的稳定性和安全性，我们需要确定支座的承载能力，并设置允许载荷的上限。
允许载荷的确定需要考虑支座的结构材料、尺寸、几何形状等因素。
常见的确定允许载荷的方法包括基于力学分析和试验验证的方法。
4.耳式支座的承载能力：耳式支座的承载能力是指支座在工程使用过程中所能承受的最大荷载。
支座的承载能力需要考虑支座的结构形式和材料特性，以及支座与被支撑结构之间的力传递方式。
在计算支座承载能力时，需要进行力学分析和结构计算，包括应力、变形和稳定性等方面的考虑。
5.耳式支座的安全系数：耳式支座的安全系数是指支座的允许载荷与承载能力之间的比值。
安全系数的确定是为了保证支座在荷载作用下的稳定性和安全性。
通常情况下，工程设计中会设置一个合理的安全系数，以确保在实际使用中不会超过允许载荷。
安全系数的大小受到国家和行业规范的限制。
耳式支座在使用过程中需要进行定期的监测和维护，以确保其性能和承载能力的稳定性。
监测内容包括支座的变形、应力和位移等参数的测量，以及支座与被支撑结构之间的接触状态的检测。
耳座安装尺寸计算及弯矩校核
A7 2800 12 300 14 300 12 130 3175.0
4 42500 6500 0 8 1.17 550 15000 2000 11221.5 93712.5 93712.5 1500 0.83 183.7 31.23 47 壳体直径 Di (mm) 壳体厚度 Tn (mm) 筋板距离 b2 (mm) 筋板厚度 δ 2 (mm) 筋板长度 L2 (mm) 垫板厚度 δ 3 (mm) 孔距离外侧 S1 (mm) 安装尺寸 D (mm) 二、耳座选用校核 支座数量 设备总重量 M0 (kg) 设备总高度 H0 (mm) 保温层厚度 (mm) 地震烈度 风压高度变化系数 fi 基本风压 (Pa) 偏心载荷 (N) 偏心距离 (mm) 水平风载荷Pw (N) 水平地震力Pe (N) 水平力P (N) 设备质心至底板高度 h 不均匀系数 支座实际承受载荷 Q(kN) 筒体所受支座弯矩 ML 筒体的许用弯矩 [ML]
带导向架的耳座支撑塔器稳定性校核的一种常规设计处理方法
带导向架的耳座支撑塔器稳定性校核的一种常规设计处理方法摘要：本文阐述了某工程项目一个多腔、带导向架约束的耳座支撑塔器的力学模型的特点；提出了工程中对风载、地震载荷的常见误区，并对其做了合理解释；通过简化的力学模型内力图和公式推导对比，阐述了采用常规软件进行简化计算的可能性；通过对耳座支撑结构做一些合理假设，采用常规软件对前期无导向架和增加导向架后的推力、弯矩做对比分析；最后简述本文处理方式所适用的应用范围。
关键词：风荷载地震荷载耳座支撑塔器导向架 SW6 / PV desktop1前言与背景化工工程设计中，静设备专业在工程图或施工图设计阶段进行塔设备的计算校核后，需要将塔式容器底部水平风推力、水平地震推力、风弯矩、地震弯矩与空重、充水重一起作为移交条件提供于结构专业，作为结构专业进行土建基础的荷载条件设计依据，通常这些数据在使用常规软件SW6（过程设备强度计算软件）或PV desktop（石油化工静设备计算机辅助设计桌面系统）进行校核计算后可在计算书中导出。
常规计算软件是按照现行塔器标准NB/T47041-2014编写的，标准中针对的是不借助其他限位、牵拉作用，仅裙座自支撑的立式容器，其力学模型是一端全约束固定、一端自由的悬臂梁。
在工程中，亦会遇到实际情况的力学模型与常规设计标准不同，此时需要设计人员进行适当的简化与处理利用excel编辑公式，或者采用有限元分析软件进行分析设计。
而在设计中，我们通常更希望采用软件直接导出的计算书来保证计算的准确性，以提高工作效率，若能将上述项目的反应器的力学模型，通过某种合理假设转化为常规计算软件的模型，并对转化后的模型所欠缺的校核内容进行补充完善，则能大大降低计算的工作量。
若将上述非常规的力学模型通过某种手段，套用常规计算软件的力学模型中进行简化计算，我们需要先了解模型，对实现略保守且符合实际的简化计算进行分析讨论，便是本文的目的。
2工程概况本文所述工程项目其中有一台两腔重叠的塔式反应器，由于该装置的化学反应体系原因，需要该反应器的出料口与后端的主反应器进料口的距离尽可能短，故将该反应器移入主反应器所在旧框架内，裙座落地支撑改为耳座悬挂支撑，悬挂在旧装置框架层间预留孔的结构梁上。
带刚性环耳式支座的设计和计算
到稳定 性 的要求 ．通 常会采 取增 加支 耳 数量 或增 大
０ 前 言
壳 体 壁 厚 的方 式 来 实 现 。但 当 支耳 数 量 增 大 （ ＞ ４ １
时 ，通 常会 出现壳 体周 围空 间不 足 ，各个 支 座底 面
在化 工领 域 的工程建 设项 目中 。非 标设 备 的制 造 与安装 始终 是项 目的重要组 成部 分 。非标 设备 工 程造 价之 大 ，是业 内人 士熟知 的 。正确 控制 非标 设 备 工程 的造价 。对 提高建 设单 位 的经济 效益 具有 重 要 意义 。根据 以往 的项 目经验 ，影 响设 备预 算 的主 要 因素是 设备 的材料 用 量 、结 构及 工作 压力 等 ，这 对 于立式设 备来 说尤 为 突 出。所 以控制 好设 备 的材
板厚 度 由 １ ０ｍｍ增 为 １ ２ｍｍ） 。
安装 尺 寸 ：
Ｄ ＝ 、 ／ （ Ｄ ｉ ＋ ＋ ３ ） 一 ｂ ： ＋ ２（ １ ２ Ｉ ）
：
８ ０ ２ 一 Ｖｒ （ １ ３ ｏ ｏ ＋ ２ ｘ １ ２ ＋ ２ ｘ ｌ Ｏ ） ２１
－
十 ２ ×（ ３ ３ ０ — ９ Ｏ １
２ ． ２ ． ２ 设 计和 计算 步骤 由上述 结 构 尺 寸及 已知 条 件得 出 ：Ｓ ， ＝ ９ ０ ｍ ｍ．
１ ２ ＝ ３ ３ ０ ｍｍ ， ｂ ２ ＝１ ８ ０ ｍｍ ， ＝１ ２ ｍｍ ， ６ ３ ＝１ ２ ｍｍ ， Ｄｉ ＝１ ３ ０ ０ ｍｍ ，６ ＝ １ ２ ｍｍ ， ｌ ＝１ ２ ｍｍ ， Ｂ＝ ７ ０ ｍｍ ， １ ４ ｍｍ ， Ｄ。 ＝ １ ３ ２ ４ ｍｍ ， Ｄ。 １ ＝１ ３ ４ ８ ｍｍ ， ｈ ＝ ４ １ ３ ｍｍ 。
例 计 算 中校 核 所 得 出 的结 论 。决 定 参 考 选 用 Ｊ Ｂ ／ Ｔ ４ ７ １ ２ ． ３中 的 Ｃ ５和 Ｂ ５耳式 支座结 构 尺寸 。 参考 Ｃ ５耳 式支座 结构 尺寸 ，如下 所述 。 支座 高度 ：Ｈ＝ ４ ３ ０ｍ ｍ；
耳式支座处筒体局部应力的校核方法
"0“ ■节能减排耳式支座处筒体局部应力的校核方法金刚' 金东杰' 张卷」(I.生态环境部核与5M102445)《2.中核能源科技.北京】CO193)〔摘要］XB/T 47065.3. HC/T20582和AD2000等标次梃出耳式支成处荷依的届部应力校核方法并功其迁行讨论. ［关说词】耳式昆应；局都成力；压力孝ZS为控制压力容器耳式支座处的筒体局部应力，NBTT47065.3-20XX ＜容器支座第3局部：耳式支座》标准给出了耳式支座对筒体的弯矩计算公式叫并要求设计人员应校核耳式支座处圆筒所受支座弯矩不超过许用弯矩，并在附录B中给出了部分耳式支座处筒体的允许弯矩值。
但附录B只给出了压力小于的容器筒体的允许弯矩值，并不能完全满足设计要求，这就需要设计人员对耳式支座处的筒体局部应力进行校核•保证简体局部应力满足设计要求，I 470653的筒体局部应力计算方法在耳式支座处筒体应力的校核采用如下公式退行：M L＜［M L］⑴式中：Mr —耳式支座处筒体所受的支座弯矩,kN・m：(MJ-耳式支座处筒体的许用弯矩. kN・m.M L可根据支座的实际栽荷和对筒体的作用力肾娠积求出，计算比拟方便。
但对于［Meh当超出附荥B的范围时，计算方法比拟夏杂。
标准的编制说明中绐出了容器筒体限定的支座许用外弯矩的计算方法，该方法参照了AD标准S3/4ASMEVM・2或JB4732《钢制压力容器分析设计标准》等标准对其应力强度进行分类和评定。
2 HG/T 20582中简休局部应力校核方法HG/T 20582-20XX ＜钢制化工容器强度计算规定》⑵第26章参考WRC第107号公报，提出了未开孔的圆筒上承受局部外裁荷模型求取圆简上的局那应力方法.该方法可以用亍类似耳式支座等外载荷的校核,该标准计算中不仅考虑了支座弯矩对筒体的作用，还考虑了支座反力对简体的町切应力，如图I所示。
在模型的简化过程中. 将支座视为炬形实心附件，当无垫板或垫板宽度小于局部应力的衰M范围时，矩形附件的尺寸为2QX2C：(如图1) .当垫板宽度超过局部成力的衰减范围时，此时在计并筒体的局部应力时除筒体厚度以外可计入垫板厚度，进行筒体的局部应作者简介：*»! (1964-).男，北京人，大学本科学历，商级轻济痔.从事进口核竣设修技术研究和曾理工作.3 AD标准中简体局部应力的校核方法AD 2000囚标准标准S3/42所示的A、AD2000标准将支座垫板视为实心矩形附件，无垫板时也可将支座最大外形尺寸视为实心矩形附件，之后也参考了WRC 第107号公报对筒体的局 部应力进行计算。
新版耳式支座标准中支座实际承受载荷公式商榷安东
新版耳式支座标准中支座实际承受载荷公式商榷安东发布时间：2021-09-26T03:52:05.348Z 来源：《中国科技人才》2021年第18期作者：安东[导读] 在设计中标准耳式支座的设计一般根据相关标准进行选型计算，在新版耳式支座标准NB/T47065.3中耳式支座的实际承受载荷公式中的系数进行了改变，因此笔者对于公式中系数的改变进行了计算研究，旨在探讨系数的改变是否合适。
中核能源科技有限公司北京 100193[摘要] 在设计中标准耳式支座的设计一般根据相关标准进行选型计算，在新版耳式支座标准NB/T47065.3中耳式支座的实际承受载荷公式中的系数进行了改变，因此笔者对于公式中系数的改变进行了计算研究，旨在探讨系数的改变是否合适。
[关键词] 压力容器；耳式支座；设计计算0.引言耳式支座简称耳座，由垫板、筋板和支脚板组成，常用于立式换热器等中小型设备。
具有简单、轻便的特点，但局部应力较大。
NB/T47065.3-2018[1]标准规定了耳式支座的结构型式、系列参数尺寸、允许载荷、材料和制造、检验要求以及选用方法。
为确定支座型号，标准NB/T47065.3-2018在附录A中给出了支座实际承受的载荷Q的近似计算公式，见附录中公式A.1。
载荷Q由容器垂直方向反力和弯矩引起的反力两部分组成，新标准中由弯矩引起的垂直载荷计算时弯矩前系数为2，而上一版标准JB/T4712.3-2007[2]中弯矩所乘以的系数为4。
立式容器承受的弯矩一般由偏心载荷、水平地震力和水平风载等引起，新版标准对于弯矩引起的垂直力处理上比上一版标准减小了一半。
本文将对附录公式A.1进行理论推导，给出实际的理论计算公式，从而对比分析耳式支座新老标准中支座实际载荷Q应采用何种公式进行计算更为保守。
1标准耳式支座的选型方法：耳式支座广泛应用于悬挂于楼板、梁或钢架上的立式容器支承上。
一般耳式支座按标准NB/T47065.3-2018的规定选用。
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Pw 0.95 f i q0 D0 H 0 X 10 Pw- 水平风载荷，N； α ｅ- 地震系数，对7、8、9度地震分别取0.24 D0- 容器外径，mm，有保温层时取保温层外径；
Pe e m 0 g
23778.72 0
0.24 1424 1 6114 0
fiH0q0-
风压高度变化系数，按设备质心所处高度取； 容器总高度，mm； 10m高度处的基本风压值，N/m3；
Q
m0 g G e kn
4 ( Ph Ge S e ) nD
59685.54217 38137.3494
m' g Ge 4( Ph Ge S e ) kn nD
100 [Q]- 允许载荷,kN 结论: Q＜[Q] 合格 当容器高径比不大于5，且总高度H0不大于10m时，Pe和Pw可按下式计算，超出此范围的标准不推荐使用耳座。 Pe水平地震力，N；
全凝器 B5耳式支座的计算 符号说明 支座安装尺寸,mm Dg重力加速度,取g=9.8m/s2 Ge- 偏心载荷,N 水平力作用点至底板高度，mm h不均匀系数，安装3个支座时,取k=1;安装3个以上支座时,取k=0.83 km0m'nSePQQ'设备总质量(包括壳体及附件,内部介质及保温层的质量),kg 设备空重,kg 支座数量; 偏心距,mm 水平力,取Pw和(Pe+0.25Pw)的大值,N； 单个支座最大总压缩载荷,N； 空载时单个支座最大拉伸载荷,N； Q' 数值 1912 9.8 0 -400 0.83 20220 12920 4 0 0 Di 设备壁厚 垫板厚度 b2 δ 2 l2 s1 D 1400 12 10 180 12 330 90 1912
l2s1Ml-
支座参数尺寸,mm; 支座参数尺寸,mm; 支座处圆筒所受的支座弯矩,kN·m;
330 90
Ml
[Ml]- 支座处圆筒的许用弯矩,kN·m; 结论: 结论:
Q (l 2 S 1 ) 10 6
14.32453012 21.93 合格 合格
Ml＜[Ml]
Hale Waihona Puke