钢板桩验算
拉森钢板桩受力验算
拉森钢板桩受力验算因本工程施工区地质情况复杂，且无明显变化界限。
为确保施工安全，选取有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算，作为最终支护标准。
根据工程地质勘察报告及现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数。
1、基坑参数基坑顶标高为-2.30，底标高为-6.8，开挖深度为4.5m。
拉伸钢板桩采用Ⅳ型12m长密扣拉森钢板桩。
围檩采用H350*350型钢。
2、拉森钢板桩参数钢板桩型号每延米截面积cm2每延米惯矩Ix（cm4）每延米抵抗矩Wx（cm3）容许弯曲应力［σw］（MPa）容许剪应力［τ］（MPa）备注SKS PⅣ242.5 38600 2270 210 1203、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算：3.1、开挖深度h＝3m以上进行拉森钢板桩支护，根据地质报告取值得：ｒ＝（18.4×1.9＋20.3×1.1）/3＝19.09 KN/m3φ＝（23×1.9＋6.2×1.1）/3＝16.84Ka＝tga2（45°－φ/2）=0.551q＝ｒ×h×Ka＝31.556KN/m3.2拉森钢板桩最大悬臂长度计算3.2.2、SKSPⅣ型拉森钢板桩（只用于开挖深度4～6.5m的基坑）M max≦Wx×［σw］1/6*h*h*19.09*h*0.551*10000≦1340*210故h≦2.52m因SKSPⅣ型拉森钢板桩用于开挖深度为4～6.5m的基坑，大于其最大悬臂长度，故需加围檩。
4、拉森钢板桩入土深度4.1、土的参数计算根据设计要求，基坑开挖深度在4～6.5m采用12m SKSPⅣ型拉森钢板桩。
12m SKSPⅣ型拉森钢板桩（取土层最大影响深度12m）：ｒ＝（18.4×1.9＋20.3×1.6＋15.9×5.5＋20.1×2.4＋19.3×0.6）/12＝17.89 KN/m3φ＝（23×1.9＋6.2×1.6＋4.4×5.5＋22.2×2.4＋14.2×0.6）/9＝11.62Ka＝tga2（45°－11.62/2）=0.664Kp ＝tga 2（45°＋11.62/2）=1.504 4.2、计算简图根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承。
拉森钢板桩受力验算
拉森钢板桩受力验算This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020拉森钢板桩受力验算因本工程施工区地质情况复杂，且无明显变化界限。
为确保施工安全，选取有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算，作为最终支护标准。
根据工程地质勘察报告及现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数。
1、基坑参数基坑顶标高为，底标高为，开挖深度为。
拉伸钢板桩采用Ⅳ型12m长密扣拉森钢板桩。
围檩采用H350*350型钢。
2、拉森钢板桩参数钢板桩型号每延米截面积cm2每延米惯矩Ix（cm4）每延米抵抗矩Wx（cm3）容许弯曲应力［σw］（MPa）容许剪应力［τ］（MPa）备注SKSPⅣ386002270210120 3、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算：、开挖深度h＝3m以上进行拉森钢板桩支护，根据地质报告取值得：ｒ＝（×＋×）/3＝ KN/m3φ＝（23×＋×）/3＝Ka＝tga2（45°－φ/2）=q＝ｒ×h×Ka＝m拉森钢板桩最大悬臂长度计算、SKSPⅣ型拉森钢板桩（只用于开挖深度4～6.5m的基坑）≦Wx×［σw］Mmax1/6*h*h**h**10000≦1340*210故h≦2.52m因SKSPⅣ型拉森钢板桩用于开挖深度为4～6.5m的基坑，大于其最大悬臂长度，故需加围檩。
4、拉森钢板桩入土深度、土的参数计算根据设计要求，基坑开挖深度在4～6.5m采用12m SKSPⅣ型拉森钢板桩。
12m SKSPⅣ型拉森钢板桩（取土层最大影响深度12m）：ｒ＝（×＋×＋×＋×＋×）/12＝ KN/m3φ＝（23×＋×＋×＋×＋×）/9＝Ka＝tga2（45°－2）=Kp＝tga2（45°＋2）=、计算简图根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承。
理正深基坑钢板桩抗隆起验算不符合要求
理正深基坑钢板桩抗隆起验算不符合要求下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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拉森钢板桩受力验算
拉森钢板桩受力验算因本工程施工区地质情况复杂，且无明显变化界限。
为确保施工安全，选取有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算，作为最终支护标准。
根据工程地质勘察报告及现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数。
1、基坑参数基坑顶标高为-2.30，底标高为-6.8，开挖深度为4.5m。
拉伸钢板桩采用Ⅳ型12m长密扣拉森钢板桩。
围檩采用H350*350型钢。
2、拉森钢板桩参数钢板桩型号每延米截面积cm2每延米惯矩Ix（cm4）每延米抵抗矩Wx（cm3）容许弯曲应力［σw］（MPa）容许剪应力［τ］（MPa）备注SKSPⅣ242.5 38600 2270 210 1203、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算：3.1、开挖深度h＝3m以上进行拉森钢板桩支护，根据地质报告取值得：ｒ＝（18.4×1.9＋20.3×1.1）/3＝19.09 KN/m3φ＝（23×1.9＋6.2×1.1）/3＝16.84Ka＝tga2（45°－φ/2）=0.551q＝ｒ×h×Ka＝31.556KN/m3.2拉森钢板桩最大悬臂长度计算3.2.2、SKSPⅣ型拉森钢板桩（只用于开挖深度4～6.5m的基坑）M max≦Wx×［σw］1/6*h*h*19.09*h*0.551*10000≦1340*210故h≦2.52m因SKSPⅣ型拉森钢板桩用于开挖深度为4～6.5m的基坑，大于其最大悬臂长度，故需加围檩。
4、拉森钢板桩入土深度4.1、土的参数计算根据设计要求，基坑开挖深度在4～6.5m采用12m SKSPⅣ型拉森钢板桩。
12m SKSPⅣ型拉森钢板桩（取土层最大影响深度12m）：ｒ＝（18.4×1.9＋20.3×1.6＋15.9×5.5＋20.1×2.4＋19.3×0.6）/12＝17.89 KN/m3φ＝（23×1.9＋6.2×1.6＋4.4×5.5＋22.2×2.4＋14.2×0.6）/9＝11.62Ka＝tga2（45°－11.62/2）=0.664Kp ＝tga 2（45°＋11.62/2）=1.504 4.2、计算简图根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承。
拉森钢板桩受力验算
拉森钢板桩受力验算因本工程施工区地质情况复杂，且无明显变化界限。
为确保施工安全，选取有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算，作为最终支护标准。
根据工程地质勘察报告及现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数。
1、基坑参数基坑顶标高为，底标高为，开挖深度为。
拉伸钢板桩采用Ⅳ型12m长密扣拉森钢板桩。
围檩采用H350*350型钢。
2、拉森钢板桩参数钢板桩型号每延米截面积cm2每延米惯矩Ix（cm4）每延米抵抗矩Wx（cm3）容许弯曲应力［σw］（MPa）容许剪应力［τ］（MPa）备注SKS PⅣ38600 2270 210 1203、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算：、开挖深度h＝3m以上进行拉森钢板桩支护，根据地质报告取值得：ｒ＝（×＋×）/3＝KN/m3φ＝（23×＋×）/3＝Ka＝tga2（45°－φ/2）=q＝ｒ×h×Ka＝m拉森钢板桩最大悬臂长度计算、SKSPⅣ型拉森钢板桩（只用于开挖深度4～6.5m的基坑）M max≦Wx×［σw］1/6*h*h**h**10000≦1340*210故h≦2.52m因SKSPⅣ型拉森钢板桩用于开挖深度为4～6.5m的基坑，大于其最大悬臂长度，故需加围檩。
4、拉森钢板桩入土深度、土的参数计算根据设计要求，基坑开挖深度在4～6.5m采用12m SKSPⅣ型拉森钢板桩。
12m SKSPⅣ型拉森钢板桩（取土层最大影响深度12m）：ｒ＝（×＋×＋×＋×＋×）/12＝KN/m3φ＝（23×＋×＋×＋×＋×）/9＝Ka＝tga2（45°－2）=Kp＝tga2（45°＋2）=、计算简图根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承。
【2017年整理】拉森钢板桩受力验算
拉森钢板桩受力验算因本工程施工区地质情况复杂，且无明显变化界限。
为确保施工安全，选取有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算，作为最终支护标准。
根据工程地质勘察报告及现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数。
1、基坑参数基坑顶标高为-2.30，底标高为-6.8，开挖深度为4.5m。
拉伸钢板桩采用Ⅳ型12m长密扣拉森钢板桩。
围檩采用H350*350型钢。
2、拉森钢板桩参数钢板桩型号每延米截面积cm2每延米惯矩Ix（cm4）每延米抵抗矩Wx（cm3）容许弯曲应力［σw］（MPa）容许剪应力［τ］（MPa）备注SKS PⅣ242.5 38600 2270 210 1203、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算：3.1、开挖深度h＝3m以上进行拉森钢板桩支护，根据地质报告取值得：ｒ＝（18.4×1.9＋20.3×1.1）/3＝19.09 KN/m3υ＝（23×1.9＋6.2×1.1）/3＝16.84Ka＝tga2（45°－υ/2）=0.551q＝ｒ×h×Ka＝31.556KN/m3.2拉森钢板桩最大悬臂长度计算3.2.2、SKSPⅣ型拉森钢板桩（只用于开挖深度4～6.5m的基坑）M max≦Wx×［σw］1/6*h*h*19.09*h*0.551*10000≦1340*210故h≦2.52m因SKSPⅣ型拉森钢板桩用于开挖深度为4～6.5m的基坑，大于其最大悬臂长度，故需加围檩。
4、拉森钢板桩入土深度4.1、土的参数计算根据设计要求，基坑开挖深度在4～6.5m采用12m SKSPⅣ型拉森钢板桩。
12m SKSPⅣ型拉森钢板桩（取土层最大影响深度12m）：ｒ＝（18.4×1.9＋20.3×1.6＋15.9×5.5＋20.1×2.4＋19.3×0.6）/12＝17.89 KN/m3υ＝（23×1.9＋6.2×1.6＋4.4×5.5＋22.2×2.4＋14.2×0.6）/9＝11.62Ka＝tga2（45°－11.62/2）=0.664Kp ＝tga 2（45°＋11.62/2）=1.5044.2、计算简图根据钢板桩入土的深度，按单锚浅埋板桩计算，假定上端为简支，下端为自由支承。
钢板桩结构验算(深)
一、设计概况K4+364.96箱涵位于玉井溪附近，箱涵尺寸为2孔2.5×5m，中心长度为86.502m。
箱涵小里程侧紧邻玉井溪河道，原地面高程4.3m，涵洞基坑底标高为0.81m，开挖深度3.49m。
根据开挖地质探坑显示，此处原地表50cm以下为淤泥层，水位标高为3.5m。
设计变更涵洞开挖玉井溪侧采用SP-Ⅳ型9m长的拉森钢板桩一、基坑尺寸及其水位情况贤良路K0-047~K0-012段污水管道管径为90cm，根据《市政排水管道工程及附属设施06MS201-2》要求沟槽宽度为2.3m，基坑尺寸为：35m×4m，地面标高：5.4m，沟槽顶（放坡开挖地面、钢板桩支护顶面）标高为：2.5m，基坑底面标高为：-2.2m。
内湖稳定水位标高为：0m。
二、钢板桩围堰设计我部计划在箱涵开挖中选用长度为9mIV型拉森钢板桩。
支撑及围壈材料选用H400型钢（400*400*21*13）。
围堰尺寸定为：35m×2.3m。
围堰钢板桩采用方形导向框，安装导向框，此处导向框兼作围檩使用。
H400型钢（400*400*21*13）截面参数Ix=65361.58cm4 Iy=22406.55cm4Wx=3268.07cm3 Ix=17.45cmIy=10.21cm 截面积A=214.54cm2IV钢板桩截面参数：A=236cm2/m，Ix=39600cm4/m，Wx=2200cm3/m三、设计计算1、土层物理力学指标：本次涵洞施工开挖深度只达到②-1淤泥层，具体各层岩土物理力学指标如下：2、整体稳定性分析因本工程设置了支撑，故未进行整体性验算。
3、钢板桩入土深度验算及板桩选择按单锚浅埋板桩计算假定上端为简支，下端为自由支撑，这种板桩相当于单跨简支梁，作用在钢板桩上位为被动土压力，压力坑底以下的土重度不考虑浮力影响。
平均重度均为：18.4KN/M3，平均内摩擦角为25.7。
开挖深度H=3.85m。
本工程根据《公路施工手册-桥涵》,水文地质为第二种情况，内摩擦角取δ=25.7。
拉森钢板桩计算(理正)
1．钢板桩检算按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-20121、满足各单项的嵌固深度估算：1) 嵌固深度构造要求：根据公式: 嵌固构造深度=嵌固构造深度系数×基坑深度=0.300×3.300=0.990m得到l d = 0.990m。
2) 嵌固深度满足抗倾覆(踢脚)要求：单支点结构计算嵌固深度l d值，规范公式如下：Kt = 1.203 >= 1.200, 满足规范要求。
得到l d = 6.800m。
3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求：m2m1(tan )e tantan支护底部，验算抗隆起：Ks=(18.400×1.200×6.399+1.000×14.835)/(18.480×(3.300+1.200)+14.286)=1.602 Ks = 1.602 ≥ 1.600，抗隆起稳定性满足。
得到l d = 1.200m。
满足以上要求的嵌固深度l d计算值=6.800m。
2、验算各单项是否满足规范要求：嵌固深度采用计算值l d=6.800m。
1) 嵌固深度构造要求：嵌固深度满足构造要求。
2) 嵌固深度满足抗倾覆(踢脚)要求：单支点结构计算嵌固深度l d值，规范公式如下：Kt = 1.203 >= 1.200, 满足规范要求。
3) 嵌固深度满足坑底抗隆起要求：m2m1(tan )e tantan支护底部，验算抗隆起：Ks=(18.400×6.800×6.399+1.000×14.835)/(18.436×(3.300+6.800)+14.286)=4.068 Ks = 4.068 ≥ 1.600，抗隆起稳定性满足。
嵌固深度l d采用计算值6.800m时，各项验算均满足规范要求。
2．深基坑支护设计----------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ]陆地及草袋围堰（浅渔塘）----------------------------------------------------------------------连续墙支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:----------------------------------------------------------------------[ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 内力取值 ][ 截面验算 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn / Wx= 29.471/(2270.000*10-6)= 12.983(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw / Wx= 43.760/(2270.000*10-6)= 19.277(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据圆弧半径(m) R = 8.096圆心坐标X(m) X = -1.010圆心坐标Y(m) Y = 0.039整体稳定安全系数K s = 0.732 < 1.30, 不满足规范要求。
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钢板桩围堰检算书设计：复核：目录一、工程概况 (3)二、计算依据 (3)三、钢板桩围堰计算 (3)水中承台钢板桩围堰验算一、工程概况二、计算依据《简明深基坑工程设计施工手册》《钢结构设计规范》(GB50017-2017)《建筑施工计算手册》《建筑桩基础规范》(JGJ94-2012)三、钢板桩围堰计算1、计算参数：（1）基础资料：参考钻孔编号XLQ03，原地表以下0.3m为淤泥，相关物理力学参数为γ=19.26KN/m3，c=23.6kPa，ϕ=14.0°；0.3-6m为粉土，相关物理力学参数为γ=18.64KN/m3，c=11.0kPa，ϕ=22.3°侧摩阻力标准值为25；6-12m为粉土，相关物理力学参数为γ=18.68KN/m3，c=14.7kPa，ϕ=22.7°侧摩阻力标准值为35；12-21m为粉细砂，相关物理力学参数为γ=19.5KN/m3，c=0kPa，ϕ=30.0°侧摩阻力标准值为40；原地表以上 3.5m填土为粗粒土，相关物理力学参数为γ=20.0KN/m3，c=10.0kPa，ϕ=30.0°侧摩阻力标准值取为25。
（2）钢板桩围堰采用拉森Ⅴ型钢板桩，钢板材质为Q355D其相关技术规格见下表。
（3）围檩采用第三层采用3I40a 型工字钢，材质为Q345D ，截面面积A=3*86.1cm 2，截面抵抗矩为3*1085.7cm 3；第一层及第二层采用2I40a 型工字钢，材质为Q345D ，截面面积A=2*86.1cm 2，截面抵抗矩为2*1085.7cm 3。
（4）支撑结构采用①φ630*8mm 钢管，材质为Q345D ，截面面积A=156.3cm 2，截面抵抗矩为2400.4m 3；②2I40a 型工字钢，材质为Q345D ，截面面积A=2*86.1cm 2，截面抵抗矩为2*1085.7cm 3。
（5）封底混凝土采用C30混凝土，厚度为2m ，混凝土抗拉强度设计值为1.39MPa 。
2、封底混凝土强度验算水下封底混凝土承受的荷载应按施工中最不利的情况考虑，即在围堰封底以后，围堰内的水被排干，封底素混凝土将受到可能产生的向上水压力的作用，现以此荷载（即为水头高度减去封底混凝土的重量）作为计算值。
封底混凝土板在上浮力作用下的内力。
近似地简化为简支单向板计算。
采用2m 厚C30混凝土封底，有效厚度取1.7m 计算。
取1m 宽计算，水面至承台底的高度 h=8.1m ，混凝土主要受静水压力及自重作用。
[]f d dd h l W ql f c w ≤⋅-+⋅⋅=⋅=6/)(881222γγ式中 -l 基坑底边小尺寸（m ）； -q 封底底面净水压力（kpa ）；-W 封底混凝土每1m 宽截面的抗弯模量（m 3）； -d 假定的封底混凝土最小厚度（m ）； -w γ水的重度（kN/m 3）； -c γ混凝土的重度（kN/m 3）；[]-f 封底混凝土容许抗弯曲强度，一般采用C30混凝土，考虑荷载作用时间较短，可取1390kpa 。
][7396/7.17.125)7.11.8(1085.46/)(88122222f kPa d d d h l W ql f c w <=⋅-+⋅⋅=⋅-+⋅⋅=⋅=γγ，满足要求。
3、围堰的抗浮稳定性计算围堰封底后，整个围堰受到被排水的向上浮力作用，应验算其抗浮系数K 。
05.19.0≥⋅⋅⋅+==∑fi i h f k P h f L P P P K λ式中：P k —总抗浮力，钢板桩重量（含内支撑）+封底混凝土自重+板桩的抗拔磨阻力；P f —总上浮力。
KN P f 2336621.15*21.15*)21.8(*10=+=封底混凝土自重：kN 115672521.1521.152=⨯⨯⨯=封G钢板桩自重：kN 260742/18100421.15=⨯⨯⨯=板桩G内支撑围檩重：工字钢40a 15.21×3×4+15.21×2×4×2=425.9m 斜撑 40A 工字钢 2.8 ×2×4×3=67.2m 斜撑φ630*8mm 7×4×3=84mKN 4365.78563.1845.78861.02.679.425=⨯⨯+⨯⨯+=）（围檩G板桩抗拔力：kN h f L f i i 16047)2406356255.325(421.155.0=⨯+⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⋅=∑λKN P k 2919616047)436260711567(9.0=+++⨯=05.125.12336629196>===f k P P K ，则稳定性满足要求。
4、钢板桩入土深度计算（1）γ、φ、c 按17.5m 范围内的加权平均值计算：0.195.1725.19668.187.564.183.026.195.320=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=平均γ7.245.1723067.227.53.223.0145.330=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=平均ϕ0.115.1767.147.5113.06.235.310=⨯+⨯+⨯+⨯=平均c主动土压力系数：41.0)245(tan 2=-=ϕa K被动土压力系数：44.2)245(tan 2=+=ϕp K（2）确定支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距，则板桩顶部悬臂端的最大允许跨度，由公式的：m cm K W f h a 6.38.35841.010193000102006][63353≈=⨯⨯⨯⨯⨯==γ h1=1.11h=4.0m h2=0.88h=3.17m h3=0.77h=2.77m根据具体情况，确定采用的布置如图所示。
（3）用盾恩近似法计算板桩入土深度 采用水土合算的方法，计算简图如下 主动土压力系数：41.0)245(tan 2=-=ϕa K被动土压力系数：44.2)245(tan 2=+=ϕp K由图知MR 的斜率：57.38)41.044.2(19)(=-⨯=-=a p n K K K γ 21/78101941.0m KN H K MQ e a =⨯⨯===γ单位：m4.36DB`板桩上的荷载GDB`N`一半传至D 点，另一半传至土压力MR`B`，由公式得：25()0p a a a K K x K Hx K HL γγγ---=0876.171.403.22=--x x=x 4.14m根据入土部分的固定点，在P 的作用点O ，距坑底的距离为（2/3）x=2.76m 。
板桩的总长度至少为：m l 65.145.014.410=++=。
故采用18m Ⅴ型拉森钢板桩Ⅴ。
（4）板桩最大弯矩M max板桩受力示意图：采用结构力学求解器进行内力计算： 板桩内力图：得： m kN M ⋅=3363max （5）验算板桩抗弯强度采用拉森Ⅴ型钢板桩，钢板桩采用Q345D 。
MPa f MPa W M f 275][11210003000103366=<=⨯⨯==，满足要求。
5.地基稳定性验算板桩实际插入深度t=7.5m ，05mb EIα=m 为土的地基系数的比例系数取8000，b 0为计算宽度，E 板桩的弹性模量为206000N/mm 2，I 为拉森Ⅴ型板桩惯性矩为54000cm 4。
得2.45.2=α，t ＞2.5α。
抗隆起安全系数K 按下式计算：211111tan 2tan 4a a h K c h K h cK h h hγϕπγϕγγ++=+带入数值h=10m,h 1=4.36m,得.101.11036.4191136.447.24tan 41.036.419236.4191114.37.24tan 41.01936.42>=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=K ，满足要求。
6.基底管涌验算要避免管涌现象出现，则要求满足一下条件('2)'1.5'w h t K h γγ+=≥ K -抗管涌安全系数，一般取K=1.5-2.0；'γ-土的浮容重度； w γ-地下水重度； t -板桩插入基底下深度； 'h -地下水位至坑底的距离；求得 5.16.21.8109)5.721.8(>=⨯⨯⨯+=K ，满足要求。
7、围檩及斜撑验算第三道围檩受力：m KN h h D K P n n a /3.211)5.212.7(64.541.0195.0)(21113=+⨯⨯⨯⨯=+=+γ第二道围檩受力：m KN h h D K P n n a /2.61)5.25.2(14.341.0195.0)(21112=+⨯⨯⨯⨯=+=+γ第一道围檩受力：m KN h h D K P n n a /0.8)5.264.0(64.041.0195.0)(21111=+⨯⨯⨯⨯=+=+γ 取第三道围檩进行验算。
建立结构模型如图：围檩模型轴力图剪力图弯矩图3I40a工字钢围檩最大弯矩589KN·m，最大剪力467KN，最大轴力729KN。
2I40a工字钢斜撑最大轴力为888KN。
φ630*8mm 钢管斜撑最大轴力为1057KN 。
（1）围檩承载力验算MPa MPa W M A N 27520910007.1085310589861037290006<=⨯⨯⨯+⨯=+=σ；满足要求。
MPa MPa A Q 1551114005.10467000<=⨯==τ；满足要求。
弯矩作用平面内稳定性计算：7.279.154400===i l λ。
按b 类截面查稳定系数922.0=ϕ。
KN EA N ex 20719107.271.186101006.214.31.1'325222=⨯⨯⨯⨯⨯==-λπ MPaMPa N N W M B A N ex mx 2752.204)20719/2438.01(108570005.11019618610922.0243000)'/8.01(6<=⨯-⨯⨯⨯⨯+⨯=-+γϕ 满足要求。
弯矩作用平面外稳定性计算：每隔2m 对工字钢梁采用缀板连接150][2.7277.22000=<===λλi l 。
按b 类截面查稳定系数635.0=ϕ。
MPa MPa W M B A N b tx 2751.170108570011019617.08610635.02430006<=⨯⨯⨯⨯+⨯=+ϕηϕ，满足要求。
（2）2I40a 工字钢斜撑，单根承受轴力444KN 。
承载能力验算：MPa MPa A N 275528610444000<===σ，满足要求。
稳定性计算：7.159.152500===i l x λ，3.9077.22500===i l y λ按b 类截面查稳定系数499.0=ϕ。