10万方-城镇生活污水处理计算书
10万吨污水处理厂计算说明书(氧化沟法)
本设计采用地下湿式矩形合建式泵房，设计流量选用最高日最高时流量 Q 1.5046 m3 s 130000 m3 d 。 （1）泵房形式
为运行方便，采用自灌式泵房。自灌式水泵多用于常年运转的污水泵站，它 的优点是：启动及时可靠，管理方便。该泵站流量小于 2m3/s，且鉴于其设计和 施工均有一定经验可供利用，故选用矩形泵房。由于自灌式启动，故采用集水池 与机器间合建，前后设置。大开槽施工。 （2）工艺布置
①集水池最低工作水位与所需提升最高水位之间的高差为：
2.29（- -5.77） 8.06m
② 出水管管线水头损失 每一台泵单用一根出水管，其流量为 Q1 376.2 L s ，选用的管径为 DN600mm 的铸铁管，查《给水排水设计手册》第一册常用资料得流速 v 1.33 m s （介于
0.8～2.5 m s 之间），1000i 3.68。出水管出水进入一进水渠，然后再均匀流入
h0— 计算水头损失，m； g— 重力加速度，m/s2；
k— 系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用 3；
ζ— 阻力系数，与栅条断面形状有关，可按手册提供的计算公 式和相关系数计算；设栅条断面为锐边矩形断面，β=2.42。
h1=h0k=β(s/b)4/3v2ksinα/2g =2.42×(0.01/0.01)4/3×0.82×3×sin60°/19.6 =0.21(m) （3）栅后槽总高度 H，m 设栅前渠道超高 h2=0.3m H=h＋h1＋h2=0.7+0.21+0.3=1.21(m) （4）栅槽总长度 L，m L=L1+L2+1.0+0.5+H1/tgα 式中，H1—栅前渠道深，H1=h+h2，m L=0.69＋0.35＋0.5＋1.0＋(0.7＋0.3)/tg60° =3.12(m) （5）每日栅渣量 W，m3/d W=86400QmaxW1/1000kz = 86400 0.375 0.1 =2.49(m3/d) ＞0.2(m3/d) 1000 1.30 总栅渣量 W=2.49 4=9.96(m3/d) 采用机械清渣。
10万m3生活污水处理厂设计
1 绪论1.1 本课题研究的背景水是一切生物生存必不可少的物质之一，没有水的世界是无法想象的。
虽然我国水资源总量非常丰富，居世界第六位，但是由于人口众多，人均占有仅2300m3，约为世界平均的1/4，属世界缺水国家之一。
人民生活离不开水，工农业生产发展更离不开水，无论是生活污水还是工业废水都会带来不同程度的污染。
城市污水处理的滞后，已经成为影响我国区域水污染防治目标实现的一个重要因素，并且严重制约了城市社会经济的可持续发展，所以加快建设城市污水集中处理刻不容缓[1]。
近年来，国家在污水处理方面又加大了一些工程建设投入，兴建了一批城市污水处理厂，在工业废水治理和城市污水处理方面取得了很大进展，克服了与国外一些大城市共同存在的自动化缺乏，管道堵塞、设备过时和工作强度过大等的操作问题[2]。
据初步估算，近3年我国城市污水处理厂规模的增长相当于建国50多年的建设总量。
目前我国新建的城市污水处理厂所采用的工艺中，各种类型的活性污泥法仍为主流，占90%以上，其余则为一级处理、强化一级处理、生物膜法及与其他处理工艺相结合的自然生态净化法等污水处理工艺技术。
随着城市水体富营养化程度加剧，各种具有除磷脱氮的新工艺开始应用，污水处理工艺技术由过去只注重去除有机物发展为具有除磷脱氮功能。
城市污水处理的重点和难点转为氮、磷营养物质的去除。
面对淡水资源的宝贵要求，人们重新认识再生水，把再生水利用的渠道拓宽，因地制宜根据需要确定利用途径，充分利用经污水处理厂净化后的再生水[3]。
总之，在实现四个现代化过程中，水污染控制技术对环境保护、促进工农业生产和保障人民健康有着现实意义和深远影响，并使经济建设、城乡建设与环境建设同步规划、实施和发展。
这样才能实现经济效益、社会效益和环境效益的统一[4]。
1.2 本课题研究的意义随着工农业生产的迅速发展和人民生活水平的不断提高，用水紧张和污水排放的问题已越来越突出。
在国家可持续发展的新政策下，环境保护已受到各级政府和全国人民的重视，同时根据我国经济发展和环境保护需求，结合我国环境保护最新研究成果及国际环境保护技术水平和发展趋势，提出一套合理、经济、运转效率高的工艺流程对污水进行处理，以达到标准排放。
生活污水处理计算书
一、设计规模平均流量：Q=30000t/d=1250m3/h=0.3472m3/s地面标高30m，进入水厂污水干管D＝1000mm，管内底标高24m，充满度为0.6最冷月平均水温10ºC，最热月平均水温25ºC设计流量设计时,不考虑废水流量的变化。
二、处理程度计算生活污水经过污水厂处理后，水质达到国家《污水综合排放标准》（18918—2002 ）中的一级标准的B标准方可排放。
进出水质如下表：1． BOD5的去除率2 .CODcr的去除率3.SS的去除率4.总氮的去除率5.氨氮的去除率单位：mg/L CODcr BOD5SS TN NH3-N TP 进水330 180 150 46 37 7 出水60 20 20 20 8 16.磷的去除率三、污水计算1、粗格栅（1）设计参数设计流量Q=30000t/d=1250m 3/h=0.3472m 3/s 栅前流速v 1=0.75m/s 过栅流速v 2=0.9m/s 栅条宽度s=0.01m 格栅间隙e=0.04m 栅前部分长度0.5m 格栅倾角α=60°单位栅渣量ω1=0.03m 3栅渣/103m 3污水 （2）设计计算 由最优水力断面公式2121v B Q=计算计算得:栅前槽宽m v QB 96.075.03472.02211=⨯==则栅前水深栅条间隙数8.6919.048.040.060sin 3472.0sin 2=⨯⨯︒==ehv Q n α（取n=19）栅槽有效宽度B=s （n-1）+en=0.01（19-1）+0.05×19=1.13m 取进水渠展开角α1=20° 进水渠道渐宽部分长度m B B L 23.020tan 296.013.1tan 2111=︒-=-=α栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度m L L 21.0212==过栅水头损失（h 1）因栅条边为矩形截面，取k=3 栅条断面为矩形断面，取β=2.42m g v k kh h 40.060sin 81.929.0)40.001.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε栅后槽总高度（H ）取栅前渠道超高h 2=0.3m则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.48+0.3=0.78m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.48+0.04+0.3=0.82m栅条部分长度H 1/tan α=0.78/tan60°=0.45 格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+H 1/tan α=0.28+0.14+0.5+1.0+0.45 =2.3m 总变化系数 Kz==1.42每日栅渣量W=11864001000Z Q W K ⨯⨯⨯=31042.18640003.03472.0⨯⨯⨯=0.63m 3/d>0.2m 3/d宜采用机械清渣 （3）计算草图如下：α1进水α图1 粗格栅计算草图α2、污水提升泵房 （1）设计参数±0.00.4.36图2 污水提升泵房计算草图吸水池最底水位粗格栅进水总管设计流量Q=30000t/d=1250m 3/h=347.2L/s进入水厂污水干管D ＝1000mm ，管内底标高24m ，充满度为0.6 （2）设计计算采用SBR 工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。
城市生活污水处理设计计算说明书
目录1.设计水量 (4)1.1.设计目的 (4)1.2.设计任务 (4)1.2.1 工艺流程 (4)1.2.2 图纸绘制 (5)1.3 设计资料 (5)1.3.1.污水来源及水量水质 (5)1.3.2. 出水水质 (6)1.3.3 小区概况 (7)1.3.4 气候情况 (7)2.污水处理站工艺设计计算书 (7)2.1.设计水量 (7)2.2.污水处理程度的确定 (8)2.3 集水调节池和泵房设计 (8)2.3.1 水泵全扬程估算 (8)2.3.2 集水调节池和泵房尺寸计算: (10)2.4 格栅的设计 (10)2.4.1 进水渠宽、水深的确定 (10)2.4.2 栅条的间隙数的确定 (11)2.4.3 格栅栅槽宽度 (11)2.4.4 进水渠渐宽部分长度 (12)2.4.5 栅槽与出水渠连接处的渐窄部分长度 (12)2.4.6 过栅水头损失的计算 (12)2.4.7 栅槽总高度、总长度的计算 (12)2.4.8 每日栅渣量计算 (13)2.4.9 格栅立面图与平面图 (13)2.5 平流沉砂池的设计 (14)2.5.1 平流沉砂池水流部分的长度 (14)2.5.2 水流断面面积 (14)2.5.3 池总宽度 (15)2.5.4 沉沙斗的容积 (15)2.5.5 沉砂斗各部分的尺寸 (15)2.5.6 滑沙区长度、高度 (15)2.5.7入水口渐扩段长度l1 (16)2.5.9 验证最小流速 (16)2.5.10 平流沉砂池立面图、平面图与侧面图 (17)2.5.11 砂水分离器的选型 (18)2.6 曝气氧化池的设计 (18)2.6.1 曝气池污水处理程度的计算及运行方式 (19)的确定 (19)2.6.2 污泥龄c2.6.3 曝气池的容积计算 (20)2.6.4 曝气池各部位尺寸的计算 (21)2.6.5 曝气池放空管设计 (21)2.6.6 曝气池的平面、立面图 (22)2.6.7 曝气系统的计算与设计 (22)2.6.8 供气量的计算 (24)2.6.9 空气管系统的计算 (27)2.6.10 空气系统管段的布置图 (28)2.6.11 空压机的选定 (29)2.7 二沉池（辐流式沉淀池）的设计 (30)2.7.1 每座辐流式沉淀池表面积和池径的计算 (30)2.7.2 沉淀池有效水深 (30)2.7.3 刮泥机的选型 (31)2.7.4 沉淀池的计算 (31)2.7.5 校核径深比 (32)2.7.6 校核出水堰负荷 (32)2.7.7 辐流式沉淀池的立面图 (33)2．8 回用水池（接触消毒池）及消毒的设计 (34)2.8.1 接触消毒池的主要设计数据 (34)2.8.2 接触消毒池容积 (34)2.8.3 接触消毒池的平面积 (34)2.8.4 接触消毒池池长、总宽的计算 (35)2.8.5 接触消毒池的总高 (35)2.8.6 接触消毒池的进出水部分 (35)2.8.7 接触消毒池的平面图 (35)2．9 污泥浓缩池的设计 (36)2.9.1 剩余污泥量的计算 (36)2.9.2浓缩池有效容积 (37)2.9.3浓缩池面积 (37)2.9.4浓缩池直径 (37)2.9.5 校核其他参数 (37)2.9.6 刮泥机选型 (38)2.9.7 污泥浓缩后的容积 (38)2.9.8 污泥区容积计算 (38)2.9.9 确定排泥时间 (39)2.9.10 浓缩池总高度 (40)2.9.11 污泥脱水机选型 (40)2.9.12 污泥浓缩池剖面图、平面图 (40)2.10 配水设施的设计 (41)2.10.1 平流沉砂池后的配水井 (42)2.10.2曝气氧化池后的配水井 (42)2.10.3二沉池后的结合井 (44)2.11 高程计算 (45)2.11.1曝气氧化池前高程计算 (46)2.11.2 曝气池后高程计算 (47)1.设计水量1.1.设计目的目前中国正致力于生态住宅小区的建设。
10万吨每天城市污水处理工程设计
华北理工大学轻工学院Qing Gong College North China University of Science and Technology 毕业设计说明书设计题目：10万吨/天城市污水处理工程设计学生姓名：刘晓燕学号：201124040113专业班级：环境工程学部：材料化工部指导教师：尚晓娴2015年6月5日摘要本设计是污水处理厂的初步设计。
根据设计要求，该污水处理工程进水中氮含量偏高，在去除BOD5和SS的同时，还需要进行脱氮处理。
本污水处理厂设计具体工艺流程为：废水先经过格栅、沉淀池、调节池等物理处理构筑物，然后再通过UASB 反器及三沟式氧化沟进行生化处理，最后剩余污泥进入污泥浓缩池。
剩余污泥经过处理后外运。
在氧化沟中，可以通过设置进水、出水位置、曝气设备的位置，完成硝化和反硝化作用。
本设计说明书还包括工艺参数计算、设备计算与选型、厂址选择与车间布置、劳动定员、安全生产和技术经济等。
并附有图纸：工艺流程图、高程图、厂区平面布置图和主体设备图。
本工程进水水质主要指标为COD=290mg/L，BOD5 =160mg/L，SS=200mg/L，TN=35mg/L，TP=6mg/L。
出水水质主要指标为COD≤100mg/L，BOD5 浓度≤20mg/L，SS 浓度≤20 mg/L，TN≤15mg/L，TP≤1mg/L。
对BOD5、COD、SS、TN、TP的去除率达到了88.9%、65.5%、90%、57.1%、83.3%。
处理后水质达到国家《污水综合排放标准（GB8978-2002）》中二级标准。
关键词：污水处理，UASB，三槽氧化沟AbstractThis design is the preliminary design of sewage treatment plant.. According to the design requirement, the nitrogen content of the wastewater treatment project is high, while removing BOD5 and SS, it also needs denitrification treatment.. The sewage treatment plant design specific process for waste water through the grille, sedimentation tank, regulating pond etc. physical structures to deal with the, then by UASB - and triple oxidation ditch for biochemical treatment, the last remaining sludge into sludge thickening tank. After the treatment of residual sludge sinotrans. In the oxidation ditch, the nitrification and denitrification can be accomplished by setting the influent, the water outlet position and the aeration equipment. The design specification also includes the calculation of the process parameters, equipment selection and calculation, site selection and plant layout, labor quota, safety in production and technical economic. And attached drawings: process flow chart, elevation map, plant layout and main equipment chart. The main water quality of the project is BOD5=180mg/L，SS=200mg/L，COD=290mg/L，TN=35mg/L，TP=6mg/L. The main indicators of water quality was COD = 100mg/L, BOD5 = 20mg/L concentration, SS concentration less than 20 mg/L, TN = 15mg/L, TP = 1mg/L. The removal rates of BOD5, COD, SS, TN, TP were 88.9%, 65.5%, 90%, 57.1%, 83.3%. The water quality reached the two level of the national sewage comprehensive discharge standard (GB8978-2002).Keywords: Sewage treatment, UASB,Three slot oxidation ditch目录引言 (1)1 设计任务及概况 (2)1.1设计任务及依据 (2)1.2设计水量及水质 (2)2 工艺设计方案的确定 (3)2.1方案确定的原则 (3)2.2厂址选择 (3)2.3污水厂处理流程的选择 (3)3 提升泵房 (5)3.1设计说明 (5)3.2 设计计算 (6)4 格栅 (6)4.1格栅的选择 (6)4.2粗格栅的计算 (7)4.3细格栅的计算 (9)5 沉砂池 (11)5.1 沉砂池的选择 (11)5.2 曝气沉砂池尺寸的设计 (11)6 厌氧池的设计计算 (15)6.1 设计参数 (16)6.2 设计计算 (16)7氧化沟设计计算 (24)7.1设计条件 (24)7.2 三沟式氧化沟设计计算 (24)7.3消毒池的计算 (31)8 接触池的计算 (32)8.1设计参数 (32)8.2设计计算 (32)8.3 计量设备的选择 (33)9 污泥浓缩池的选择及设计计算 (33)9.1污泥浓缩池的选择 (33)9.2污泥浓缩池的设计计算 (34)10 贮泥池及提升污泥泵 (35)10.1贮泥池 (35)10.2污泥泵的选择 (36)10.3污泥脱水机房 (36)11 鼓风机房 (37)11.1 概述 (37)11.2鼓风机房的布置 (37)12 高程计算 (38)12.1构筑物的水头损失 (38)12.2管渠水力计算 (38)12.3 污水处理构筑物高程布置 (39)12.3.2污泥处理构筑物高程布置 (40)结论 (41)谢辞 (42)参考文献 (43)附录 (44)引言世界上任何国家的经济发展，都会推动社会进步，使工农业生产能力得到提高，使人民生活得到进一步改善，但是也会随之带来不同程度的环境污染。
城市污水处理厂计算说明书
城市污水处理厂计算说明书一、 城市水质水量的确定1、 污水设计流量的水量的确定城镇污水量包括生活水量和工业生产废水量，地下水水位较低的地区还应考虑底下水渗入量。
污水设计流量和城市规划年限、发展规模有关，是城镇污水管道系统和污水处理厂设计的基本参数。
（1）生活污水量 Q 1=78000m 3/d（2）工业生产废水量 Q 2=64000m 3/d（3）地下水渗入量 地下水渗入量可按生活污水量的10%～20%计算，根据实际情况取地下水渗入量按生活污水量的15%Q 3=0.15Q 1=78000×0.15=11700 m 3/d污水设计流量为：Q=Q 1+Q 2+Q 3=153700 m 3/d设计流量取155000 m 3/d2、污水水量变化系数的确定总变化系数K Z 与平均流量之间的关系式为：0.110.1132.7 2.7 1.19142001086400z K Q ===⎛⎫⨯ ⎪⎝⎭3、污水设计最大流量Q max=（Q1+Q2）×K Z+Q3=（78000+64000）×1.19+78000×0.15=180680 m3/d4、污水进水水质的确定（1）生活污水水质BOD5=250mg/l ; COD cr=350 mg/lSS=200 mg/l ;TN=50 mg/lTP=8 mg/l（2）工业废水水质其中食品加工类废水水质占总的工业废水40%,水质为：BOD5=600mg/l ; COD cr=800mg/lSS=350mg/l ;TN=50 mg/lTP=8 mg/l电子加工类废水水质占总工业废水的60%,水质为：BOD5=150mg/l ; COD cr=300 mg/lSS= mg/l ;TN=20 mg/lTP=4 mg/l加权平均得污水厂的进水水质为：BOD5浓度25078000600640000.4150640000.6780006400014976264/mg l⨯+⨯⨯+⨯⨯++=COD cr浓度35078000800640000.4300640000.6780006400014976386/mg l⨯+⨯⨯+⨯⨯++=SS浓度20078000350640000.4180640000.6780006400014976204/mg l⨯+⨯⨯+⨯⨯++=TN浓度507800050640000.420640000.678000640001497638.7/mg l⨯+⨯⨯+⨯⨯++=TP浓度8780008640000.44640000.6 7800064000149766.3/mg l⨯+⨯⨯+⨯⨯++=5、出水水质的确定污水处理厂出水执行《城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918—2002）》的一级标准B类和《污水综合排放标准（GB8978—96）》的一级标准。
10万m3污水处理厂工艺设计
10万m3污水处理厂工艺设计污水处理厂建设规模为10万m3∕d o污水厂部分污水来自合流制排水系统,部分污水来自分流制排水系统，根据招标资料，合流制截流倍数按n=1.0考虑,总变化系数K=L3。
厂内粗格栅、进水泵房、细格栅、旋流沉砂池流量按近期16.81万m3∕d计算，A2∕O生化池、二沉池按旱流流量10万m3∕d设计。
本工程辅助建筑物按20万m3∕d设计。
污水处理厂主要构建筑物包括：粗格栅、进水提升泵站、细格栅、旋流沉砂池、A2ZO 生化池、二沉池、接触消毒池、污泥泵站、鼓风机房、污泥贮池、污泥脱水机房、综合楼等。
1粗格栅间及进水提升泵站设计流量：Q=16.81X104m3∕d=1.95m3∕s为保证提升泵正常运转，设粗格栅截流较大悬浮物，格栅出水用泵提升入后续细格栅及旋流沉砂池。
格栅间与进水提升泵站合建。
主要构筑物尺寸及设备参数：土建粗格栅渠：数量：2道单渠尺寸：ll×1.3×11.4m结构：钢混结构进水提升泵站：数量：1座尺寸：14.3×8×12.7m结构：钢混结构主要设备机械粗格栅除污机数量：2台栅条间距：25mm栅前水深： 1.2m过栅流速：0.7m∕s安装角度：70o格栅宽：1200mm电机功率：0.75kw污水提升泵数量：6台流量：1390m3∕h扬程：18m电机功率：90kw皮带输渣机数量：1台输送长度：5m带宽：500mm功率：3kw铸铁镶铜方闸门数量：2台尺寸：1000×10∞备注：配套手电两用启闭机电动葫芦数量：1台起吊重量：2吨起吊高度：16米2细格栅与旋流沉砂池设计流量：Q=16.81X104m3∕d=1.95m3∕s设细格栅截流较小悬浮物及漂浮物，格栅出水用泵提升入后续细格栅及旋流沉砂池。
去除污水中粒径20∙2mm的砂粒，使无机砂粒与有机物分离开来，便于后续生化处理。
采用气提砂，罗茨鼓风机供气。
细格栅渠与旋流沉砂池合建。
污水处理工程设计计算书.docx
第一章设计计算书1.1中格柵1.1.1设计参数1. 日流量Q=10000m3/d=115.74L/S表1一1由插值法，计算得Kz=1.6 ,则叽=Q x /=10000x1.6=16000m3/d =0.1852m3/s2. 格栅设N二2座，一用一备。
3. 设栅前水深h二0. 3m,过栅流速v=0. 6m/s4. 中格栅选耙齿间隙e二20mm。
5. 格栅安装倾角a=75o6. 栅渣量Wi=0.1m3/103m3设计采用丫SA型回转式固液分离机，根据格栅过水流量选择格栅，过水流量表见表1-2 表1-2过水流最表1.1.2设备选型1 .设计选取YSA900回转式固液分离机2•技术参数和安装尺寸见表1-3表1-3技术参数和安装尺寸1.1.3相关计算图1-1格栅计算图1. 栅槽宽度由表 1-2 知 B=1000mm=l. Om2. 进水渠道渐宽部分长度格栅前渠道的水流速度取0. 9m/s,渠道水深设h 尸0.5m,进水渠宽也=呼B _ B]/i =---- --------------2 x tana r 1.0 一0.42 x tan20 二0. 82m 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分的长度12=h/2=0・ 41m 。
3•过栅水头损失hi栅条断面：迎水面为半圆形的矩形，10mrnX50nnn 查《给水排水设计手册-05-城镇排水》附表5-3 6=1.83E 二 B (s/e) 4/343 = 0.730.18520.9X0.5=0.41 (m)o 取町=0.4m,渐宽部分展开角尸20°7f 4 ”2n 4 Q f-2hi = p/<z (-)3^- x sina=1.83xl.6(^)3-^ x sin 75 ° =0.02m o1厂 zv e 7 2gv0.027 2x9.81栅后槽总高度H :设栅前渠道超高h 2=0.3m ,栅前水深h=0.3m ,过栅水头损失hi=0.02m o 栅前槽高：已二h +h2二0.3+0.3二0.6m 。
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工艺计算书1设计总说明 (3)工程项目概况 (3)进水水质及处理目标 (3)污水处理工艺流程 (3)污泥处理工艺流程 (3)污染物预期去除率 (4)2建设规模 (4)3粗格栅计算 (5)4集水井计算 (6)集水井提升泵选型 (6)集水井有效容积 (6)集水井尺寸设计 (6)5细格栅计算 (6)6沉砂池计算 (8)7初沉池计算 (9)8A2/O池计算 (11)9二沉池计算 (17)10消毒接触池计算 (19)11污泥池计算 (19)12脱水间计算 (20)1设计总说明1.1工程项目概况处理规模：10万吨/日。
处理对象：本项目处理对象为生活污水。
1.2进水水质及处理目标本工程污水进水水质指标如下：本项目处理后的尾水污染物排放标准执行（GB18918-2002）中一级A标准。
各主要指标如下：注：括号外数值为水温>12℃时的控制指标，括号内数值为水温≤12℃时的控制指标。
1.3污水处理工艺流程粗格栅→集水井→细格栅→沉砂池→初沉池→A2/O池→二沉池→消毒池排放1.4污泥处理工艺流程污泥→污泥浓缩池→污泥压滤机脱水→干泥外运处置1.5污染物预期去除率2建设规模本污水处理厂建设规模为10万m3/d。
根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）污水处理厂的进水流量总变化系数表，采用内插法得本项目流量总变化系数Kz，本工程设计污水流量为：平均流量Q：Q=100000t/d≈100000m3/d=4167 m3/h=1.157m3/s设计流量Qmax ：Qmax=130000 t/d≈130000 m3/d=5417m3/h= m3/s3 粗格栅计算为保证后续污水提升泵房的安全运行，隔除较大的漂浮物质及垃圾，在集水井前端设有粗格栅。
格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。
取栅条宽度s ＝ 栅条间隙宽度b= 栅前水深h ＝ 过栅流速v=s α=60°)(884.00.102.060sin 2505.1sin max 个=⨯⨯︒⨯÷=•=bvh Q n α格栅栅槽宽度Bm n d n s B 83.22.08802.0)188(01.02.0)1(=+⨯+-⨯=+•+-= 取B ＝进水渠道渐宽部分的长度(l 1)：设进水渠宽B 1＝ 其渐宽部分展开角度α＝20°）（m tg tg B B l 24.12020.29.22111=︒-=-=α 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部份长度(l 2)： ）（m l l 62.05.012== 通过格栅的水头损失(h 2)：格栅条断面为矩形断面, 故k=3, 则：)(096.0360sin 81.921)02.001.0(83.1sin 2)(3434202m kgv b s k h h ＝⨯︒⨯⨯⨯⨯=•••=•=αβ栅后槽总高度(h 总)： 设栅前渠道超高 h 1=m h h h h 796.0096.03.04.021=++=++=总 栅槽总长度(L):mtg tg h h l l L 76.360/7.05.00.162.024.1/)(5.00.1121=︒++++=+++++=α 每日栅渣量W ：设每日栅渣量为1000m3d m d m W Q W /2.0)/(0.707.010033>⨯=⨯=＝ 采用机械清渣。
4 集水井计算4.1 集水井提升泵选型设计水量Q max 为13万m 3/d ，选择用4台潜污泵(3用1备)）（＝单h m Q Q /18063541733max == 根据进水选择扬程选用Q=1800m 3/h ，扬程6 m 泵4台(3用1备)4.2 集水井有效容积根据设计规范，集水井的容积应大于最大一台污水泵5min 的出水量，取集水井容积为一台污水泵10min 出水量，则集水井有效容积3m 30060/101800V =⨯=4.3 集水井尺寸设计根据现场实际情况，设计集水井平面形状为圆形，单池。
取有效水深H=3m 。
水池平面面积为：2m 1003300H V A === 则池径D=12m ；进水管管内底标高为，有效水深为3m ，，则集水井底标高取， 设计集水井高出地面为，池总高H 总=5 细格栅计算为保证后续生化系统的稳定运行，隔除较小的悬、漂浮物，在沉砂池前端设置细格栅。
格栅设两组，按两组同时工作设计，一格停用，一格工作校核。
取栅条宽度s ＝ 栅条间隙宽度b= 栅前水深h ＝ 过栅流速v=s α=60°)(1754.00.101.060sin 753.0sin max 个=⨯⨯︒⨯=•=bvh Q n α格栅栅槽宽度Bm n d n s B 69.32.017501.0)1175(01.02.0)1(=+⨯+-⨯=+•+-= 取B ＝进水渠道渐宽部分的长度(l 1)：设进水渠宽B 1＝ 其渐宽部分展开角度α＝20°）（m tg tg B B l 65.12025.27.32111=︒-=-=α 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部份长度(l 2)：）（m l l 83.05.012==通过格栅的水头损失(h 2)：格栅条断面为矩形断面, 故k=3, 则：)(24.0360sin 81.921)01.001.0(83.1sin 2)(3434202m kgv b s k h h ＝⨯︒⨯⨯⨯⨯=•••=•=αβ栅后槽总高度(h 总)： 设栅前渠道超高h 1=m h h h h 94.024.03.04.021=++=++=总 栅槽总长度(L):mtg tg h h l l L 38.460/7.05.00.183.065.1/)(5.00.1121=︒++++=+++++=α 每日栅渣量W ：设每日栅渣量为3/1000m 3d m d m W Q W /2.0)/(0.303.010033>⨯=⨯=＝ 采用机械清渣。
6 沉砂池计算沉砂池的作用是从污水中去除砂子、煤渣等比重较大的颗粒，保证后续处理构筑物的正常运行。
选型：平流式沉砂池 设计参数：设计流量s m h m Q /505.1/541733max ==，设计水力停留时间s t 50= 水平流速s m v /25.0= 2格长度：m vt l 5.125025.0＝⨯== 水流断面面积：2max 02.625.0505.1/m v Q A V === 池总宽度： m h A B 02.6102.6/2=== 每格宽3m 有效水深m h 12=沉砂斗容积：366max 0.6103.186400230505.11086400m K T X Q V Z ＝⨯⨯⨯⨯=•⨯••=T ＝2d ，X ＝30m 3/103m 3 每个沉砂斗的容积(V 0) 设每一分格有2格沉砂斗，则305.1220.6m V =⨯=沉砂斗各部分尺寸：设贮砂斗底宽b 1＝；斗壁与水平面的倾角60°，贮砂斗高h ’3＝ 则沉砂斗上口宽： m b tg h b 77.160'2132=+︒= 贮砂斗容积：(V 1)32221213156.1)5.077.15.077.1(1.131)('31m S S S S h V ＝⨯++⨯⨯=++=沉砂室高度：(h 3)设采用重力排砂，池底坡度i ＝6％，坡向砂斗，则m b L h l h h 36.12/)2.077.125.12(06.01.12/)2.02(06.0'06.0'23233=-⨯-⨯+=--+=+= 池总高度：(H)m h h h H 66.236.10.13.0321=++=++= 核算最小流速m in v 此时只有1组工作s m s m w n Q v /15.0/19.01312157.1min min 1min >⨯⨯÷==＝ (符合要求) 7 初沉池计算初沉池的作用是对污水密度大的固体悬浮物进行沉淀分离。
选型：平流式沉淀池 设计参数：池子总面积A ，表面负荷取)/(0.223h m m q •=2max 257423600505.13600m q Q A =⨯=⨯=沉淀部分有效水深h 2m qt h 35.122＝⨯== 取t ＝ 沉淀部分有效容积V ’3max 812736005.1505.13600'm t Q V =⨯⨯=⨯⨯=池长Lm vt L 6.216.35.146.3=⨯⨯=⨯= 取v=4m/s 池子总宽度Bm L A B 2.1196.21/2574/=== 池子格数，宽度取b ＝5 m)(245/120/个===b B n 校核长宽比432.456.21>==b L (符合要求) 污泥部分所需总容积V 已知进水SS 浓度0c =190mg/L初沉池效率设计55％，则出水SS 浓5.85)55.01(190)55.01(=-⨯=-⨯= c c mg/L设污泥含水率97％，两次排泥时间间隔T=2d ，污泥容重3/1m t r =36600max 5.69310)97100(3.1100286400)86190(505.110)100(10086400)(m K T c c Q V Z =⨯-⨯⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯⨯⨯-=＝ρ 每格池污泥所需容积V ’33299.2824/694'm m V 取==污泥斗容积V 1，303.373.125.042''1'4m tg b b h =⨯-=⨯-=β3211'2'413.18)25.05.0416(303.3)(''31m b b b b h V =+⨯+⨯=++⨯⨯=污泥斗以上梯形部分污泥容积V 2m L 4.223.05.06.211=++= m L 42=m h 179.001.0)43.06.21('4=⨯-+= 342128.115179.0)244.22(')2(m b h l l V ＝＝⨯⨯++= 污泥斗和梯形部分容积3321291.308.113.18m m V V >=+=+ 沉淀池总高度Hm h h h h h H 009.703.3179.05.033.0'''44321=++++=++++= 取 其中 h 3缓冲层高度取8 A 2/O 池计算设计参数平均流量 Q=10000m 3/d设计进水水质 COD=228mg/L ；BOD 5(S 0)=136mg/L ；SS=86mg/L ； 设计出水水质 COD=32mg/L ；BOD 5(S e )=L ；SS=67mg/L ； 设计计算，采用A 2/O 生物除磷工艺 BOD 5污泥负荷N=(kgMLSS ·d) 回流污泥浓度X R =6000mg/L 污泥回流比R=100% 混合液悬浮固体浓度300060001111=⨯+=+=R X R R X 反应池容积V303487200300.13136100000NX QS m V ＝⨯⨯==反应池总水力停留时间h d t 4.835.010000034872Q V ====各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池水力停留时间h t 4.14.86/1＝厌⨯=，池容 35812348726/1m V ＝厌⨯=；缺氧池水力停留时间h t 4.14.85/1＝缺⨯=， 池容 35812348726/1m V ＝缺⨯=；好氧池水力停留时间h t 6.54.86/4＝好⨯=，池容 323248348726/4m V ＝好⨯=好氧段总氮负荷d kgMLSS kgTN XV TN Q •⨯⨯=•=/06.023*********1000000＝好厌氧段总磷负荷d kgMLSS kgTP XV TP Q •⨯⨯=•=/028.0581230008.41000000＝厌 反应池主要尺寸反应池总容积334872m V =设反应池4组，单组池容387184/348724/m V V ===单 有效水深m h 5.4= 单组有效面积219374.58718hV m S ==＝单单 采用6廊道式推流式反应池，廊道宽m b 5.7= 单组反应池长度m BS L 435.761937=⨯==单 校核：7.15.4/5.7/==h b (满足2~1/=h b )7.55.7/52/==b L (满足105/～=b L )取超高为，则反应池总高m H 8.43.05.4＝＝+ 反应池进、出水系统计算 进水管：单组反应池进水管设计流量s m Q Q /289.0864004/1000004/31=÷== 管道流速s m v /0.1=管道过水断面面积2129.01/289.0/m V Q A === 管径m Ad 61.029.044＝ππ⨯==取进水管管径DN600mm 校核管道流速s m AQ v /02.1)26.0(289.02===π 回流污泥管道:单组反应池回流污泥管道设计流量Q Rs m Q R Q R /289.086400410000013=⨯⨯=⨯=渠道流速s m v /0.1= 取回流污泥管管径DN600mm 混合液回流管:单组反应混合液回流渠道设计流量Q Rs m Q R Q R /578.086400410000023=⨯⨯=⨯=渠道流速s m v /91.0= 取回流污泥管管径DN900mm 进水井：反应池进水孔尺寸： 进水孔过流量s m Q R Q /578.0864004100000)11(4)1(32＝⨯⨯+=⨯+= 孔口流速s m v /6.0= 孔口过水断面积297.06.0578.0m v Q A ＝==孔口尺寸取m m 7.04.1⨯φ 进水竖井平面尺寸m m 4.24.2⨯ 出水堰及出水竖井： 按矩形堰流量公式232338.1242.0bH bH g Q ==s m QR R Q /157.14)1(33=++=内 式中 m b 5.7=——堰宽，H ——堰上水头高，mm b Q H 19.0)5.78.1157.1()8.1(32323＝⨯== 出水孔过流量s m Q Q /157.1334== 孔口流速s m v /6.0= 孔口过水断面积293.16.0157.1m v Q A ===孔口尺寸取m m 9.02.2⨯φ 出水竖井平面尺寸m m 0.25.2⨯ 出水管：单组反应池出水管设计流量s m Q /289.035=管道流速s m v /6.0=管道过水断面积2548.06.0289.0m v Q A === 管径m Ad 78.014.348.044＝⨯==π取出水管管径DN800mm 校核管道流速s m AQ v /58.0)28.0(289.025===π 曝气系统设计计算： 设计需氧量AORAOR ＝（去除BOD 5需氧量-剩余污泥中BOD 5氧当量）+（NH 3-N 硝化需氧量-剩余污泥中NH 3-N 的氧当量）-反硝化脱氮产氧量碳化需氧量D 1dkgO e P e S S Q D X /0.1655473.182342.11)005.0136.0(10000042.11)(2523.0523.001＝＝⨯---⨯---=⨯-⨯- 硝化需要量D2d kgO P N N Q D Xe /8.1634773.18234.126.4)005.00428.0(1000006.44.126.4)(6.4202＝％＝％⨯⨯--⨯⨯⨯⨯--=反硝化脱氮产生的氧量d kgO N D T /3.7041246286.286.223＝⨯== 总需要量h kgO d kgO D D D AOR /52.1077/5.258603.70418.163470.1655422321＝＝-+=-+= 最大需要量与平均需氧量之比为，则h kgO d kgO R AOR /53.1508/7.362045.258604.14.1m ax 22＝=⨯==去除1kgBOD 5的需氧量520/97.1)005.0136.0(1000005.25860)(kgBOD kgO S S Q AOR =-⨯-＝＝标准需氧量：采用鼓风曝气，微孔曝气器。