亚临界300～350MW自然循环水动力特性的计算分析综述
300MW亚临界锅炉低负荷水动力特性研究
⑶» 《32)
(33)； U34n U35)} Q36)
汽包
图2模型流动网络系统示意
根据上述流量回路及压力节点划分结果，对 各回路的流量及各节点的压力进行假设，列岀回 路、连接管和节点所遵循的质量守恒、动量守恒( 能量守恒方程-11&3. ,并对非线性流量平衡和压降 平衡方程组的方法进行直接求解，即可得到各回 路的流量分配和节点压力分布特性&以此为依 据，对该300 MW亚临界自然循环锅炉在30U THA及20U THA工况下的水动力安全性进行 综合评估分析&
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壁下集箱后，自下而上沿炉膛四周不断加热，出口 含汽率（即汽水混合物中蒸汽的质量流量百分比） 为0. 15〜0. 35的汽水混合物进入水冷壁上集箱， 然后由98根外径为159 ==、壁厚为18 ==的引 出管引至锅筒，在锅炉汽包内进行汽水分离&
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以该300 0*亚临界自然循环锅炉为研究 对象,将水冷壁划分为由流量回路、压力节点和 连接管组成的流动网络系统，并根据质量守恒、 动量守恒和能量守恒方程，建立300 0*亚临界 自然循环炉水冷壁流量和壁温计算的数学模型& 依据JM/Z 201$1983《电站锅炉水动力计算方 法+采用直接求解非线性流量平衡和压降平衡 方程组的方法，对30% 2XA及20% 2XA工况 下的水动力安全性进行评估计算&
5$8",3E'.H$&@/(M9"&85"6(8",%$%9B"5B(/$8",%@/,F5$8."%8'.6,"/.5F$8.5F$/$5.9"&85"6(8.9F"8''")'.5
350MW超临界亚临界比较专题报告
350MW超临界亚临界⽐较专题报告华能长春热电⼚新建⼯程初步设计第四卷热机部分专题报告超临界供热机组选型论证东北电⼒设计院设计证书070001-sj勘察证书070001-kj环评证书甲字1605质量管理体系证书05004Q10052R0L2008年5⽉长春华能长春热电⼚新建⼯程初步设计第四卷热机部分专题报告超临界供热机组选型论证批准安⼒群审核李健校核裴育峰编写⽯志奎2008年5⽉长春⽬次1、概述 (1)2、国内亚临界、超临界供热机组的发展状况 (2)3、超临界空冷机组与亚临界供热机组⽅案⽐较 (2)4．主机⼚对350MW超临界抽汽机组中压末级叶⽚设计说明 (6)5. 叶根型式的选择及安全性分析 (10)6 1029MM末级动叶⽚ (10)7、结论 (15)1、概述据有关预测表明，2020年要实现全⾯建设⼩康⽬标，我国⼀次能源的需求将在25～33亿吨标准煤之间。
也就是说，按现⾏经济增长模式，若要实现2020年GDP翻两番的⽬标，我国能源需求在现有消费量基础上⾄少需翻⼀番，到2020年，⼈均能源消费将由2000年的约1.0吨标煤增加到2.0吨标煤左右。
⽬前，我国单位产品的能耗⽔平较⾼。
能源加⼯、转换、贮运和终端利⽤的效率仅约33%，⽐发达国家低10个百分点；⾼耗能⾏业的单位产品能耗⽐世界先进⽔平⾼20～50%，⽽这些⾏业的能源消费占⼯业部门能源消费总量的70%。
因此，我国全⾯提⾼能源效率的任务⼗分艰巨。
未来15～20年既是中国发展的重要战略机遇期，也是能源、⼟地、环境等资源性瓶颈制约突出表现的时期。
中国能源的资源总量和构成、建设⼩康社会对能源的需求、当前我国的能源利⽤效率⽔平等都决定了我国必须要⼤⼒推进经济增长⽅式的转型，建⽴节约型社会，⾛适合中国特点的节能型发展道路。
这是中国特⾊社会主义在能源利⽤⽅⾯的具体要求，也是树⽴和落实科学发展观的必然选择。
随着全球范围内煤炭资源的⽇益紧张和发电技术的不断进步，发展超临界技术，提⾼⽕⼒发电的蒸汽参数、降低机组热耗、节约燃料、降低发电成本、提⾼电⼚热效率，已成为当今⼯业先进国家⽕⼒发电技术的主要发展⽅向。
超临界350MW与亚临界350MW、300MW采暖供热机组的比选
要： 结合 实际 ， 谈谈 超 临界 ３０ ５ＭＷ 与 亚临界 ３０ ５ ＭＷ、０ ＭＷ 采暖供 热 机组 的 比选 。 ３０
１超临界 ３ ０ Ｗ 采暖供热机组存在的技术 时， ５Ｍ 机组的进汽参数 表 １全年 主要 热 经济指 标 已为亚临界； 序 项目 单位 指 （琶 走 临界） 指标 （ 亚临界 指标 （ Ｉ 亚法 淠 指标 （ 亚临界 ２２ 汽 轮 机 厂 号 ． ３ｏ ５ ｍ） ３ 嘲１ ３ ）北熏 ３ｏ ｏ ｗ） 超ｌ界火 电技术由于参数本身的特点决定了 ｝ 缶 ３ ０× ｌ＇ ｏ ３￣１ ５ 嚣 ×１ ０ Ｋ ． ｗｈ 超临界锅炉只能采用直流锅炉， 在锅炉内随着压力 认 为 可 以 将 热 网加 ｌ 全年发电量 ７ 田５３ ５ ０ ７ ｌ０ １ ３３６ ７ ｇ ６１ ５Ｂ ０ 电 Ｇ Ｊ 热器 的疏水 接入凝 ２ 全 年供热 量 （ 的提高 ， 水和蒸汽的密度差也随之减少。当压力提 厂 ） 高到临界压力（２１Ｍｐ ） ， ２．２ ａ时 汽化潜热为 ０汽和水 汽 器 ， 水 的热量 由 ３ 机组发电利用小 ， 疏 田 ０ ０ ５０ ０ｏ 舢 ｈ 时数 的密度差也等于零， 水在该压力下加热到临界温度 循环水带走 ， 相对降 １ ７ ｌ １ ３ ｌ舵７ １ ｌ ３ ｌ５８ ０ ８四 ｔ （７． ℃） ３４１ 时即全部汽化成蒸汽。超临界压力时情 低 了超 临 界 机 组 的 ４ 全年芯耗标煤量 ５ １｛ ０ ｌ ６ｌ ０ １ １∞２ ２ ７ ７ ｌ３６ ４ ５ ５。 ５ 全年总耗 自然煤 ｔ 况相同， 当水被加热到相应压力下的相变点（ 临界 优势。 量 由于 许 多地 区 ６ 锅炉年利胡小时 温度） 时即全部汽化。因此超临界压力下水变成蒸 洲 Ｓ 衄． ７ ８ ５ 锄 ． ５ ｈ 敛 汽不再存在汽水两相区， 由此可知， 超临界压力直 电负荷的不确定性 ， ４ ２ ａ ９ ４ ９ ｎ ３ ７ 供热标煤耗率 ｌ／Ｊ 【ｃ ｇ 流锅炉 由水变 成过 热蒸 汽经 历 了两 个 阶段 即加 热 很难保证热 电厂的 ３ 哇 ６ｌ ｏ９ ２ｇ ４ ９３ ０ ８ 供热 ☆ 量 氍 ｔ ５ＭＷ 和过热 ， 而工质状态由水逐渐变成过热蒸汽。因此 超 临界 ３０ 机 组 ２ ． 船 １ 晰 ． ７ ９ 发皂标慌 率 超临界直流锅炉没有汽包， 不能跟汽包锅炉一样进 经 常在 ３０ ３ＭＷ 以上 １ 发电 辩 惺 ８ ７７ ∞ ６ 船 ３ １ ∞ ０ ｔ 故上 超 ｕ 采暖期热电比 行排污。超临界直流锅炉要求的汽水品质高， 要求 负荷 下运 行 。 ％ １ ９ ２＆ １ ＆ ７ ０ ４ 凝结水进行 １０ ０％除盐处理。由于超临界直流锅炉 临界 ３Ｏ 机组 的 １ 全年平均热电比 ５ ＭＷ ２ ％ ∞． ０７ ６１ 弱 ． ５ ５ ４ ５ ３ ５ ７ ３ ％ 水冷壁的流动阻力全部依靠给水泵克服， 所需的压 经济性很难实现。 １ 全』 效率 １ 年节约舔 陋 ４ ｔ ６ ５ ７ ３ ７９ ５ ７９ １Ｄ ６ 头高， 即提高了制造成本又增加 了运行耗电量。另 ３经济 比较 ０． ３ ８ ６ ０ ７７ ５ １ 热化系数 Ｓ 外， 为了达到较高的质量流速 ， 必须采用小管径水 超 临界 ３０ ５ＭＷ ５ 聊 ０ ６ ０ 亿元。亚临界 ３０ Ｗ ９ ５Ｍ 冷壁， 较相同容量的自然循环锅炉超临界直流锅炉 机组 由于疏水损失的存在，造成机组供热能力下 台 ３ Ｍ 的投资为 ２． ６ ０ ＭＷ机组每年多发 ５５ ．亿度电。 本体金属耗量最少， 锅炉重量轻 ， 但由于蒸汽参数 降， 其供热能力小于亚临界 ３０ ０Ｍ 机组， 高于于亚 机组比亚临界 ３０ ． ７元计算。 亚临界 ３０ Ｗ机组比 ５Ｍ 高， 要求的金属等级高 ， 其成本比自然循环锅炉高 临界 ３０ 机组 （ 重 ） 临界 ３０ Ｗ 机组 的 按一度电盈利 ００ ３ ＭＷ 北 。亚 ５Ｍ 亚临界 ３０ ０ＭＷ机组多盈利 ０ ５ ３８ 亿元。多投资部 出 ２－ ５ ０２％。 供热能力最大。 分的回收期约 ２ 可见， 年。 在保证发电量的前提下＋ 由于超临界机组对给水质量的要求高于亚临 ３１机组运行 ５０ ． ００小时的经济指标 ５Ｍ ０Ｍ 界机组 ， 因此《 火力发电厂化学设计技术规程》 Ｉ Ｄ， 表１ 供热面积是按 １２ 万 ｍ 计算 ， ２０ ２ 全年需 亚临界 ３０ Ｗ采暖供热机组比亚临界 ３０ Ｗ 采 ０ ８ Ｊ 亚临界 ３ ０ ￣ ５ＭＶ 机组的供热 暖供热机组的盈利能力强。 Ｔ ０８ ２０ ５６ －０ ６要求 ：对 由直流锅炉供汽的汽轮机 供热量为 ％０ ６５Ｇ 。 “ ４需要说明的问题 ５Ｍ 组， 全部凝结水应进行精处理， 同时应设置除铁设 能力大 于该值 ；超 临界 ３ ０ Ｗ 机组 、亚 临界 ４ｌ汽轮机组在额定负荷运行时经济性最好， 施。 除铁设施可不设备用 ， 但不应少于 ２台， 精处理 ３０ ０ ＭＷ机组和亚临界 ３０ ３ＭＷ机组（ 北重 ） 的供热 随着电负荷的下降， 机组的经济性也在下降。具体 除盐装置应设置备用设备。” 热网加热器疏水也要 能力 小于该 值。 ５ＭＷ工况图。 上述超临界机组数据是在考虑了用热网循环 数据详见汽轮机厂的 ３０ 进入凝 结水 精处理 系统 。 ４ ． ２将热网加热器的 ８℃疏水经过暖风器降 ５ 凝结水精处理水温要求主要是由设备及树脂 水（ 中问增加换热装置 ） 将热网加热器疏水 １０ ４ ％冷 ｄ ５ 如机组 温 到 ５ ℃是 不可行 的。 决定的。离子交换树脂， 尤其是阴离子交换树脂正 却到 ８℃的热量 回收到热网水中去考虑的， 首先 ， 完全从热量平衡的计算可知 ， 疏水的温 常使用温度一般不超过 ４ Ｚ， ０ 最大使用温度不能超 疏水直接回凝汽器 ， 则热量损失更大。 ３３ ℃， ５ 温降的要求 ； 过 ６ ； ０ 另外凝结水精处理系统主要设备正常为衬 从经济指标看 ，超临界 ３ ０ Ｗ 机组最优； ５Ｍ 亚 降能达到 １— 不能达到 ３℃ 其次 ， 暖风器设备体积的增加 ， 势必要加大锅 临界 ３０ Ｗ 机组 鄱亚临界 ３０ Ｗ 机组 非常接 ５Ｍ ０Ｍ 胶设备 ， 使用温度正常一般也不超过 ５ ℃。 Ｏ 炉房的体积。 而且。 暖风器的材质也将提高， 其设备 若使热网加热器疏水进人凝结水精处 理系 近 ； 亚临界 ３ ０ Ｗ 机组 （ ３Ｍ 北重 ） 最差 。 价格将很可观； 统，凝结水精处理系统要求进水温度不超过 ５℃。 ０ ３ ． ２投资的回收 更重要的是 ，提升风机压头所引起的电耗和 经初步估算超 临界机组（ 台 ３０ 将 比亚 ２ ５Ｍ 故热网加热器 的疏水的温度须从 １０Ｃ ４ｑ降到 ５ ０ ０ｃ ０ ／ 疏水循环水泵的电耗都不是一个小数字 ； 以下 ， 此部分热量无处利用， 造成超临界采暖供热 临界机组（ 台 ３０ Ｗ） ２ ５ Ｍ 多投资约 １ ＿ 亿元 加投 ５０ ｈ ５２ 最后 ， 将暖风器加入到汽轮机的回热系统中， 锅炉 、 汽轮机 、 四大管道、 给水泵、 热网加热器 机组经济性的下降。既要最大限度的利用热量 ， 又 资项： 一旦暖 要保证系统简单可实现。 我院采用了增设热网加热 疏水冷却器 、 化璺精处理设备 、 厂用电等） ， 从表 ｌ 直接降低了汽轮机回热系统的安全稳定性。 将造成机组停机。 器疏水冷却器， 最大限度的将热量送出 ， 冷却后的 看 超临界机组将 比亚临界机组节标煤 ５ ／ｗ 风器出了问题， ． ｇ ￣， ４ Ｋ ５结论 ０ 元计算， 超临界机组将 比亚临界机 疏水接入凝汽器。由于热网的供水温度是 １０ 按每吨标煤 ４ ０ ２／ 由于热网加热器疏水的热量不能被刺用。再 ７℃， Ｏ 因此 ， 热网加热器疏水的温度只能降到 ８℃。 组一年约多收益 ００８ 亿元。多投资部分的回收 ５ ． ５ ７ 机组的热化 系数、 投资的 Ｏ 超临界 ３０ ５ＭＷ采眵供热机组与 考虑 电负荷的不确定性、 这样 ，热网加热器疏水 ８ 到 ３ ℃的热量由循环 期约 ３ 年。可见， ５Ｃ Ｏ 回收期等原因， 认为在保证发电量的前提下 ， 亚临 亚临界 ３０ ５ ＭＷ采暖供热机组相 比， 无优势可言。 水带走 ， 造成热量损失。 ５Ｍ ２电负荷的不确定性 按 ２０ 年火力发电厂亚临界 ３０ Ｗ机组的 界 ３０ Ｗ采暖供热机组为首选。 ０７ ０Ｍ 定额 ４０ 元 ｗｌ 算 ， 临 界机 组 （ ３０ ５ ４１ ＿计 ｌ 亚 ２台 ０Ｍ￣ 经调查 ， 机厂 家提 出 ： 汽轮 ２ ． １超临界 ３０ ５ＭＷ 机组的经济性体现在机 的投资为 ２． ６ ６ ０ 亿元。 ４ 亚临界机组（台 ３０ 比 ２ ５Ｍ 组发 ３ ０ Ｗ 以上， ３Ｍ 在滑压运行时 ， 机组发 ２ ０ ５ＭＷ 亚临界 ３０ ０ＭＷ机组多投资 Ｏ ． ５亿元 ， 亚临界机组ｆ ２ 科技论坛 Ｉ Ｉ ｝ Nhomakorabea科
300MW等级亚临界和超临界供热机组的可行性分析
300MW等级亚临界和超临界供热机组的可行性分析1 前言目前国内亚临界300MW等级机组已成为我国火力发电的主力机组,制造、安装、运行经验已很成熟。
随着技术的不断进步和节能减排产业政策的要求,300MW 等级机组参数已由亚临界参数(18.0MPa,540℃)发展到超临界参数(25.0MPa，540℃～566℃)。
根据电力市场发展形势需要,本文主要以大旺热电厂为例,根据该厂的供热要求和燃料特性,选择与之相匹配的机组型式,并从国产制造能力、运行可靠性及技术经济方面做论述,来综合论证亚临界和超临界机组的可行性。
2 工程概述2.1 煤源及煤质国电肇庆大旺工程煤源采用山西晋北平朔煤作为设计煤种,内蒙古伊泰煤为校核煤种。
燃煤为高挥发份烟煤,点火及助燃油为0号轻柴油。
2.2 煤质特性分析本工程燃煤属于低硫、中富灰份、中等发热量烟煤,设计煤种结渣特性低、校核煤种结渣特性高。
由于Vdaf 37%故燃煤较易着火,根据《大容量煤粉燃烧锅炉炉膛选型导则》其燃烧方式“宜采用切向燃烧或墙式燃烧方式,并配直吹式制粉系统”。
2.3 热负荷现状依据山东省城乡规划设计研究院编制的本项目热网部分可研报告,根据对电厂周边地区用汽企业的情况调查,热用户用汽压力参数基本上为0.4MPa~0.9MPa之间,用汽温度参数基本上在180℃以下。
考虑到管道输送沿程压力损失及温度降低后,热源送汽参数定为1.2MPa,250℃,可满足各用户要求。
实际用户可按实际生产工艺要求,通过设置配汽站减温减压调整以各自满足需要。
3 装机方案的拟定与方案比较根据热负荷数据,结合热负荷特性曲线,从保证供热可靠性和具备适应热负荷变化的能力出发,拟考虑以下二种装机方案。
下面对二种装机方案分别进行简述和比较:如果采用两台2×300MW等级亚临界抽凝式供热机组,设2级可调式抽汽。
这种机型技术成熟,在采暖供热业绩较多,但抽汽参数较低。
根据我院多方调研以及与多家汽轮机厂交流和咨询,对于300MW亚临界供热机组,1.6MPa,200t/h的抽汽参数实现起来难度很大,原因如下:1)1.6MPa,200t/h的抽汽参数,不仅压力高,而且抽汽流量大,如从中压缸中间抽出,对外供热抽汽需采用回转隔板调节,并且汽轮机本体抽汽开孔要加大,轴承间距也相应加大,结构上会影响到中压缸周围其他抽汽的孔开孔和布置,对现有机型的改动较大,目前国内300MW汽轮机没有相似参数的工程设计方案和运行业绩。
亚临界、超临界、超超临界火电机组技术区别、发展现状与发展趋势的研究报告终稿
亚临界、超临界、超超临界火电机组技术区别、发展现状与发展趋势的研究报告一、问题的提出通过书本上的学习我们初步了解了火电厂的工作流程和原理，在整个流程中机组选择的不同使得火电厂对发电用的蒸汽的各项参数、工件的选择、材料的要求等提出不同的标准。
本小组通过对亚临界、超临界、超超临界火电机组技术区别、发展现状与发展趋势进行研究，找出了他们的一些不同与相同之处，陈列如下不对之处还望指正。
二、调查方法1.从书籍中查找有关资料2.在英特网中查阅有关资料三、正文我国自1882年在上海建立第一座火力发电厂开始, 火力发电已走过100多年发展历程。
新中国成立以后, 特别是改革开放以来, 我国的火力发电事业取得了煌的成就。
全国电力装机到1987年跨上100GW的台阶后, 经过7年的努力, 在1995年3月份突破200GW至1995年底我国电力装机容达到217.224GW,其中水电52.184GW,火电162.94GW,核电2.1GW.1995年全国发电装机容量跃居世界第三位、发电量居世界第二位。
火力发电在电力结构中一直占有重要地位。
从全球范围看, 火电在电力工业中起着主导作用。
对中国而言, 火电在电力工业中所占比重更大, 其中煤电所占比例要比全世界平均水平更高。
国内外一些机构曾对我国能源结构进行过预测分析, 虽然数字有些差异, 但结论大致相同,火力发电特别是燃煤发电在未来几年及21世纪上半叶, 甚至更长时间内在我国电力工业中将起主导作用。
我国火电机组的研制从50年代中期6MW中压机组起步, 到70年代已具备设计制造200MW超高压机组和300MW亚临界压力机组的能力, 但我国最大单机容量同国外先进水平的差距一般为30-40年, 我国机组的技术性能和可靠性水平与国外先进水平相比有相当大的差距( 以当时的亚临界300MW汽轮机为例, 其热耗值比国外同类机组高出约209KJ/（KW·h）, 按每台机组每年运行7000h 计算, 仅此一项每台机组每年就需多消耗近2000t标准煤。
亚临界自然循环水动力特性的分析
１ ０
文 章 编 号 ：０ ４８ ７ （０ １叭 一００ １０ — ４ ２ １ ） １－６ ７
工
业
锅
炉
２１ ０ １年第 １期 （ 总第 １５期 ） ２
亚临 界 自然循 环 水 动 力特 性 的分 析
徐锋 飞 ， 韦志平 ， 李 俊， 董祖康
（ 锡华 光锅 炉股份 有 限公 司 ， 无 无锡 ２４ ２ ） １ ０ ８
Ｔｈ ｕ ｍ ａ ｉ ｅ ｏ ｈｅ Ｗ ａ ｅ ｎ ｍ ｉ ａ ｙ ｉ ｏ ｅＳ ｍ ｒｚ ｆ ｔ ｔ ｒ Ｄｙ ａ ｃ Ａｎ ｌ ｓｓ ｆ ｒ Ｓ ｂ — Ｃｒ ｔｃ ｌＮａ ｕ ａ ｒ ｕ ａ ｉ ｎ Ｂｏ ｌ ｒ ｕ — ｉ ａ ｔ ｒ ｌＣｉ ｃ ｌ ｔ ｉｅ ｓ ｉ ｏ
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事 循 环 流化 床 锅 炉
的 设 计 以 及 锅 炉（ ｘ Ｈ ａｕ ｎ ｏ ｅ ｏ Ｌｄ Ｗｕｉ １ ０ ８ Ｃ ｉａ Ｗｕｉ ｕ ｇ ａｇＢ ｉ ｒＣ ． ｔ ， ｘ ２ ４ ２ ， ｈｎ ） ｌ
摘 要： 结合 国内外锅炉生产厂 家的亚 临界 自然循环 锅炉水动 力计算 数据 和已经运 行 的
亚 临 界 自然循 环锅 炉 的运 行 测 试 数 据 ， 锅 筒 压 力 和 循 环 回路 的 结 构 特 性 如 水 冷 壁 管 内径 、 对 循
超临界350MW供热机组的定滑压曲线试验与优化
超临界 350MW供热机组的定滑压曲线试验与优化（陡河发电厂，河北唐山063028）摘要：为了适应新形势电力发展的需要，进一步挖掘机组的节能潜力，在分析滑压曲线存在问题的基础上，通过开展阀门特性试验及不同工况下的滑压优化试验，得出基于电负荷及主汽流量的滑压曲线，通过机组滑压曲线优化调整，机组热耗下降，特别是供热期滑压优化效果明显，改善了机组灵活性调峰的经济性，达到了预期效果。
关键词：超临界机组；滑压优化；调峰0 引言随着新能源发电的迅猛增长，越来越多的大功率高参数火电机组在满足基本用电负荷的情况下都要参与调峰任务，甚至大功率供热机组也要开始参与调峰，机组长时间处于低负荷或变工况状态时，火电机组的设备特性、控制特性以及最佳运行参数都会发生较大变化，造成汽轮机调节级效率降低，机组煤耗、热耗增大。
对调峰经济性影响的首要考虑因素是运行主汽压力，主汽压力的变化会引起汽轮机内效率和循环效率的改变。
本文通过对东汽厂两台350MW超临界供热机组原有的滑压曲线运行中存在的问题进行分析，综合考虑机组调峰、供热及“两个细则”的影响，对定滑压曲线进行优化，实现机组运行的安全性、经济性。
1 机组简介××电厂两台机组采用东方汽轮机厂制造的350MW一次中间再热超临界抽汽凝汽式汽轮机，锅炉为上海锅炉厂有限公司引进的超临界一次再热、单炉膛四角切圆燃烧直流炉。
该电厂两台机组分别于2019年、2020年投产运行，DEH系统采用东方汽轮机厂开发和生产的DEH数字电液控制系统，机组采用复合滑压运行方式即定-滑-定运行方式，负荷低于30%时定压运行，负荷在30%～90%范围内滑压运行，负荷高于90%时定压运行。
配有1套高压主汽调节阀，布置在汽机前方运行层下面，高压主汽调节阀由2个主汽阀和4个调节阀组成，4个调节阀共用一个阀壳，两个主汽阀出口与调节阀壳相连，布置紧凑。
4个调节阀分别控制高压内缸里相对应的4组喷嘴，调节阀分别由各自独立油动机控制，实现机组的配汽要求。
超临界机组与亚临界机组的比较
1 概述随着我国电力工业的发展及电力结构的调整，600MW级火电机组已经成为我国火电的发展方向并即将成为电网的主力机组，尤其是超临界参数机组，由于其更低的运行成本和高效益，使得此类型的机组在现在的电力市场中更具有竞争性。
沁北电厂一期工程作为国家引进600MW超临界机组的依托项目以及2000年燃煤示范电厂，承担着引进先进技术，降低工程造价的双重任务，这就给工程的提出了较高的要求。
随着2004年12月13日13：31分2＃机组顺利通过168小时，标志着超临界600MW机组国产化目标的顺利实现。
2 600MW超临界和亚临界机组的技术特点的比较2.1 超临界机组和亚临界机组特点比较超临界机组是指主蒸汽压力高于临界压力（22.13MPa）的锅炉和汽轮发电机组，它具有如下特点：(1）热效率高、热耗低。
超临界机组比亚临界机组可降低热耗～2.5％，故可节约燃料，降低能源消耗和大气污染物的排放量。
(2）超临界压力时水和蒸汽比容相同，状态相似，单相的流动特性稳定，没有汽水分层和在中间集箱处分配不均的困难，并不需要象亚临界压力锅炉那样用复杂的分配系统来保证良好的汽水混合，回路比较简单。
(3) 超临界锅炉水冷壁管道内单相流体阻力比亚临界汽包炉双相流体阻力低。
(4) 超临界压力下工质的导热系数和比热较亚临界压力的高。
(5）超临界压力工质的比容和流量较亚临界的小，故锅炉水冷壁管内径较细，汽机的叶片可以缩短，汽缸可以变小，降低了重量与成本。
(6）超临界压力直流锅炉没有大直径厚壁的汽包和下降管，制造时不需要大型的卷板机和锻压机等机械，制造、安装、运输方便。
同时取消汽包而采用汽水分离器，汽水分离器远比亚临界锅炉的汽包小，内部装置也很简单，制造工艺也相对容易，相应地降低了成本。
(7）启动、停炉快。
超临界压力直流锅炉不存在汽包上下壁温差等安全问题，而且其金属重量和储水量小，因而锅炉的储热能力差，所以其增减负荷允许的速度快，启动、停炉时间可大大缩短。
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面。我 国发展 ３ ０～ ６ ０ ０ ０ ＭＷ 自然 循环锅 炉 的 ２ ０ ０ ＭＷ 锅炉进行 水循环特性 分析 ，并对 【】中 １ 计算 分析 可看 出 ，传 热恶 化 已成 为保 证 水冷 壁 工 作可靠 性 的主要 校核 项 目，以致必 须 采用 内 螺纹 管来确 保 工作 可靠 性 。至今 亚 临界压 力 自 的 ６ ０／ 燃 油锅 炉 的计 算实例 进 行 比较 ，此 ７ｔ ｈ
机容量 中 占较 大 比重 ，与 ６ ０～ Ｉ ０ ＭＷ 超超 ０ Ｏ０
已有方 法 … 作 了各 种分 析计 算 ，提 出 了不 少 １
临界机 组 同时 ，在 热 电联产 机 组 中高参 数 大容 有 用 的 见 解 ，有 的 还 进 行 过 一 些 现 场 测 试 。
量锅 炉将逐步替 代 中小 型机组 ，３ ０～ ６ ０ ０ ０ ＭＷ 不 少 资料 已作 为 七 五 攻 关 课 题 在 专 业 会议 上 ５ 的亚临界 锅炉将 在 大型 热 电联产 的 机组 中推 广 进 行 交 流 。值 此 本 公 司 在 成 功 掌 握 １０～ ０ ＭＷ 超 高压 自然循环 锅 炉基 础上研 发 ３ ０ ０ 使 用 。从锅 炉结 构及 可 靠性 方 面 ，这 种机 组 已 ２ ０
外 ，还对 ４ ０／ 四角布 置煤 粉 锅炉 采用 不 同 ８ｔｈ
管径 的水 动力 特性 进行 对 比，其 计算结 果 列 于
然循环锅炉 已在 ６ ０ ０ ＭＷ 机 组成功 运行 ，还 可 表 ｌ 。表 １ 中对 循环 流化床及燃 油锅炉 以及 引 以发展到 ９ ０ ０ ＭＷ 以上的 锅炉机 组 。但 是 ， 已 进的 ６ ０／ ７ｔ ｈ锅 炉均为 长方形炉膛 ，仅 ４ ０／ ８ｔｈ 有 的水动力计算 方法 ［】 ［】 １ 和 ２ 的编 制都局 限在 煤 粉锅 炉 为 四角布 置方 形炉膛 ，计 算 中均取 侧 研 制 ｌ０～ ２ ０ Ｏ ０ＭＷ 高压和超 高压 锅炉上 ，其 墙 回路 （ ３个 ）当作 热负荷最 高的 回路 ，数 分 自然 循环 水动力计 算方法有 很大 的局 限性 。 据 有 一定 代表 性 ，表 中均 为 侧 中回路 ，作 为 代 在上 世纪 ８ ０～ ９ ０年 代 ，国产 ３ ０ ０ ＭＷ 亚 表性计 算结果 。
下降管截 面 比 ｆ／ ｘｆ ｊｓ
｝ ｍ／ ｓ ｜ ｔ ．１ ／ ｎ２ ｈ
Ａ ｍ Ｘ
０５ ．９ １７ ．５ ３４ ．５ ７８ ８
普遍采 用 自然循环锅 筒型 的炉型 。
～
６０ ０ＭＷ 亚 临界压 力 自然 循环 锅炉 时 ，有必
自然循环 可 以在 锅 筒压 力 Ｐ ｔ ０ Ｏ ａ 要 对 有 关 资 料 进 行 综 合 分 析 ， 以便对 设 计 计 ｇ ≤２ ．ＭＰ 的 亚 临 界 压 力 下 工 作 ，但 是 ，从 高 压 算做 出 正确评 价 。 （ ＝ ．ＭＰ ）到 亚 临 界 参 数 范 围 内， 自然 循 Ｐ ９８ ａ
表 １ 超 高压锅 炉的水动力特 性计算结果
名称
水冷壁
单位
【】中 １
６ ０／ ７ ｔｈ
ＣＢ Ｆ
４ ０／ ８ ｔｈ
／ ８ ｔｈ
引进
６ ｔ ７ｏ／ ｈ
备 注
管径 Ｘ壁厚 膜式壁 节距 引入 ／ 引出管 直径 × 壁厚
引入 管 截面 比 ／ ｆ ｓ 引出管 截 面 比 ｆ ／ ｙｆ ｃｓ
１ 前言 ．
临 界 压 力 自然 循 环 的 锅 炉 研 制 开 发 时 ，国 内
低碳 经济首 要任 务是 节 能减 排 。热 电联产 几 个 大 型 电站 锅 炉 厂 均 对 锅 炉 水 动 力 计 算 和 的燃煤 机组 因其 热 能利用 率 高 ，已在火 电总装 可 靠 性 校 核 方 面 ，按 吸 收 的 引进 技 术 资 料 及
２ 超 高压锅炉 的水动 力特 性 ．
环特性 会 发生很 大变 化 。水 动 力计 算 中判 别循
本 公 司在研 制超高压 锅 炉过 程 中 ，曾对 配
ＭＷ 机组 的 ４ ０／ ５ ８ｔ ｈ循环流化 床锅炉和煤 粉 环 可靠 性 的指标 已从 以往 的循 环停 滞和 倒 流转 １０
向 防止 传 热恶 化 和不 出 现 极 限循 环 倍 率 等 方 炉 作 出 自 然 循 环 水 动 力 计 算 ，对 引 进 的
下降管 直径 Ｘ壁厚
ｎｎ Ｕ ｎｎ Ⅱ
ｎ 瑚
６ ×６ ０ ８ ０
６× Ｏ ６ ８ ０
６ ×６ ０ ８ ０
７× ６ ６ ９ ５
７ ×８ ６ ９． ４５ １３ ３ ×８
１９ ２ ｌ ９ ２ １ ９ ２ ｌ ９ ２ ５ ×１ ５ ×１ ５ ×ｌ ５ ×１
｜ ｜
ｎｎ Ｕ
０６ ． ０６ ． ４
０５ ．６ Ｏ５ ．６
０４ ．９ Ｏ６ ．７
０３ ．８ Ｏ５ ．１
～ ０８ 推荐 ０ ． ． ５～０６ ． ～０８ 推荐 Ｏ５～Ｏ ． ． ． ７
３７ ３ ７×６ ４ ６ ５ ４ ６ ５ ４ ６ ３ ４ ６ ３ ５ ８ ８ ２ ×３ ２ ×３ ２ × ５ ２× ５ ０ ×４
亚临界３０ ５Ｍ 自然循环水动力特性的计算分析综述 ０～３０Ｗ
徐锋飞 韦志 平 李 俊 董祖 康 （ 无锡华 光锅 炉股 份有 限公 司 ）
摘 要： 结合国内外锅炉生产厂家的亚临界 自然循环锅炉水动力计算数据和 已经运行的亚ｌ界 自然 临 循环锅炉 的运 行测试 数据 ，分析 了锅筒压 力和循环 回路 的结构 特性如水 冷壁管 内径 、循环 回路的高度、下降管和引出管与上升管的截面比等对亚临界 自然循环锅炉水循环特性的影 响，管子内壁粗糙度、局部 阻力系数、锅 内旋风分离器 阻力、锅筒水室凝汽率等参数在水 循环计算时如何选取，水循环可靠性的评定等。 关键词 ： 亚临界； 自然循环 ；循环特 性。