天津港南疆复线公路桥加固工程梁体顶升顶推及支座更换方案计算书.pdf
桥梁顶升支座更换专项施工方案
桥梁顶升支座更换专项施工方案一、项目背景和目的1.1背景随着时间的推移，桥梁的支座会因为长期的使用和外界环境的影响而出现老化、损坏等问题。
为了保证桥梁的正常使用和行车安全，顶升支座的更换是必要的。
1.2目的本专项方案的目的是在保证桥梁顶升支座更换工作的安全、高效进行的基础上，更换老化、损坏的支座，保障桥梁的正常运行和通行安全。
二、施工准备2.1人员准备组织专业的工程师和技术人员参与施工，确保工作的质量和安全。
2.2设备准备准备好必要的顶升设备、起重机械、安全绳索等工具和设备，保证施工过程中的安全和顺利进行。
2.3材料准备准备好新的支座、固定连接件、润滑油脂、密封胶等材料，确保更换工作的顺利进行。
2.4施工环境准备在施工前，评估支座更换的风险与困难，并做好相应的施工筹备工作，如清理施工现场、搭建安全设施等。
三、施工步骤3.1施工方案制定根据桥梁的结构、材料情况，制定顶升支座更换的详细施工方案，包括顶升计算、顶升顺序、支座连接方式等。
3.2施工现场准备清理施工区域，摆放好必要的设备和材料，并搭建起必要的安全设施，如安全网、防护栏杆等。
3.3支座脱除根据施工方案进行支座的脱除，采用顶升设备将桥梁逐步顶升，使支座脱离桥面。
3.4支座更换在脱除原有支座后，将新的支座安装好，并进行必要的固定和连接。
3.5润滑和密封处理在支座更换完毕后，进行支座润滑和密封处理，以延长支座的使用寿命。
3.6还原桥梁将顶升设备逐步放下，使桥梁恢复到原来的位置。
3.7安全检查和验收对刚刚更换的支座进行安全检查和验收，确保其安装牢固、使用正常。
四、施工注意事项4.1安全措施在施工过程中，必须优先考虑安全。
严格遵守施工现场的安全规定和操作规程，确保施工人员的人身安全。
4.2施工质量控制施工过程中，要控制好顶升力度和顺序，确保支座更换过程的顺利进行，并进行必要的质量检查和测试。
4.3环保措施施工过程中，要注意防止对环境产生污染，合理处理施工废弃物。
支座更换方案
5.支座更换施工：按照施工方案进行支座更换，确保施工质量。
6.施工验收：组织专家对更换后的支座进行验收，确保符合技术规范要求。
7.资料整理与归档：收集、整理支座更换过程中的各类资料，为后期维护提供参考。
五、施工要点
1.严格遵循施工方案和操作规程，确保施工安全、质量。
3.规范施工：严格按照施工方案和操作规程进行施工，确保施工质量。
4.安全第一：确保施工过程中人员安全和桥梁结构安全。
四、支座更换流程
1.桥梁检查与评估：组织专业团队对桥梁进行全面检查，评估支座损坏程度，确定更换范围和数量。
2.支座选型与设计：根据桥梁结构形式、设计荷载、使用环境等因素，选用合适的支座类型，进行详细设计。
3.环保节能：在更换过程中，降低对环境的影响，提高资源利用率。
4.经济高效：合理控制成本，提高投资效益。
四、支座更换流程
1.桥梁检查与评估：组织专业技术人员对桥梁进行详细检查，评估支座的损坏程度，为更换提供依据。
2.支座选型与设计：依据桥梁结构形式、使用条件等，选择合适的支座类型，进行详细设计。
3.编制施工方案：根据支座设计参数、施工条件等，制定具体的施工方案，包括施工工艺、施工组织、安全措施等。
4.对施工人员进行质量培训，提高施工技能。
5.做好施工记录，为后期维护提供依据。
八、施工进度安排
1.月
3.编制施工方案：1个月
4.施工准备：1个月
5.支座更换施工：3个月
6.施工验收：1个月
7.资料整理与归档：1个月
总计：10个月
九、总结
本方案旨在确保桥梁支座更换工作的合法合规、安全高效。通过严谨的设计、规范的施工和有力的质量、安全保障措施，为桥梁的安全性能和耐久性提供保障。在施工过程中，要密切关注施工质量、进度和安全状况，确保项目顺利进行，为我国桥梁事业的发展贡献力量。
天津港南疆公路大桥连续箱梁施工工艺
天津港南疆公路大桥连续箱梁施工工艺目录第一章总则第二章主要施工方法及程序第三章箱梁各节段施工工艺流程第四章墩旁托架及边跨直线段膺架第五章悬浇挂篮第六章模板的制造与安装第七章梁体主要用材料的技术要求第八章钢筋制安第九章混凝土施工第十章预应力施工第十一章孔道压将与封锚第十二章体系转换及反力调整第十三章施工安全第十四章箱梁施工记录及检查签证第一章总则第1条概述⑴天津港为开发南疆新港区，加速南疆港区建设，需要建设跨越海河口港湾区的公路、铁路两座大桥，以改善新港港区通道。
⑵南疆公路大桥全长1205.08m，34个墩台。
桥式布置由大沽端向南疆端依次为10×32m预应力混凝土简支梁+（48m+3×64m+48m）预应力混凝土连续箱梁+18×32m预应力混凝土简支梁。
⑶本工艺适用于公路桥主桥0号墩~5号墩上部结构5孔一联（跨径48m+3×64m+48m）预应力混凝土连续箱梁施工。
⑷主梁为变截面箱形梁（单箱单室），梁的下弦按半径R=163.56m园弧曲线设置。
桥墩处梁高4m，跨中处梁高2m，箱底宽5.8m~5.914m，顶板宽11.8m，另外在全桥合拢后再灌顶版两侧各加宽0.86m的二次混凝土部分。
桥面车行道宽11m，两侧人行道、栏杆分别各宽1.1m 和0.18m，桥面总宽13.52m。
横向设1.3%流水坡。
⑸连续梁梁体混凝土强度为50号。
采用三向预应力体系，其中纵向预应力采用φ15mm钢绞线，抗拉强度R b y=1600MPa，锚具采用XM15—7和XM15—19两种；横向预应力采用24根φ5mm高强度钢丝，抗拉强度R b y=1600MPa，采用F式锚具；竖向预应力筋采用φ25mm Ⅳ级粗钢筋，其抗拉强度R j y=850MPa，采用扎丝锚具，钢束管道采用φ内36铁皮管（或φ内36波纹管）⑹主桥箱梁采用挂篮对称悬臂逐段现浇的方法施工，最后，进行合拢和体系转换。
⑺连续箱梁零号节段在墩顶上和墩旁托架上施工，长度为12m，边跨和中跨各有7个节段。
桥梁顶升更换支座施工方案
桥梁顶升更换支座施工方案目录一、项目概述 (2)1. 项目背景介绍 (2)2. 工程目的及意义 (3)二、工程准备工作 (4)1. 施工队伍组织及分工 (5)2. 施工材料设备准备 (6)3. 施工现场勘察与布置 (7)三、顶升施工方案设计 (8)1. 顶升原理及工艺流程 (9)（1）顶升原理简述 (10)（2）工艺流程图 (11)2. 顶升设备选择与配置 (12)（1）顶升装置的选择 (13)（2）配套设备的配置及功能介绍 (14)四、支座更换施工设计 (15)1. 支座的拆卸与检测分析 (16)（1）拆卸流程与注意事项 (18)（2）支座状况检测分析 (19)2. 新支座的选型及安装方案制定与实施过程介绍 (19)一、项目概述本项目旨在对某高速公路上的桥梁进行顶升更换支座施工，以提高桥梁的承载能力和使用寿命。
桥梁总长为1000米，桥面宽20米，是连接两地的重要交通枢纽。
由于桥梁使用年限较长，部分支座已出现老化、破损现象，存在安全隐患，因此需要进行顶升更换支座施工。
本项目采用顶升设备将桥梁整体抬升，然后更换新的支座，最后将桥梁降回原位。
施工过程中需确保桥梁结构的安全稳定，同时尽量减少对周边环境的影响。
本项目的实施将对提高桥梁的通行能力和服务水平起到积极的推动作用。
1. 项目背景介绍随着社会经济的快速发展，交通建设日益成为国家基础设施建设的重要组成部分。
桥梁作为交通运输的重要载体，其安全、稳定和耐久性对于保障道路交通安全和畅通具有重要意义。
在桥梁使用过程中，由于各种原因，桥梁支座可能会出现损坏、老化等问题，严重影响桥梁的使用性能和使用寿命。
为了确保桥梁的安全运行，及时进行桥梁顶升更换支座施工显得尤为重要。
本项目位于某城市的主干道上，桥梁总长为X米，桥梁跨度为Y 米，共有Z座桥墩支撑。
原桥梁支座已经使用了N年，经过长期的使用和自然磨损，部分支座出现了损坏、老化等问题，严重影响了桥梁的安全性能。
为了解决这一问题，提高桥梁的使用寿命和安全性，本项目决定对桥梁进行顶升更换支座施工。
桥梁顶升更换支座施工方案
附件1：冯家庄互通立交桥顶升施工方案一、工程概况冯家庄主线跨线桥，上部结构为15+18+18+15米钢筋砼现浇连续板，下部结构：桥台为柱式台、桩基础，桥墩为薄壁墩、承台、桩基础，桥面铺装为13cm水泥砼。
桥梁全长69.78米，桥面单幅总宽度为10.3米，斜交右上角87.9度。
根据改造设计要求，对该桥支座进行更换。
需对该桥上部结构进行同步顶升约1.5--2cm.上部结构经计算为1750吨。
二、总体施工部署1、本桥通过利用原桥台及原桥薄壁立柱作为顶升的反力基础，将桥梁整体抬高。
2、顶升控制系统：采用分级分步液压同步顶升。
3、千斤顶选用:经现场实际调查，0号台和4号台梁底与桥台顶部的间距普遍在4.5--5.5cm，1号台、2号台、3号台间距为9.5--13.4cm，所以千斤顶的厚度既要满足间距要求，又要满足顶升的行程要求（抽换支座），我公司联系专业千斤顶生产厂家根据本工程量身定做了100吨和150吨两种薄型板式千斤顶（异型千斤顶），其规格如下：100吨千斤顶12个，高50mm，直径198mm,行程12mm，用于两侧桥台处，需对桥台顶面千斤顶位置的混凝土剔凿20mm，以利安放。
150吨千斤顶24个，高95mm，大小198*245mm,行程20mm。
用于薄壁立柱上，个别地方需对混凝土处理（整平）。
所有千斤顶均配有液压锁，可防止任何形式的系统及管路失压，从而保证负载的有效支撑。
4、千斤顶布置：经计算，全桥共重1750吨，中间桥台的支座反力最大，为557.9吨，两侧桥台支座反力最小，约为232.4吨，从南向北计划布置千斤顶数量为：0号台：6台*100吨；1号、2号、3号：各8台*150吨；4号台：6台*100吨；共36台。
千斤顶布置如图：薄壁墩顶千斤顶布置图整个薄壁墩顶面范围内梁底经大致磨平后，涂抹高强度环氧标准砂浆，然后铺设钢垫板，使钢垫板与梁底紧密结合。
薄壁墩顶面千斤顶放置范围内，经大致找平后，涂抹高强度环氧标准砂浆，然后铺设钢垫板，使钢垫板与薄壁墩顶紧密结合。
桥梁顶升施工方案计算书(3篇)
第1篇一、项目概述本工程为某高速公路桥梁顶升改造项目，桥梁全长500米，共有10跨，单跨长度为50米。
本次顶升改造的主要目的是为了提高桥梁的承载能力和通行能力，同时解决现有桥梁存在的一些安全隐患。
顶升高度为0.5米，顶升范围为桥梁全长的10跨。
二、顶升方案设计1. 顶升方法选择根据桥梁结构特点、现场条件和施工要求，本次顶升采用“液压千斤顶+滑移平台+导向装置”的顶升方法。
2. 顶升设备选型（1）液压千斤顶：根据桥梁顶升高度和荷载要求，选择额定荷载为1000kN的液压千斤顶，共需20台。
（2）滑移平台：根据桥梁宽度，设计宽度为5米的滑移平台，共需2个。
（3）导向装置：采用轨道导向，轨道间距与桥梁宽度一致，确保顶升过程中的平稳性。
3. 顶升过程（1）顶升前准备：对桥梁进行加固，确保顶升过程中的稳定性；对液压千斤顶、滑移平台、导向装置等设备进行检查，确保其性能良好。
（2）顶升过程：按照设计顺序，逐台液压千斤顶同步顶升，确保桥梁均匀受力；当顶升至设计高度时，进行滑移平台的移动，实现桥梁的平移；最后，进行桥梁的复位和加固。
三、顶升施工计算1. 顶升荷载计算（1）桥梁自重：根据桥梁结构设计和材料参数，计算得桥梁自重为2000kN。
（2）活载：根据交通流量和车辆荷载，计算得活载为500kN。
（3）顶升荷载：桥梁自重+活载=2000kN+500kN=2500kN。
2. 液压千斤顶压力计算根据液压千斤顶的额定荷载和桥梁顶升荷载，计算得液压千斤顶的压力为：P = F / A = 2500kN / (1000kN × 20) = 1.25MPa3. 顶升速度计算根据施工要求和现场条件，顶升速度设定为0.1米/小时。
4. 顶升时间计算顶升高度为0.5米，顶升速度为0.1米/小时，计算得顶升时间为：t = h / v = 0.5m / 0.1m/h = 5小时四、安全措施1. 人员安全（1）施工人员必须经过专业培训，掌握顶升施工操作规程和安全注意事项。
天津港南疆复线公路桥基础设计与施工
１ 工 程 概 况
天津南疆港 区集疏运 系统 由铁路 、公路 、 水 运、 皮带 长廊机和管道运输方式构成 ， 主要 以陆路 运输为主。 目前 ， 南疆铁路 、 南疆公路 大桥 以及 刚 建成的散货物流 中心皮带长廊成为南疆港 区大宗 散货集疏 的主要支柱 。现状南 疆公路大桥建成 于 １９ ９６年 ， 状仅 ｌ ｍ 宽 ， 现 １ 设计 为 双 向三车道 桥 ， 但是 主桥在加 固后只能按 两车道 布置 ，通行能力 严重不足， 且桥面破损比较严重。 新建的南疆复线公 路桥位于既有南疆公路桥西侧 ，桥址下游约 ２ 、 ５ｍ ４ ２０ｍ分别建有南疆公路 大桥 、 ０ｍ、０ 南疆铁路 大 桥、 胶带机长廊桥。 该桥位处河床淤积严重 ，河道水 主流线靠 近 西岸侧 ， 流宽度不足 ２０ｍ， 水 ０ 为减少 主墩对水 利 形态影响 ， 同时基于与周边环境 协调一致 ， 南疆 复 线公路桥 主桥墩位与既有南疆 公路桥一致 。通航
２ ８
ห้องสมุดไป่ตู้
桥梁结构
城 市道 桥 与 防 洪
２０ 年 ｌ 月第 ｌ 期 ０８ ２ ２
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水 围堰施 工。该 文着 重介绍 了该 桥 的桩基 础设计 和钢 围堰设计 ， 介绍 了基 础施 工及监 控 。 并 关键 词 ： 梁 ； 桥 基础设 计 ； 围堰 ； 钢 施工 监控 ； 津市 天
中 图分类 号 ： ４ ３ １ 文献 标识 码 ： 文章 编号 ：０ ９ ７ １ （ ０ ８）２ ０２ — ５ Ｕ４． Ｂ １０ — ７６ ２ ０ １— ０ ７ ０
士 ， 事桥梁 结构 空问分 析 、 梁设 计工 作 。 从 桥
的河底淤泥 ， 滩地部分为新近 冲积或沉积的泥滩 。 由于地处 泥滩 ， 且距人 海 口很 近 ， 因此 ， 泥滩上 布 满 了溯潮而上 的小海蟹 。 这些海蟹在泥滩上钻洞 ， 使 得地表 以下至 ２０ ． ｍ左 右范 围内， ０ 组成成分基 本 为淤泥。欠 固结 的淤泥和淤泥质土 由于尚未 完
天津港南疆复线公路桥工程11～14#桥墩基坑支护监测
深层土体 侧向位移 ）至 ７月 ’ ， ５日结束。 ２ 监 测 点 布 设 和 仪 器 埋 设
表层位移监 测点共布设 ２ ６点 ， 及 沉 降 监 测 点 （ 老 桥 以 与
桥 墩 表 层 位 移 监 测 点 为 同 一 点 ， ４ 点 ）深 层 土 体 侧 向 位 移 共 、
使 用 水准 仪 测量 老桥 桥 墩 各 监 测 点 高 程 ，通 过 高 程 的变
化 计 算 各 监 测 点 的 沉 降 量 。 位移 及 沉 降 观 测 数 据 取 其 数 次 平 均 值 ， 为 各监 测 点 的 初 始值 。 作
３． 深 层 土 体 位 移 观 测 ３
１ ０ ｍｍ ０ ０ Ｘ１ ０ ｍｍ、５ ＝１ ０ｍｍ 的 角 钢 加 工 成 三 角 架 形 式 ，
３２ ． 沉 降观 测
对 撑 和 角 撑 采 用 挖 土 双 拼 （ １ １～１ ＃基 坑 ， 一 、 道 支 撑 ） ４ 第 二 、 三 拼 （ ２ １ ＃基 坑 ， 三 、 、 道 支 撑 ） ６ １ 舟、 ３ 第 四 五 ５ ｂ工 字 钢 ， 助 撑 辅
采 用 ３ ｃ工 字 钢 ， 稳 定 支 撑 采 用 中 １ ０ 钢 管 。 钢 牛 腿 采 用 ６ ４
（ １～ １ ＃ 基 坑 ， 一 、 道 支 撑 ）三 拼 （ ２ １ ＃ 基 坑 ， 三 １ ４ 第 二 、 １ 拌、 ３ 第 道 支 撑 ） 四 拼 （ ２ 、 ３ 基 坑 ， 四 、 道 支 撑 ）６ 、 １ 样 １＃ 第 五 ５ ｂ工 字 钢 ， 钢
控 制 测 量 采 用 导 线 测 量 方 法 ， 工 作 基 点 （ Ａ、 Ｂ、 Ｃ 三 Ｔ Ｔ Ｔ 点 ） 位 移 监 测点 坐 标 测 量 严 格 按 照 二 等 变 形 测 量 要 求 施 测 。 、 位 移 测 量 按 一 级 导 线 精 度 要 求 进 行 观 测 ， 距 离 观 测 方 法 采 用 平 距 测 量 算 术 平 均 值 测 量 模 式 ， 录 １组 数 据 。 记
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天津港南疆复线公路桥加固工程梁体顶升顶推及支座更换方案计算书一、梁体顶升墩柱受力验算（委托西南交大）1.工程概况南疆复线公路桥位于渤海西岸海河入海口，起止桩号为：K0+055.031~K1+264.491，桥长1209.46m。
主桥为48.6m+3×64m+48.6m变截面预应力混凝土连续梁，桥梁总宽度26.5m，分两幅桥建设，中间预留有1m的后浇湿接头，主桥单幅箱梁为单箱单室截面，每个墩顶设置横梁一道，中横梁宽3m，边横梁宽1.5m。
引桥宽度为26.5m，为3×32.7m和4×32.7m现浇预应力混凝土连续箱形梁共计9联，箱梁梁高1.8m，与主桥相接位置过渡为2m，横断面为单箱多室结构。
预应力混凝土连续箱梁混凝土标号为C50，桥面铺装表层为4cm细粒式沥青混凝土，底层为5cm中粒式沥青混凝土，防水混凝土标号为C30。
下部结构采用U型桥台，钻孔灌注桩，主桥4个中墩各采用两个7.25m×2.2m实体墩，与引桥相接处采用两个门架式造型墩；引桥采用矩形抹角双柱墩。
单幅横向布置为：0.5m(防撞护栏)+25.5m(机动车道)+ 0.5m(防撞护栏)。
原设计荷载：公路-I 级。
地震烈度：设计烈度7°，按8级设防；主桥重要性修正系数1.7，引桥重要性修正系数1.3。
现采用顶升托换的工艺对南疆复线公路桥进行加固改造，为了了解顶升托换过程中桥墩的实际受力状况，检验现有桥墩是否满足顶升托换的施工受力要求，现将梁体顶升过程中墩柱受力验算如下。
2.验算目的对顶升过程中承载最大的桥墩在自重和二期荷载下进行有限元计算，判断桥墩是否满足顶升施工要求。
3.计算依据3.1《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；3.2《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)3.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D6004)；3.4《天津港南疆复线公路桥设计图》(天津市市政工程设计研究院，2005年1月)。
3.5参考其它同类桥梁的检测、评估及加固方法。
4.验算内容根据设计文件，自海滨大道至南疆码头方向墩台依次编号为0#台、1#墩、2#墩、……、31#墩、32#墩、33#台。
为更好的适应实际交通量需求，通过顶升及顶推的工艺手段对该桥的支座和伸缩缝等进行更换及改造。
在梁体自重及二期荷载的作用下，选取最不利的桥墩进行结构验算，判定其承载能力是否满足顶升托换的施工要求。
5.验算过程5.1计算参数5.1.1几何尺寸和计算参数结合设计图纸可知，天津港南疆复线公路桥工程总体桥跨布置为(4×32.6)+ 2×(3×32.6)+[48.6+3×64+48.6]+6×(3×32.7)，其中( )内表示引桥，[ ]内表示主桥，桥梁全长1209.46m。
单幅桥宽26.5m，横向由0.5m防撞护栏+25.5m机动车道+0.5m防撞护栏组成，梁体混凝土设计强度为C50。
桥面铺装表层为4cm细粒式沥青混凝土，底层为5cm中粒式沥青混凝土，防水混凝土标号为C30。
主桥主跨支点处梁高4m，跨中梁高2m，梁底按二次抛物线变化。
箱梁由顶板形成单向2%的横坡，箱底宽7.25m，箱顶宽13.25m，箱梁翼缘宽度桥外侧为3.5m，内侧为2.5m，外侧悬臂各有1.3m的后浇带，内侧悬臂两幅桥共有1m后浇带。
箱梁顶板厚度一般为30cm，腹板厚度分别取用50cm~70cm，0#块处为100cm，箱梁底板厚度变化范围从22cm~80cm，翼缘板端厚度20cm，根部厚度60cm。
引桥箱梁梁高1.8m，横截面为单箱多室结构，边肋采用直腹板，悬臂宽2.0m，悬臂根部厚50cm，端部厚15cm；预应力混凝土连续箱梁顶、底板厚度为0.3m、0.22m，跨中正常段腹板厚0.5m，支点加厚段腹板厚0.7m。
桥梁主桥下部结构采用7.25m×2.2m实体墩，端部设置1.1m的圆端，主桥与引桥相接处采用两个门架式造型墩。
引桥采用矩形抹角双柱墩，墩底截面尺寸为3×2.2m。
普通钢筋混凝土墩柱、钻孔灌注桩及承台采用C35混凝土，桥台台身采用C30混凝土。
桥台处采用50cm×60cm×10.7cm四氟板式氯丁橡胶支座，引桥边墩采用GPZ(Ⅱ)型9000kN盆式橡胶支座，引桥中墩采用GPZ(Ⅱ)型17500kN盆式橡胶支座，主桥边墩采用GPZ(Ⅱ)型7000kN盆式橡胶支座，主桥中墩采用20000kN减震球型钢支座。
图5.1.1 (4×32.6) m桥跨布置示意图5.1.2计算荷载组合考虑1.2系数的安全储备，即荷载组合为：1.2×(自重恒载+二期荷载)；5.2计算模型5.2.1各桥墩支反力计算模型利用Midas/Civil软件对各联梁体在自重和二期荷载的组合下，各桥墩的支反力情况进行受力分析，荷载考虑1.2倍的安全储备，明确顶升过程中受力最不利的桥墩，选取其进行下一步的实体有限元分析。
梁体模型见图5.2.1。
图5.2.1 (4×32.6)+ 2×(3×32.6)m桥梁模型图5.2.2承载最不利桥墩计算模型选取Midas/Civil计算得到的最不利桥墩在ABAQUS中进行实体有限元计算分析。
参照实际情况，在桥墩顶部建立顶推系统刚性垫板，垫板上建立刚性圆柱体，模拟千斤顶的局部加载；结合设计文件，建立钢筋模型，将纵筋与箍筋通过“Merge”整合成一个整体，形成钢筋骨架。
混凝土、钢板、千斤顶选取三维实体单元（八节点六面体单元），采用一次缩减积分，即是C3D8R；钢筋选取线性桁架单元中的二节点直线单元(2-node straight truss)，即是T3D2。
混凝土选用塑性损伤模型，并采用非关联塑性流动法则来描述混凝土不可恢复的变形，本构关系按照《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)选取；钢筋采用简单弹塑性模型。
边界约束处理上，钢筋骨架与混凝土之间采用嵌入(Embedded Region)进行模拟；为了便于钢板与混凝土间更好的绑定，在相应位置对混凝土桥墩进行切分，钢板与混凝土之间采用“Tie”命令进行连接；同样千斤顶与钢板之间也是采用绑定约束。
将Midas/Civil中计算得到的最不利荷载通过均布力的形式施加于6个千斤顶上。
以100mm的单元长度对整体进行网格划分，并对千斤顶位置作网格局部加密处理。
具体模型如图5.2.2、图5.2.3所示，网格划分情况如图5.2.4所示。
图5.2.2 有限元整体模型图5.2.3 钢筋模型图5.2.4 网格划分情况5.3桥墩计算结果5.3.1各联桥墩支反力结果利用Midas/Civil计算得到的各联桥墩支反力结果如图5.3.1所示，受力最大为1#桥墩，荷载为23360.6kN。
选取1#桥墩为最不利承载对象，进行ABAQUS实体有限元分析。
各支座反力计算值如表5.3.1。
表5.3.1 各联桥墩支反力计算结果(4×32.7m)1# 2# 3# 4# 5# 支座编号反力值(kN) 8192.1 23360.6 19231.2 23360.6 8192.1(3×32.7m)1# 2# 3# 4#支座编号反力值(kN) 8348.3 22616.8 22616.8 8348.3图5.3.1 各联桥墩支反力计算结果5.3.2承载最不利桥墩计算结果对将1#桥墩在梁体自重和二期荷载作用下的支座反力最大值反加在桥墩上，并考虑1.2倍安全系数。
利用ABAQUS软件进行有限元计算分析，结果如下图所示。
桥墩混凝土在计算荷载下，最大Mises应力为13.57Mpa，小于C35混凝土抗压强度标准值23.4 Mpa；钢筋最大Mises应力为46.24Mpa，小于HRB335钢筋屈服强度335 Mpa，满足要求，但存在局部应力集中的现象。
桥墩混凝土和钢筋的Mises应力云图及桥墩混凝土在承载下的拉伸、压缩损伤示意图如下所示。
图5.3.2 桥墩混凝土Mises应力云图图5.3.3 桥墩钢筋Mises应力云图图5.3.4 承载下桥墩拉伸损伤示意图图5.3.5 承载下桥墩压缩损伤示意图6.验算结论桥墩混凝土在计算荷载下，最大Mises应力为13.57Mpa（局部最大），小于C35混凝土抗压强度标准值23.4 Mpa；钢筋最大Mises应力为46.24Mpa（局部最大），小于HRB335钢筋屈服强度335 Mpa，满足要求。
有限元分析计算表明，桥梁顶升墩柱受力满足要求。
二、千斤顶安全系数验算1.梁体自重及行车荷载通过查阅原桥设计图纸，0#-4#梁体自重约8100t，4#-7#梁体自重约5800t。
根据统计的复线桥的车流量，行车荷载约为1200t。
2.千斤顶布置2.1顶升顶推0#-4#梁体千斤顶布置0#桥台处采用200t顶升千斤顶，每两个支座间设置2个，共计12个；1#-3#梁体每墩顶各设置6个400t顶升千斤顶，共计36个；4#墩柱每个墩顶设置6个200t顶升千斤顶，共计12个。
1#-4#墩柱每个墩顶处设置2个150t顶推千斤顶，共计16个。
2.2顶升顶推4#-7#梁体千斤顶布置5#-6#梁体每墩顶各设置6个400t顶升千斤顶，共计24个；4#、7#墩柱每个墩顶设置6个200t顶升千斤顶，共计24个。
4#-7#墩柱每个墩顶处设置2个150t顶推千斤顶，共计16个。
3.聚乙烯板摩擦系数聚乙烯板的宽度为0.4m，长度为1.6m，摩擦系数φ启动时0.07-0.08，滑动时0.04-0.05，按照最大的摩擦系数进行计算φ=0.084.装置计算顶升顶推0#-4#梁体时作为最不利情况，其中1#、2#、3#墩柱承受最不利荷载，下面取2#墩柱进行安全系数计算4.1顶升安全系数梁体及行车荷载总重为G1=（8100t+1200t）/4=2325t千斤顶总顶升量G2=12×400=4800t顶升安全系数为4800/2325=2.06，满足要求4.2顶推安全系数梁体及行车荷载总重为G1=（8100t+1200t）/4=2325t千斤顶总顶推量G3=4×150=600t聚乙烯板的摩擦系数φ=0.08顶推安全系数为600/（2325×0.08）=3.23，满足要求4.3聚乙烯板强度验算聚乙烯板的无侧限抗压强度标准值为5MPa，摩擦力N=2325×10×0.08/4=465KN聚乙烯滑板宽0.4m，聚乙烯板面积S=1.6×0.4=0.64㎡σ= N/S=465/0.64=0.73MPa<[σ]=5,满足要求4.4滑道宽度验算聚乙烯滑板宽0.4m，装置的滑道宽度是聚乙烯滑板宽度的 1.2-1.5倍，最经济设计为1.2*0.4=0.48m，满足要求。