土体抗剪强度参数取值的统计分析方法

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土体的极限平衡理论及抗剪强度测定方法(太沙基的舞)

分析已知条件；
1, 3
极限应力园
f 剪切破裂角
由作图法得以下几何关系
破裂面
f
由几何关系得
AD RDsin
RO ODsin
Cctg
1 2
1
3
sin
AD
1 2
1
3
1 2
1
3
1 2
1
3
Cctg
s in
1
3
1 sin 1 sin
2c
1 sin 1 sin
1
3
1 sin 1 sin
直线度代包替线。。f c tg
2) 用莫尔理论分析土的剪切破坏条件
理论分析和实验都证明，莫尔理论对土比较合适。
用莫尔理论建立
土力中状任态12意与点大1 的、应小3
1 2
1
主系要应。掌力握12 之两间种1 的方关法3 ；sin 2
3
cos
2
P86
(5.4)
⑴.解析法：已知； 1 , 3 ,
2) 适用条件：
饱和软粘土，特别适用于试样在自重作用下不能保持原有形状的软粘土。
3) 实验装置
4) 实用简化计算公式
5) 评价
3
D 2
H
D
f 2M
构造简单，对土扰动小，
结果符合实际。
作业题 p105 5.2 5.3 偏应力为314kpa
P105 5.2 对饱和粘土进行无侧限抗压试验，
f
45o
2
习题 p105
1. 5.1
2. 补充题：已知地基中某一点所受的大主应力为600kpa，小主应力为100kpa，要求：
1.绘制摩尔园

土体抗剪强度指标的选用及各种规范的对比

⼟体抗剪强度指标的选⽤及各种规范的对⽐⼟体抗剪强度指标的选⽤⼀、⼟强度指标在深基坑设计中，⼟压⼒的计算是⽀护设计的基础依据和关键所在，⽽在⼟压⼒计算中，⼟体的粘聚⼒c、内摩擦⾓Φ⼜是最基本的参数。

例如，同⼀种饱和粘性⼟，在固结排⽔和固结不排⽔试验中就表现出不同的摩擦⾓，⽽在不固结不排⽔试验中，内摩擦⾓为零。

在进⾏⼟强度指标试验时，分为三种情况考虑，即三轴的不固结不排⽔剪（UU），固结不排⽔剪（CU）及固结排⽔剪（CD），与其相对应的直接剪切试验分别为快剪，固结快剪和慢剪。

有⼈将直剪试验的固结快剪说成是固结不排⽔试验，将快剪称为不排⽔试验，也是错误的。

对于粘性⼟，很快的剪切速度对于粘⼟确实限制了排⽔，其固结快剪指标往往与三轴固结不排⽔试验相近；但是对于粉⼟、砂⼟来说，固结快剪和固结不排⽔可能就完全不同。

由于直剪试验上下盒之间存在缝隙，对于渗透系数⽐较⼤的砂⼟，即便在快剪过程中，这种缝隙也⾜以排⽔。

因此，对于砂⼟⽽⾔，固结快剪、快剪试验得到的指标基本上就是有效应⼒指标。

把三轴固结不排⽔试验指标和固结快剪指标不加区别是错误的。

⼆、各种规范对⼟压⼒计算参数的规定各种规范中关于⼟压⼒的计算参数的规定五花⼋门：1、建设部⾏业标准《建筑基坑⽀护技术规程》（JGJ120－99）对于砂性⼟，采⽤⽔⼟分算，取⼟的固结不排⽔抗剪强度指标或者固结快剪强度指标计算；对于粘性⼟及粉性⼟，采⽤⽔⼟合算，地下⽔以下取饱和重度和总应⼒固结不排⽔（固结快剪）抗剪强度指标计算。

⽔⼟合算，采⽤固结快剪峰值强度指标有争议。

2、冶⾦⼯业部标准《建筑基坑⼯程技术规范》（YB9258－97）⼀般情况宜按照⽔⼟分算原则计算，有效⼟压⼒取有效应⼒抗剪强度指标指标，粘性⼟⽆条件取得有效应⼒强度指标时，可采⽤固结不排⽔（固结快剪）指标代替。

当具有地区⼯程实践经验时，对粘性⼟也可采⽤⽔⼟合算原则，取总应⼒固结不排⽔抗剪强度指标计算。

3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）对于砂性⼟，宜按照⽔⼟分算原则计算，对粘性⼟宜按照⽔⼟合算的原则计算。

基坑支护中淤泥软土的抗剪强度取值探讨

基坑支护中淤泥软土的抗剪强度取值探讨本文阐述淤泥软土的特性和抗剪强度指标的常用取值方法，对不同的取值方法进行对比，分析淤泥软土抗剪强度指标在基坑支护中的选用。

标签：淤泥软土抗剪强度指标基坑支护1前言软土作为一种软弱土层，抗剪强度低，在基坑工程中容易发生失稳。

在广东地区，软土主要为淤泥或淤泥质土，抗剪强度指标的取值对基坑支护设计在安全性和经济性方面具有重要影响。

对此目前仍然存在一定争议，不同地区，不同规范并不统一。

因此，软土基坑支护设计中对抗剪强度如何取值仍是一个值得探讨的问题。

2淤泥软土的特性在珠三角地区，分布着深厚的淤泥质软土，其物理力学性质是：呈灰～灰黑色，流塑～软塑状，天然含水量大于液限，孔隙比大，力学强度低，压缩性高，渗透性差，灵敏度高。

鉴于以上特点，淤泥软土基坑必须进行专门的基坑支护。

3淤泥软土抗剪强度指标常用取值方法土的抗剪强度指标的测定有原位测试和室内试验两种方法。

原位测试基本在原位应力的条件下进行，但是边界条件不能控制和精确确定，试验结果受外界因素影响。

常用的原位测试方法主要为十字板剪切试验，其可直接测定饱和淤泥软土的不排水强度。

室内试验方法的优点是边界条件可以明确确定并可加以控制，通常采用直剪试验（包括快剪和固结快剪）或三轴剪切试验（包括UU、CU试验）测定。

基坑支护设计中土体的抗剪强度指标常采用室内试验测定。

（1）十字板剪切试验：十字板剪切试验是利用插入土中的标准十字板头，以一定的速率扭转，通过量测土体破坏时的抵抗力矩来测定土体的不排水抗剪强度。

十字板剪切试验是在现场原位进行，对土体扰动较小，较能反映土体的原位强度。

但是，对于不均匀土层，或土层中夹有砂土或粉土的淤泥软土，十字板剪切试验误差较大。

（2）直剪试验：直剪试验是将环刀切取的土试样置入剪切盒中进行剪切，通过不同垂直压力作用下的剪切试验获得抗剪强度参数。

直剪试验分为快剪和固结快剪。

直剪试验优点是仪器结构简单，操作简便。

缺点是：①剪切面不一定是试样抗剪强度最弱的面；②剪切面上的应力分布不均匀；③不能严格控制排水条件（3）三轴剪切试验：三轴剪切试验是在圆柱形试样上施加最大主应力（轴向应力）σ1和最小主应力（围压）σ3，保持其中之一（一般是σ3）不变，改变另一主应力，使试样中的剪应力逐渐增大，直至剪切破坏，由此求得土的抗剪强度。

土的抗剪强度试验与指标

粘性土的抗剪强度
固结排水
(1)试验条件
总应力指标与有效应力指标一致:
cd c 试 d 样

f= f
d=
1= 1 •施加围压充分固结 cd = c’ = •施加(1 -)时，排水阀门始终打开，速度慢足以使孔压消散 •始终u=0，=-u=
应力路径的表示方法
σ-τ坐标法：当表示已定破坏面上法向应力与剪应力变化的应力路径时，常用σ-τ坐标法。（a图） p-q坐标法：以应力圆顶点为特征点，表示大小主应力差之半与大小主应力和之半的变化关系，常采用p-q坐标。此种表达方法不必预知或假定破坏面方向，对于
不考虑中主应力σ 2影响的轴对称问题或平面应变问题较为方便。（b图）

破坏面位置：
45

2
固结不排水
(1)试验条件 • 施加围压充分固结 • 施加(1 -)时，阀门关闭，可连接孔压传感器，量测剪切过程中产生的超静孔隙水压力 u • u0，=-u
试样
量测孔隙水压力
固结不排水
• • • • • • • • 剪切过程中的超静孔隙水压力u 正常固结粘土的应力应变关系曲线: 硬化正常固结粘土的有效应力与总应力的强度包线: cu < 超固结粘土的应力应变关系曲线: 软化超固结粘土的固结不排水强度指标: c ccu, cu 固结不排水三轴试验确定的强度指标: ccu, cu; c,
土的抗剪强度指标的取值
应力路径
应力路径的概念
应力路径系指土体受荷过程中，某一点在应力坐标图
中的轨迹。如土中一点的应力可用一系列应力圆来表示。然而，这样会使圆面很不清晰，所以常在应力圆上选择一个特征应力点来代表整个应力圆，按应力变化过程把这些点连起来，同时用箭头指明应力状态的发展方向，这个轨迹即为应力路径。

三种土的抗剪强度指标试验方法

建材发展导向2018年第07期10土的抗剪强度指土体对外加荷载产生的剪应力的极限抵抗能力，包括内摩擦力和内摩擦角。

在工程实践中，根据土的抗剪强度的大小，确定建筑物地基所能承载的最大荷载。

通常反映为土工构造物的稳定性问题，挡土墙、地下结构等周围土体的土压力问题，以及地基承载力问题。

测定土的抗剪强度指标的试验有多种，主要包括室内试验和原位试验。

土的抗剪强度受多种因素的影响，包括土体矿物组成、含水量、土体结构、原始密度等，所以准确测定土的抗剪强度具有一定难度，在试验中必须保证所测的土体试样的应力条件和排水情况接近于实际状态。

就目前所有土的抗剪强度的检测试验中，剪切试验能较好地模拟土体在实际工程中受力情况，常用的室内试验包括直接剪切试验、三轴压缩试验和无侧限抗压强度试验。

1　直接剪切试验直接剪切试验较为简单，由于直剪仪的构造不能任意控制试样的排水情况，为了考虑到实际情况，分为快剪、固结快剪和慢剪三种方法来模拟实际工程中的排水条件。

1.1　试验步骤快剪试验。

试验是在试样上施加竖向力后，立即施加速率为0.8mm/min 的水平剪应力。

由于剪切速率较快，可近似认为试验过程中没有排水固结，得到的抗剪强度指标用C q 和φq 表示。

固结快剪试验。

首先在试样上施加竖向力后，经充分排水固结后，在不排水的条件下施加速率为0.8mm/min 的水平剪应力，近似模拟不排水剪切过程，得到的抗剪强度指标用C cq 和φcq 表示。

慢剪试验。

慢剪试验与直剪、固结快剪试验一样先在试样上施加竖向力，然后使试样充分排水固结，再以速率小于0.02mm/min 的水平剪切力，整个过程中试样始终保持充分排水和形变状态，得到的抗剪强度指标用C s 和φs 表示。

1.2　试验特点直接剪切仪具有构造简单、设备简单、操作方便等优点，三种土的抗剪强度指标试验方法陆锦宇（重庆交通大学国际学院　土木工程系，重庆　400074）摘　要：针对土的抗剪强度介绍了三种常用的试验方法，包括直接剪切试验、三轴压缩试验和无侧限抗压强度试验，分析各试验的特点，为土工建筑物的稳定性提供了土的强度指标。

土体抗剪强度参数取值探讨

第１ｌ卷
Ｏ２期
南
水北调与水利科技
Ｖｏ１．１１Ｎｏ．０２Ｊｕｎ．２０１３

２０１３年６月
Ｓｏｕｔｈ－ｔｏ－ＮｏｒｔｈＷａｔｅｒＴｒａｎｓｆｅｒｓａｎｄＷａｔｅｒＳｃｉｅｎｃｅ８ＬＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
ｏｆｃａｌｃｕｌａｔｅｄｗｉｔｈｔｈｅｓｔａｎｄａｒｄｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｉｓｍａｄｅ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｒｅｖｅａｌｔｈｅｄｉｓｃｏｕｎｔｌｉｍｉｔｓｄｅｆｉｎｅｄｂｙｔｈｅｓｔａｎｄａｒｄｓｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｉｓｓｍａｌｌｅｒｔｈａｎｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓａｎｄｗｅｓｕｇｇｅｓｔｔｈｅｖａｌｕｅｓｈｏｕｌｄａｍｐｌｉｆｙｉｎｔｈｅｐｒａｃｔｉｃａｌｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｏｌ１ｓｌｏｐｅｓ；ｓｈｅａｒｓｔｒｅｎｇｔｈ；ＳｗｅｄｅｎＡｒｃＭｅｔｈｏｄ；ｂａｃｋａｎａｌｙｓｉｓ；ｓｔａｂｉｌｉｔｙａｎａｌｙｓｉｓ；ｓｏｌｌｔｅｓｔ

杂填土基坑工程土体抗剪强度指标取值方法研究

杂填土基坑工程土体抗剪强度指标取值方法研究杂填土基坑工程土体抗剪强度指标取值方法研究1. 引言在工程建设中，杂填土基坑工程是常见的地基处理方法之一。

为了确保基坑工程的稳定性和安全性，土体的抗剪强度是其中一个关键参数。

研究杂填土基坑工程土体抗剪强度指标的取值方法具有重要意义。

本文将从深度和广度两个方面，对该主题进行全面评估，并给出相应的研究结论。

2. 深度探讨2.1 杂填土基坑工程土体抗剪强度的定义杂填土基坑工程土体抗剪强度是指土体在受到外部作用时抵抗剪切破坏的能力。

土体的抗剪强度可以通过剪切试验来测定，常用的试验方法包括直剪试验和三轴试验等。

然而，传统的试验方法存在一定的局限性，无法完全反映实际工程中土体的抗剪强度。

2.2 传统取值方法的局限性传统的取值方法主要依赖于试验数据，并采用统计学方法进行分析。

这种方法在一定程度上可以给出土体抗剪强度的合理估计，但由于试验数据存在一定的误差和随机性，取值结果存在一定的不确定性。

传统的取值方法忽视了土体的微观结构和特性，难以准确地描述土体的抗剪特性。

3. 广度探讨3.1 先进的取值方法随着科学技术的不断发展，一些先进的取值方法应运而生。

基于岩土力学原理的数值模拟方法，通过建立土体的力学模型，可以实现对土体抗剪强度的直接计算。

机器学习算法在土体力学领域的应用也越来越广泛，通过学习大量的试验数据和实际工程案例，可以建立土体抗剪强度与其他因素之间的关系模型，从而实现抗剪强度的快速预测和取值。

3.2 个人观点和理解在我看来，杂填土基坑工程土体抗剪强度指标的取值方法研究是一个复杂而关键的课题。

传统的取值方法在一定程度上已经能够给出合理的结果，但在实际应用中存在一定的局限性。

与其仅仅依赖于传统方法，我们应该积极探索一些先进的取值方法，如数值模拟和机器学习算法等。

这些方法可以更好地反映土体抗剪强度的实际特性，提高工程设计的准确性和安全性。

4. 总结和回顾通过本文的深入分析，我们可以得出以下结论：- 杂填土基坑工程土体抗剪强度指标的取值方法是一个复杂而关键的问题；- 传统的取值方法能够一定程度上给出合理的结果，但存在一定的不确定性和局限性；- 先进的取值方法如数值模拟和机器学习算法等可以更好地反映土体抗剪强度的实际特性，提高工程设计的准确性和安全性。

水利工程中土体抗剪强度指标的选用

水利工程中土体抗剪强度指标的选用摘要：水利工程建设过程中需要对建筑物地基承受外部荷载后的稳定性、填方边坡或挖方边坡在外部作用力和土体自身重力作用下的稳定性、挡土结构物之上的土体压力等问题进行研究。

这些问题都涉及土体之间沿着某一个面产生滑动的情况，即土体间抵抗滑动的能力。

土体抗滑能力的关键因素是土体的抗剪强度。

不同土体的物理力学性质不可能完全一样，同一土层的参数在不同位置也不完全一样，因此抗剪强度的指标选取非常重要。

关键词:抗剪强度；稳定分析；直接剪切试验；三轴压缩试验；固结引言传统水利工程通常位于村庄外围等开放地区，对周围环境的影响较小。

随着社会经济的发展，城市化水平不断提高，城市发展不可避免地对城市水的更新提出了更高的要求。

但是，城市地区的水利工程、复杂的周边环境(公路、建筑物、地下管道等)。

)和地形约束限制了需要特定支撑测量的挖方和填方方法。

目前，钢管桩、钢筋混凝土桩、水陆重墙和连续地下墙常用于基坑支护。

桩身通常用于浅挖，实施灵活实用，桩身可回收，但整体刚度较低，水平位移较大；钢筋混凝土喷桩密对准布置在墙体结构上，整体刚度较大，支撑效果较好，但桩间隙可能成为渗漏通道，因此需特别布置水帘，施工成本较高；此外，在坑底有较厚的柠檬层的情况下，不宜使用“喷桩+锚固”解决方案；地下连续墙的强度、刚性、技术成熟度、安全性和可靠性，但施工技术复杂，投资高，环境影响大；水陆重力分离器耐渗性好，但弯曲强度低，厚度大，指纹大，适用于浅埋。

1土体抗剪强度指标及其确定方法在外部荷载和自身重力作用下，水工建筑物、地基内部产生剪应力，土体产生抵抗这种变形的阻力。

随着剪应力的增加，土体剪应力随之增大，但是土体的抗剪强度是有限度的，达到这个限度时，土体将会在剪应力作用下产生相对位移，土体随之破坏，这个限度就是土体的抗剪强度。

土体抗剪强度由黏聚力c和内摩擦角*来表示，它们称为土的抗剪强度指标。

在外部荷载作用下，土体产生抵抗外部荷载的力，这种力称为总应力。

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摘关
要：讨论了残积土边坡强度参数的取值，对某残积土边坡的土工试验资料进行了统计，分析了ｃ妒参数在边坡不同部、键词：残积土；抗剪强度；取值方法
文献标识码：Ａ
位的特点，通过对边坡稳定计算中多组参数的反分析，提出了符合边坡实际状态强度指标的取值方法。
＝＋／（一）然后每下降一级，就减２３。难
少１／３的峰值与残余值之差，直到残余值。南于ｃ值受风化作用及应变软化作用的影响较大，将受到比值更大的衰减影响。最高一级斜坡的滑动面上可取ｃ的残余值加上２９的峰值与残余值之差，／即ｃ２９。ｃ）＝ｃ＋／（一。然后每下降一级，ｃｃ值就减少１的峰值与残余值之差，直到残余值。／９
第２４卷第２期
２０年４０３月
岩
土
力
学
Ｖ＿．４Ｎｏ２０２１．Ａｐ．２０ｒ０３
ＲｏｋａｄＳｉＭｅｈｎｃｃｎｏｌｃａｉｓ
文章编号：ｌＯ一７９一（Ｏ３０－０７－０ＯＯ５８２Ｏ）２２７４
２考虑风化及应变软化作用的参数取值
具有渐进破坏特征的边坡的稳定与其变形以
及由变形引起的土体抗剪强度降低有关。边坡土体
随着变形的发展，具有应变软化性状。在滑坡发生之前，滑动面局部抗剪强度可能已得到完全的发挥，
滑动面上局部土体抗剪强度由峰值强度逐渐趋于残余强度。包承纲… 提出的强度选取原则是在不同区
域、不同部位、不同土性、不同工况、不同外部条
件的土都应有与之相符的强度参数。根据破坏型式
和稳定分析中的滑动体所涉及的土体来看，大致有
接影响到计算结果的可靠性。残积土边坡滑坡一般表现为浅层性的渐进破坏。由于风化及应变软化作用等原因，边坡土体的抗剪强度在边坡不同部位的
分布是不均匀的。合理的选取土体抗剪强度参数。就成为边坡稳定分析计算的重要内容。
如下６种情况。它的参数取值可按下述思路进行：
（）１风化层
的强度：
采用干缩循环２次后的饱和土样在裂隙张开的深度内，强
（坡顶张裂隙层２）度为零；
Ｋｅｒｓｒｓｄａｏｌｓｅｔｅｇｈｍｅｈｄｏｋｎａｕｙｗｏｄ：ｅｉｕｌｉｈａｓｒｎ；ｔｏｆａｉｇｖｌｅｓ；ｒｔｔ
１引言
在残积土边坡的稳定分析计算中。如何根据边坡及残积土土体状态确定土体抗剪强度参数，将直
左右设一级平台。最高一级斜坡的滑动面上可取
厂—１
ｌ０ｌ４ｌ８２３２７３ｌ３５４０
凝聚力／Ｐｋａ
的残余值加上２３／的峰值与残余值之差，即
图１凝聚力频率分布直方图
Ｆｉ．Ｔｈｒｑｅｃｓｒｂｔｏｉｏｒｍｓｏｏｅｉｎｇ１ｅｆｅｕｎｙｄｉｉｕｉｎｈｓｇａｆｃｈｓｏｔｔ
采用原状饱和土样的残余强度值，或者重塑土样的反复剪稳定强度值。在以上取值中，一般可以取用试验值小值的平均值，而ｃ值则取试验值的１＂１，也可根据／－／４－５＂
具体情况而定。
从以上的分析可看出，土坡的中段及上段滑动
面上的剪应变较下段滑动面上的值要小，因此由应变引起的强度衰减也较小。但南于残积土坡滑坡，所以土坡上段
滑动面上的强度值仍然会南于风化作用而显著减
小；另外，流变的影响也会使强度有较大的降低。
理为图３４，。剔除其最大、最小的ｃ、值．整理出ｃ关系见图５ — 。
３２对统计结果的分析．
（）从图１１、图２可看出，凝聚力接近于均
为了使样本更具有代表ｌ，生将勘察工作所提供的抗剪强度指标分别整理出ｃ、值的频率分布直方图，见图ｌ２，。将取土深度与ｃ、值的关系整
匀分布，而内摩擦角的分布则较无规则，比较集中分布在２．。即平均值附近。７９３
ｌ．２．２．２．２３８７０７３７６６９－３５２．
０６，
＊
０４・
０２．
３ｃ值的数理统计分析、
某水库在引水隧洞施工开挖时引起开挖面边坡滑动，虽经治理但１９年暴雨使其又发生滑动，９８前后进行了两次勘察，根据边坡两次的土＿试验资料Ｔ
来分析及确定边坡的抗剪强度参数。表１为边坡通过勘察确定的滑动面深度及状态。３１ｃ、值的统计．
９，。（）
图２内摩擦角频率分布直方图
Ｆｇ２Ｔｈｒｑｅｃｓｒｂｔｏｉｔｇａｆｎｅｎｌｉ．ｅｆｅｕｎｙｄｉｉｕｉｎｈｓｏｒｍｓｏｔｒａｔｉｆｉｔｏｎｌｒｃｉｎａｇｅ
（填筑膨胀土，采用抗剪强度峰值，水５）下用饱和土样，水上用非饱和土样；（６）软弱夹层和层间界面，对尚未滑动的部位，采用饱和土样首次滑动的强度值，对于已经滑
动的软弱夹层、层间界面及古滑坡复活的滑动面，
收稿日期：２０－３００２０－５
（）３坡脚塑陛区采用应变软化后的某一残余系数所对应的强度值，如果难以确定残余系数。可取峰值与残余值的均值。如果估计应变值较大时，就取残余强度值。水下部分用饱和土样，水上部分用非饱和土样：
作者简介：林鲁生。男，１６９１年生，中国科学院武汉岩土力学研究所博士后，广东省东深供水改造工程总指挥部副总工程师，高级工程师．从事岩土工程工作。
降低的强度中主要是粘聚力ｃ值的部分。考虑到上述因素的作用，滑动面上的ｃ和值从上段至下段应分别选用峰值与残余值之间的不同数值。湖北省
水利学会膨胀土研究课题组经两年多的研究．在渐
０２．５０２．００１．５０１．０００．５
进性破坏面上滑动面强度指标取值上积累了极其宝贵的经验【：ｌ建议在膨胀土边坡设计中，差每４ｍＪ高
ＵｉｅｓｙｆｅｈｏｏｙＮｎｉｇ２００，Ｃｉａ４Ｗｕａｎｖｒｉ，Ｗｕａ４０７，ＣｉａｎｖｒｉＴｃｎｌ，ａｊ１０９ｔｏｇｎｈｎ；ｈｎＵｉｅｔｓｙｈｎ７０２ｈｎ）
ＡｂｔａｔＴｈｔｏｆａｉｇｖｌｅｆｒｈｒｎｔａａｔｒｏｓｄａｏｌｌｐｓｉｃｓｅ．ｓｄｏｈｓｉｇｄｔｆａｓｒｃ：ｅｍｅｈｄｏｋｎａｕｅｓｅｇｈｐｒｍｅｅｆｅｉｕｌｉｓｏｅｉｄｓｕｓｄＢａｅｎｔｅｔｔｎａａｏｒｌｔｏｔｔｒｓｅａｅｒｓｄａｏｌｌｐ，ｈｈａｔｒｓｉｐａｔｒｎｅｉｕｌｉｓｅｔｅｃａｃｅｉｃａｍｅｅｓｃａｄ妒ｉｅｄｆｅｅｔｏｉｏｆｌｐａｅｂｅｎｌｓｄｓａｉｔａｌ．ｙｗａｆｓｏｒｔｒｎｔｉｒｎｓｔｎｏｏｅｈｖｅｎａａｙｅｔｔｉｌＢｙｏｈｐｉｓｓｃｙｍａｙｔａｓａａｅｅａｋａａｙｉｉｅｓａｉｔｎｌｓｓｏｏｅａｍｅｈｄｏｋｎａｕｏｗｈｃｈｔｎｔａａｅｅａｎｍｒｍｔｒｂｃｌｓｓｎｔｔｂｌｙａａｙｉｆｓｐ，ｔｏｆａｉｇｖｌｅｆｍｉｈｔｅｓｒｇｈｐｒｅｐｎｈｉｌｔｒｅｍｔｒｈｓｆｅｒａｔｔｄｘｏｔｅｓｏｅｈｅｎｐｔｒｒｄｉｔｔｅｌａｅｉｅｆｈｌｐ．ａｂｅｕｗａ．ｔｏｈｓｎｓｏｆ
土体抗剪强度参数取值的统计分析方法
林鲁生Ｌ，蒋刚３白世伟。，刘祖德 ‘
（．中国科学院武汉岩土力学研究所，湖北武汉Ｉ４０７；２广东省东江一圳供水改造工程建设总指挥部，广东东莞５３３０１深２７１０２００１０９；４武汉大学水利水电学院，湖北武汉４０７３０２）３南京工业大学土木：型院、江苏南京．酣学
中图分类号：Ｔｌｕ４
Ｓａｉｔｃｌｎｌｓｓｍｅｈｄｏｋｎａｕｏｔｔｓｉａａｙｉａｔｏｆｔｉｇｖｌｅｆｒａｓｅｔｅｇｈｐｒｍｅｅｓｏｏｌｍａｓｈａｒｓｒｎｔａａｔｒｆｓｉｓ
２８７
岩
土