316L不锈钢在高含氯离子乙二醇中的腐蚀行为_邵暘洋
316L不锈钢耐腐性性能
不锈钢316L的耐腐蚀性能不锈钢316L的耐腐蚀性能316L(UNS S31603)是以钼为基础的奥氏体不锈钢，这个不锈钢与常规的铬-镍奥氏体如304 合金相比，具有更好的抗一般腐蚀及点腐蚀、裂隙腐蚀性。
这些合金具有更高的延展性、抗应力腐蚀性能、耐压强度及耐高温性能。
一般属性316(UNS S31600), 316L(S31603), 317L(S31703) 是以钼为基础的奥氏体不锈钢, 与常规的铬-镍奥氏体如304 合金相比，具有更好的抗一般腐蚀及点腐蚀、裂隙腐蚀性。
这些合金具有更高的延展性、抗应力腐蚀性能、耐压强度及耐高温性能。
在要求更佳抗一般腐蚀和点腐蚀性能的应用中，317L比316或316L更受欢迎，因为317L含钼量达3-4％，316和316L的含钼量只有2-3％。
316 合金和316L 和317L铜-镍-钼合金还具有奥氏体不锈钢的典型特征，即良好的加工性及成形性。
耐腐蚀一般腐蚀和18-8不锈钢相比，316，316L和317L在大气环境下和其他温和环境下具有更佳的耐腐蚀性。
一般来说，不腐蚀18-8不锈钢的媒介，都不会腐蚀含钼的等级。
唯一例外的是高氧化性酸，如硝酸，含钼的不锈钢对这种酸的耐腐蚀性较弱。
在硫酸溶液中，316和317L比其他铬-镍类型的等级具有更良好的耐腐蚀性。
在温度高达120°F（38°C）的条件下，这两个等级对高浓度溶液都有良好的耐腐蚀性。
当然，使用期间的测试是必不可少的，因为作业条件和酸性污染物可能严重影响腐蚀速率。
浓缩含硫气体时，这两种等级比其他类型的不锈钢具有更好的耐腐蚀性。
然而，在这样的应用中，酸浓度对腐蚀速率的影响相当大，这一因素要慎重考虑。
含钼不锈钢316和3 17L，对其他各种环境都有一定的耐腐蚀性。
以下的腐蚀数据表明，这些合金在沸腾的20%磷酸溶液中，表现出优越的耐腐蚀性。
它们也被广泛应用于处理热有机酸和脂肪酸。
食物，医药产品的制造和处理，通常用到含钼的不锈钢，因为要尽量减少金属污染。
316L不锈钢在Saline溶液中的微动磨蚀行为研究
316L不锈钢在Saline溶液中的微动磨蚀行为研究近年来，316L不锈钢在生物医用领域得到了广泛应用，然而，它在生物环境中的微动磨蚀行为研究仍然是一个挑战。
本文研究了316L不锈钢在Saline溶液中的微动磨蚀行为，通过扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)和失重法等方法对其进行分析。
实验结果表明，316L不锈钢在Saline溶液中的微动磨蚀行为表现为磨损和附着两种主要形式。
在磨损过程中，316L不锈钢表面出现微小粒子剥落和表面凹坑等现象，表明其表面结构遭受了损坏。
同时，不锈钢表面还出现有明显的疲劳条纹，表明其表面经受了较强的摩擦力。
在附着过程中，316L不锈钢表面会发生沉积或附着一些离子、小颗粒或生物组织等，这将会在不锈钢表面产生腐蚀反应，形成局部蚀孔，加剧了不锈钢的损伤。
综上所述，316L不锈钢在Saline溶液中的微动磨蚀行为是由于磨损和附着两种力学过程协同作用引起的。
在生物环境中，生物组织和溶液中的离子等物质会进一步影响其微动磨蚀行为。
因此，为了保证316L不锈钢在生物医用领域的应用质量，必须对它在生物环境中的微动磨蚀行为进行深入研究，以寻求有效的抗蚀、抗磨损措施。
针对316L不锈钢在Saline溶液中的微动磨蚀问题，研究人员提出了多种方法来优化其性能。
例如，可通过改进不锈钢表面的处理工艺，提高其表面的抗蚀性和耐磨性。
此外，还可以通过涂覆一层具有良好耐蚀性和耐磨性的涂层来保护316L不锈钢表面。
在材料组成方面，有研究指出，添加微量的微量元素（如钼、钒、铌等）到316L不锈钢中可以显著提高其抗腐蚀性和耐磨性。
此外，对材料表面进行负载纳米颗粒也可提高其耐磨性能。
对于生物环境中存在的问题，研究人员也提出了相应的解决方案。
例如，可以使用生物相容性较好的材料来取代316L不锈钢，以减少生物组织对不锈钢的腐蚀和磨损。
另外，通过调节溶液的成分和pH值等参数，可以减少生物体内发生的化学反应，从而减少对316L不锈钢的腐蚀和磨损。
Cl_浓度对316L不锈钢点蚀行为的影响_张金钟
0前言在油气生产过程中，随着气驱工艺的使用以及原油气中原有的CO 2，出现了越来越多的CO 2腐蚀问题。
一般地，油气田的CO 2腐蚀环境中的Cl -浓度很高，普通材料在此腐蚀环境中腐蚀相当严重。
对于不锈钢，Cl -的存在会导致更加严重的腐蚀，甚至点蚀穿孔，这类局部腐蚀危害力极强［1~2］。
不少学者针对不锈钢的点蚀问题进行了大量研究工作。
S Ahmad 等人研究了不同的不锈钢在海水中的点蚀行为，他们使用的不锈钢有317L 、254、3127等，经过研究发现，316L 不锈钢的点蚀电位最低，说明该不锈钢发生点蚀的可能性最大［3］。
梁明华等人用动电位和横电位测定方法研究了在饱和CO 2溶液中Cl -对22Cr 不锈钢的点蚀作用，结果发现，该不锈钢的临界点蚀温度随着Cl -浓度升高而降低，而温度在点蚀温度以上才会发生稳定的点蚀，在临界点蚀温度以下，点蚀点处于压稳状态［4］。
VShankar Rao 等人用动电位极化方法研究了216L 和316L 不锈钢在稀硫酸中不同氯离子浓度下的点蚀电位，发现当氯离子的浓度升高时，点蚀电位下降［5］。
1实验材料与实验方法1.1实验材料实验中使用的316L 不锈钢的成分见表1。
Cl -浓度对316L 不锈钢点蚀行为的影响张金钟１谢俊峰２宋文文２廖芸１郑初１刘遇春１林普１１．中国石油集团工程设计有限责任公司西南分公司，四川成都６１００１７２．中国石油塔里木油田公司，新疆库尔勒８４１０００摘要：运用电化学动电位扫描、电化学交流阻抗技术、金相显微以及电子扫描显微技术，对常温常压下，不同浓度的Cl -对316L 不锈钢的CO 2腐蚀作用进行了一系列实验。
经过实验结果发现，316L 不锈钢呈现出整体腐蚀速率不高而局部腐蚀严重的态势，当氯离子的浓度升高时，316L 的腐蚀表现出整体腐蚀速率有很小的上升，而点蚀电位随着氯离子浓度的上升而降低，导致严重的点蚀。
说明氯离子浓度的升高使点蚀电位严重下降，在该环境下316L 不锈钢的腐蚀主要为点蚀特征。
316L不锈钢在熔融LiCl-3%Li2O中的腐蚀行为
ｐ ｒｓｅｌ ｎａｔ［］ ｅ／ｔｅ ｃ ｔｃｓＪ．Ｗｅｒ１ ９ ，０ ： ３ － ４ １ ｏ ａ ，９ ７ ２ ３４ ４ ４ ． ［ １ 刘雅政．材料成 形 理论 基础 ［ ．北 京 ：国 防 工业 出 版社 ， ８ Ｍ］
Hale Waihona Puke 作者 简介： 常晓亮 （９ Ｏ ， ， １８ 一）男 吉林长春人 ， 士研究生 。 硕
导 师 ： 俊 善 教 授 张
放 人烘 干 箱 中 烘 干 备 用 。试 验 装 置 是 由石 英 玻 璃 管、 真空泵 、 筒式 炉 为 主构 成 的真 空 加 热装 置 ， 配合
・
】 ・ 】
维普资讯
ｂ ｈ ａ ｔ ｌ ｒ ｓ ｕ ｅ ｏ ｘ ｇ ｎ ｙ ｔ ｅ ｐ ｒ ｉ ｅ ｓ ｒ ｆｏ ｙ ｅ ． ａｐ
Ｋｅ ｒ ： ３ ６ ｔｉｌｓ ｔｅ；ｍｏｔｎｓ ｌ；ｃ ｒ ｓｏ ｙ ｗｏ ｄｓ １ Ｌ ｓａｎｅ ｓｓｅ ｌ ｌｅ ａｔ ｏ ｒ ｉｎ ｏ
０ 引 言
核能 因其资 源上 的优势 已获 得 巨大 的发 展 。但 是使用 后 的核燃 料 （ 即乏燃 料） 仍具 有 相 当强 的辐 射 和很 长 的半 衰期 ， 果处 理 不 当会对 环 境 产 生 持 久 如
１ 处 的铜 钨合 金 ， 以触 头 尾部 铜 使 用 的硬 ０ｍｍ 所
度实 际上 就是这 部分 的硬度 ， 对 于 Ｃ Ｗ８ ／ ｕ整 这 ｕ ０Ｃ 体式 触头 的应 用具 有理论 和 实际应 用价 值 。
316L不锈钢在高含氯乙二醇溶液中的腐蚀行为研究
表 ２ 乙二 醇 溶液 成 分
Ｔａｂｌｅ ２ Ｅｔｈｙｌｅｎｅ ｇｌｙｃｏｌ ｓｏｌｕｔｉｏｎ ｃｏｍ ｐｏｓｉｔｉｏｎｓ
１．２ 方法 及设 备 １．２．１ 实 验 设 备
扫描 电镜 （ＳＥＭ）及 能 谱 （ＥＤＳ）分 析采 用 四川 大 学 分 析 测试 中心 的 ＪＳＭ－５９００ＬＶ 日本 电子扫 描 电镜 进行 ，分 辨 率 为 ３．０ｎｍ（ＨＶ 方 式 ）。
王斌 ：男 ，１９６５年 生 ，副教授 ，主要研 究方 向为金 属表 面处理 技术及 腐蚀 机理 、金属 熔体 处 理技 术及 其 晶粒 细 化机理 、纳 米光 催 化 等 Ｅ－ｍａｉｌ：ｗａｎｇｂｉｎｃｎ８９＠ １６３．ｃｏｒｎ
３１６Ｌ不锈 钢在 高含 氯 乙二 醇溶液 中的腐蚀行 为研 究／王 斌 等
ｘ射线 光 电 子 能 谱 （ＸＰＳ）分 析 采 用 中 科 院 成 都 分 院 ＰＨＩ５３００ＥＳＣＡ型 ｘ射线 光 电子能谱 仪进 行 ，分析 实验条 件 ： Ａ１ Ｋｄ线 （能量 为 １４８６．６ｅＶ）为激 发 源 ，靶 电 压 １５ｋＶ，功 率 ２５Ｗ ，真 空 度 １．３３／，Ｐａ，数 据 处 理 和 光 电 子 峰 的解 析 使 用 Ｍｕｌｔｉｐｅａｋ８．０，峰的拟合 使 用 ＸＰＳＰＥＡＫ４１曲线 拟合程 序 。
高 温 高 压 釜 采 用 国 产 ３０ＭＰａ 高 压 釜 ，Ｘ 射 线 衍 射 （ＸＲＤ）分 析采用 荷 兰飞 利 浦公 司 的 Ｘ－Ｐｅｒｔ Ｐｒｏ型衍 射 仪 进 行 。 １．２．２ 高温 高压 腐蚀 试样 制备
用 电火 花线 切割机 将钢 样 切 割成 ２０ｍｍ×１５ｍｍ×２ｍｍ 的试 样 ，磨 片机 打磨 表 面 后 再 用 金 相砂 纸从 ４００目到 １０００ 目逐 级打磨 ，用 丙 酮 去油 脂 ，用 去离 子 水 清 洗 后再 用 无 水 乙
氯离子对不锈钢的侵蚀
氯离子对不锈钢的侵蚀(2021-02-28 18:51:09)问题描述：关于奥氏体不锈钢在氯离子环境下的侵蚀，各类权威的书籍均有严格的要求，氯离子含量要小于25ppm，不然就会发生应力侵蚀、孔蚀、晶间侵蚀。
可是事实上在工程应用中咱们有很多高浓度的氯离子含量的情形下在利用奥氏体不锈钢，因些分析氯离子对不锈钢的侵蚀，采取预防方法，延长利用寿命，或合理选材。
不锈钢的侵蚀失效分析：一、应力侵蚀失：不锈钢在含有氧的氯离子的侵蚀介质环境产生应力侵蚀。
应力侵蚀失效所占的比例高达45 %左右。
经常使用的防护方法：合理选材,选用耐应力侵蚀材料要紧有高纯奥氏体铬镍钢,高硅奥氏体铬镍钢,高铬铁素体钢和铁素体—奥氏体双相钢。
其中,以铁素体—奥氏体双相钢的抗应力侵蚀能力最好。
操纵应力：装配时,尽可能减少应力集中,并使其与介质接触部份具有最小的残余应力，避免磕碰划伤,严格遵守焊接工艺标准。
严格遵守操作规程：严格操纵原料成份、流速、介质温度、压力、pH 值等工艺指标。
在工艺条件许诺的范围内添加缓蚀剂。
铬镍不锈钢在溶解有氧的氯化物中利历时,应把氧的质量分数降低到1. 0 ×10 - 6以下。
实践证明,在含有氯离子质量分数为500. 0 ×10 - 6的水中,只需加入质量分数为150. 0 ×10 - 6的硝酸盐和质量分数为0. 5 ×10 - 6亚硫酸钠混合物,就能够够取得良好的成效。
二、孔蚀失效及预防方法小孔侵蚀一样在静止的介质中容易发生。
蚀孔通常沿着重力方向或横向方向进展,孔蚀一旦形成,即向深处自动加速。
,不锈钢表面的氧化膜在含有氯离子的水溶液中便产生了溶解，结果在基底金属上生成孔径为20μm～30μm 小蚀坑,这些小蚀坑即是孔蚀核。
只要介质中含有必然量的氯离子,即可能使蚀核进展成蚀孔。
常见预防方法：在不锈钢中加入钼、氮、硅等元素或加入这些元素的同时提高铬含量。
降低氯离子在介质中的含量。
夹杂物对316L不锈钢初期点蚀影响的数值模拟
夹杂物对316L不锈钢初期点蚀影响的数值模拟梁婉怡;胡丽娟;董海英;林保全;谢耀平【摘要】稀土元素的添加通常能改善不锈钢的耐腐蚀性能.为了研究稀土元素铈对316L不锈钢耐腐蚀性能的影响,基于扫描电镜(SEM)、动电位极化(PDP)试验,采用有限元方法研究了含不同分布形态夹杂物的316L不锈钢在质量分数为0.9％的NaCl溶液中的早期腐蚀行为.结果表明:添加铈后,316L不锈钢中夹杂物的形态由长条状转变为圆形.有限元模拟发现:当腐蚀初期不锈钢暴露在溶液中的阳极面积相等时,含长条状夹杂物的不锈钢相较于含圆形夹杂物的不锈钢的纵向点蚀速度更快,点蚀坑的尺寸更大,点蚀孔窄且深,更利于点蚀的发展.当不锈钢中夹杂物面积为定值时,夹杂物的近邻分布会加快纵向点蚀速度,增加点蚀坑的数量和尺寸,点蚀孔窄且深;夹杂物远邻分布时,点蚀孔宽且浅.【期刊名称】《上海金属》【年(卷),期】2019(041)002【总页数】8页(P35-42)【关键词】夹杂物;点蚀初期;316L不锈钢;有限元方法【作者】梁婉怡;胡丽娟;董海英;林保全;谢耀平【作者单位】上海大学材料科学与工程学院材料研究所,上海200072;上海大学微结构重点实验室,上海200072;上海大学材料科学与工程学院材料研究所,上海200072;上海大学微结构重点实验室,上海200072;上海大学材料科学与工程学院材料研究所,上海200072;上海大学微结构重点实验室,上海200072;上海大学材料科学与工程学院材料研究所,上海200072;上海大学微结构重点实验室,上海200072;上海大学材料科学与工程学院材料研究所,上海200072;上海大学微结构重点实验室,上海200072【正文语种】中文316L不锈钢是一种含钼超低碳奥氏体不锈钢，具有优于一般不锈钢的耐腐蚀性能，被广泛应用于海洋设备、石油化工、医疗器械等生活、生产领域[1]。
但当316L不锈钢处于含有侵蚀性阴离子(如Cl- )的环境中时，表面钝化膜极易被溶液侵蚀，从而发生点蚀，严重影响了不锈钢的实际应用[2]。
316L不锈钢波纹管海水腐蚀失效机理对比分析
316L不锈钢波纹管海水腐蚀失效机理对比分析张绳;张津;郑卉凌;吴超云【摘要】316L stainless steel is a kind of austenitic stainless steel with the characteristics of anticorrosion and easymachining. Pits appeared on the 316L bellows with passivation treatment in a short period of time, no pits, however, were found on the 316L bellows with blacking treatment. Uniform corrosion was observed on the bellows with blacking treatment. The corrosion morphology and metallographic strecture of stainless steel with different treatments were observed using scanning electron microscope （SEM）, digital microscope and optical microscope. Chemical composition analysis and X-ray diffraction （XRD） were applied to analyze the element constitution of stainless steel and the phases existing in corrosion products respectively. The results showed that pitting caused by Cl- from sea water was the main factor to rupture the passive film. Due to the loose film on the bellows with blacking treatment, uniform corrosion occured on the surface. The corrosion rate of uniform corrosion was far slower than that of pitting corrosion.%316L不锈钢是一种耐蚀性和加工性优异的奥氏体不锈钢。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
1 .1 材料
实验材料为 316L 不锈钢板 材 , 其化 学成分见表
1 。利用电火花切割机将试样制成规格为 20 mm ×15 mm ×2 mm 。 自行 配制实验 所需溶 液 :乙 二醇 80 % (质量分数 , 全文同), 水 20 %, 并调整 pH 值为 7 .8 。
表 1 316L 不锈钢化学成分表 Tab.1 The chemical composition of 316L stainless steel
[ 收稿日期] 2011-05-24 ;[ 修回日期] 2011-06-14 [ 作者简介] 邵暘洋() [ 通讯作者] 王斌(1965-), 男 , 博士 , 副教授 , 主要研究方向为金属材料及其腐蚀与防护 。
46
邵暘洋等 316L 不锈钢在高含氯离子乙二醇中的腐蚀行为
表面 , 其余都用硅胶进行密封)。 检查反应釜 , 清洗擦 干后加入含氯离子的乙二醇溶液 。将固化样品的磨具 放入 , 样品上的液面不低于 2 cm , 合釜后用氮气排空 气 2 h , 然后加入天然气排氮气 1 h , 关闭所有阀门 。待 温度稳定后 , 开始记时 , 腐蚀时间共为 72 h , 到时间后 断电降温拆釜 。 取出样品并用蒸馏水清洗 , 除去四周
DO I :10.16490/j .cnki .issn.1001 -3660.2011.04.020
第 40 卷 第 4 期 2011 年 8 月 Vol .40 No .4 Aug .2011
表面技术
SURFACE TECHNOLOGY
45
316L 不锈钢在高含氯离子乙二醇中的腐蚀行为
5 .84
6 .21 91
6 .0226
5 .94
6 .02 11
6 .0338
5 .74
6 .03 09
腐蚀率 / (mm · a -1)
0 .00 25 0 .01 05 0 .03 75 0 .07 81
的溶解 , 以及不锈钢内部的铬向金属表面扩散重新形 成钝化膜 , 但钝化膜的溶解速率远大于钝化膜的生成 , 最终导致钝化膜变薄甚至破裂 。 此外温度的升高将增 加金属的表面能 , 材料表面的活性点增多 , 钝化膜更易 破裂 。吸附理论[ 3] 认为 , 氯离子可取代氧的吸附而导致 不锈钢表面局部缺氧 , 阻碍了表面新钝化膜的形成 , 进 而破坏了钝化膜的动态平衡而使钝化膜变薄 ;氯离子还 可能进一步向钝化膜内扩散 , 夺取钝化膜内的氧而导致 钝化膜弱化 。温度的升高同时加速了氧与氯离子的扩 散 。显然 , 在实验溶液中氯离子含量远大于氧的含量 , 因此温度的升高有助于氯离子的竞争吸附 。
邵暘洋 , 王斌 , 周冬梅 (西南石油大学 材料科学与工程学院 , 成都 610500)
[ 摘 要] 采用失重法实验研究了温度 、Cl -浓度对 316L 不锈钢腐蚀动力学行为的影响 ;实验判别了 316L 的晶间腐蚀倾向 。 结果表明 :在 Cl -质量浓度为 36 516 mg/ L , Fe3+质量浓度为 776 m g/ L 的情况下 , 316L 的腐 蚀速率随温度的升高而增大 , 温度超出 60 ℃时腐蚀速率迅速增大 , 120 ℃时腐蚀速率达到最大值 0 .0781 mm/a ; 根据晶间腐蚀标准可知 , 316L 不锈钢在氯离子含量较高的乙二醇溶液中具有晶间腐蚀倾向 。
SHAO Yang-yang , WANG Bin , ZHOU Dong-mei (Scho ol of Mat erial s Science and Engi neeri ng , Sout hw est Pet roleum Universi ty , Cheng du 610500 , Chi na)
选择硫酸 -硫酸铜 -铜屑法来检验实验所用材料
和背面的硅胶 , 后用脱膜液进行脱膜 。 316L 的脱膜液 316L 不锈钢的晶间腐蚀倾向 , 具体方法见表 2 , 采用
表 2 硫酸-硫酸铜-铜屑晶间腐蚀标准试验方法 Tab.2 Standard test method of sulfuric acid-copper sulfate-copper scrap for intergranular corrosion
图 2 腐蚀速率随 ρCl- 的变化曲线
F ig .2 T he co r rosio n rate change curv es with Cl- concentra tions
由图 2 可知在相同温度下 , 腐蚀速率随 Cl -质量 浓度的增加而增大 ;氯离子含量超过 30 000 m g/ L 时 , 腐蚀速率突变 , 增大到 0 .078 1 mm/ a , 超过了行业标 准规定的腐蚀速率 0 .076 m m/ a 。 这是因为氯离子一 方面破坏覆盖在试样表面的腐蚀产物膜 , 形成或增大 阳极活性区域面积 ;, 另一方面作为催化剂加速活性区 域阳极溶解[ 4 -5] 。
2 .2 Cl-浓度对 316L 不锈钢点蚀行为的影响
不同 Cl - 浓度 下 316L 不锈 钢在 规定 介质 、120 ℃、腐蚀 72 h 后的腐蚀速率见图 2 。
图 1 316L 不锈钢的腐蚀速率随温度变化曲线 Fig .1 T he cor rosio n rate cha ng e curv es o f
测试方法 硫酸-硫酸铜-铜屑法
标准 A ST M A 262-E
JIS G0575 GB 4334 .5
长 ×宽/ mm 76 ×(10～ 25) (30～ 70)×25 (80 ～ 100)×20
厚/ mm 5 ～ 13
≤5 3～ 4
溶 液配方 100 mL H2 SO 4 + 100 g CuSO4 · 5H2 O + 蒸馏水稀至 1 000 m L +铜屑
316L stainless stee l with tempe ratures
从图 1 可以直观地看出 , 腐蚀速率随温度的升高 而增大 。 25 ℃至 60 ℃时 , 腐蚀速率增幅较平稳 , 大于 60 ℃时 , 腐蚀速率迅速上升 , 到 120 ℃时腐蚀速率达 到了最大值 0 .0781 m m/ a 。自催化理论与吸附理论也 都很好地解释了腐蚀速率随温度升高而增加的原因 。 自催化理 论[ 3] 认为 , 温度的升高有 助于点蚀的 萌生 。
[ Abstract] T he ef fect of the temperature and Cl- concen tration on t he corrosion dynamic behavior of 316L stainless steel using weight lessness meth od ;T he int ergranu lar corrosion tendency of 316 L w as determined .T he experimental resu lts shown th at the co rrosion rate of 316L st ainless s teel increases wit h rising of temperatu re when the Cl- concent ration is 36516 mg/ L and Fe3+ concent ration is 776 mg/ L ;When the temperatu re is over 60 ℃, the corrosion rate increases rapidly , and up t o maximum 0 .0781 mm/ a at 120 ℃;316L stainless st eel h as a t endency to intergranular corrosion according to interg ranular corrosion standard .
元素
C
Si
Mn
P
S
质量分数/ % ≤0 .03 ≤1 .0 ≤2 .0 ≤0.035 ≤0.035
元素
Ni
Cr
Mo
Fe
质量分数/ % 12 .0～ 15.0 16.0～ 18.0 2.0～ 3 .0 余量
1 .2 实验
试样经金相水砂纸逐级打磨至 800 目 , 工作面打 磨成镜面后抛光 , 其 余金属面粗磨 除锈 、除划 痕及蚀 坑 。 然后用分析纯丙酮擦洗除油 , 去离子水清洗 , 再用 分析纯乙醇脱水 , 电吹风冷风吹干 , 置于光电分析天平 上称量并测量试样面积并记录 , 然后将试样放置于干 燥器中备用 。腐蚀前先用 704 硅胶进行粘结固化到固 定磨具上 24 h(每个磨具上固定 8 个样品 , 只留抛光的
[ Key words] 316 L st ainless steel ;ethylene gly col ;chloride ion ;corrosion
工业水中存在的氯离子 , 是一种促进金属腐蚀的 离子 。它主要表现在碳钢的全面腐蚀 , 不锈钢的孔蚀 以及应力腐蚀开裂等方面[ 1] 。 由于循环水中的氯离子 最高允许量与浓缩倍数和操作条件密切相关 , 一些大 型石油化工企业浓缩倍数不高的重要原因是受氯离子 浓度的限制[ 2] 。 油气田常采用乙二醇来防止天然气水 合物的生成 。 为循环使用乙二醇 , 需采用乙二醇脱水 系统对回收的乙二醇进行脱水 。 由于地层水中含有较 高的氯离子 , 致使循环使用再生后的乙二醇中氯离子 含量较高 , 使用 316L 为材质的乙二醇蒸发塔出现了 腐蚀现象 。 笔者以 316L 不锈 钢为研究对象 , 探索了 在含氯离子较高的乙二醇中的腐蚀行为 。
浸蚀参数 沸腾 24 h
沸腾 16 h
金相法进行评定 。
这是因为温度升高可同时加速不锈钢表面含铬钝化膜
2 结果与分析
2 .1 温度对 316L 点蚀行为的影响
不 同 温 度 下 316L 不 锈 钢 在 Cl - 质 量 浓 度 为 36 516 mg/ L , Fe3+质量浓度为 776 mg/ L 的介质中腐 蚀 72 h 的实验结果见表 3 , 腐蚀速率见图 1 。