拉森钢板桩围堰检算书15m
拉森钢板桩支护方案计算书
桂林市西二环路道路建设工程排水管道深基坑开挖施工方案计算书一、工程概况桂林市西二环路二合同段污水管道工程的起点K12＋655，终点K17＋748，埋设管道为聚氯乙烯双壁波纹管（Ф500）和钢筋砼管（Ф800），基础采用粗砂垫层，基础至管顶上50cm范围为粗砂回填，其上为级配碎石回填至路床；起点管道底部标高为150.277m，管道平均埋深为5.2米左右，最深为7.8米，地下水位较高，其中有局部里程段3.5m厚土层以下是流沙层，开挖时垮塌较严重，为防止开挖时坍塌事故发生，特制定该方案，施工范围为K12+655～K14+724段左侧污水管。
本段施工段地质为松散耕土、粉质粘土，地下水位高，遇水容易形成流砂。
二、方案计算依据1、《桂林市西二环路道路建设工程（二期）施工图设计第三册（修改版-B）》（桂林市市政综合设计院）。
2、《市政排水管道工程及附属设施》（06MS201）。
3、《埋地聚乙烯排水管管道工程技术规程》（CECS164:2004）。
4、《钢结构施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。
5、《简明施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。
三、施工方案简述1、钢板桩支护布置钢板桩采用拉森ISP-Ⅳ型钢板桩，其长度为12米/根，每个施工段50m需260根钢板桩。
根据施工段一般稳定水位154.0m和目前水位情况，取施工水位为154.00m。
根据管沟开挖深度（4.7m），钢板桩支护设置1道型钢圈梁和支撑。
以K14+100左侧排污管道钢板桩支护为例，桩顶标高为157.83m，桩底标高为148.83m，依次穿越松散耕土→粉质粘土层。
2、钢板桩结构尺寸及截面参数拉森ISP-Ⅳ型钢板桩计算参数如下表所示：四、计算假设1、根据设计图纸中地勘资料提供的土层描述，本计算中土层参数按经验取值如下（K14+100钢板桩支护处）：则计算取值：γ=18 KN/m3 ，φ=150，c=10 KPa 。
2、支护计算水位按154.00m考虑。
【桥梁方案】淤泥黏土区单层15mⅣ型拉森钢板桩围堰水中承台施工方案
xx大桥及接线工程XX合同水中承台施工方案XX交通工程集团有限公司XX项目经理部二○XX年XX月目录第一章编制说明 (1)1.1、编制目的 (1)1.2、编制依据 (1)1.3、编制原则 (1)1.4、适用范围 (2)第二章总体施工组织与规划 (3)2.1、工程概况 (3)2.2、施工总体目标 (5)2.3、总体施工规划 (6)2.4、交通组织方案和通行保障措施 (10)2.5、资源配置 (10)2.6、施工进度计划 (11)第三章主要工程项目施工方案、方法与技术措施 (13)3.1、施工技术方案 (13)3.2、施工方法 (17)3.3、强度验算 ...................................................................................... 错误!未定义书签。
第四章工期保证措施 . (26)4.1、实现目标的管理体系 (43)4.2、实现目标的管理措施 (43)4.3、施工过程控制 (44)4.4、分项工程工期保证措施 (45)4.5、冬季、雨季施工保障措施 (46)第五章工程质量管理体系及保证措施 (31)5.1、质量保证体系 (31)5.2、工程质量保证措施 (36)5.3、主要工序的质量保证措施 (39)第六章安全生产管理体系及保证措施 (42)6.1 安全生产方针及目标 (42)6.2安全管理组织机构 (43)6.3、安全保证措施 (44)6.4、水上施工一般规定 (45)6.5、水上施工通航安全保证措施 (46)6.6、水上施工作业安全保障措施 (46)6.7、施工安全管理措施 (47)第七章文明施工、环境保护和水土保持措施 (51)7.1、方针和目标 (51)7.2、文明施工和环境保护管理机构 (51)7.3、文明施工措施 (51)7.4、环境保护措施 (52)7.5水土保持措施 (54)第八章项目风险预测与防范、事故应急预案 (72)8.1、项目风险预测 (58)8.2、项目风险防范、事故应急预案 (58)8.2.1、项目风险防范 (58)8.2.2、事故应急预案 (59)xx大桥水中承台施工方案第一章编制说明1.1、编制目的水下承台施工存在很多困难，为确保本工程xx大桥跨xx（70+120+70）m变截面连续箱梁水中主墩承台施工顺利、有序的进行，本着安全、高效的原则，统筹规划，根据本施工方案对参与施工的人员加强岗前学习培训，施工中采取正确的施工工艺和操作规程，保证施工质量是编制本施工专项方案的目的。
拉森钢板桩设计计算书
拉森钢板桩设计计算书（1）钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于基础施工，即在基础最突出的边缘外留有支模、拆模的余地。
（2）基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角，以便标准钢板桩的利用和支撑设置。
各周边尺寸尽量符合板桩模数。
（3）整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应在支撑上搁置重物。
差的钢板桩应尽量不用。
---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:----------------------------------------------------------------------[ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力包络图：2、拉森钢板桩型号的选择与验算=·m。
由上节弯矩图可见钢板桩桩身最大弯矩标准值为Mmax选取SP-Ⅳ型号的拉森钢板桩，每延米W=2270cm3。
拉森钢板桩水中围堰设计及验算
拉森钢板桩水中围堰设计及验算注：本文着重介绍在水中拉森钢板桩围堰施工中，常见的设计步骤及验算方法，并配以示例图片。
1. 数据参数收集首先需要侧得墩水深, 需清除的淤泥厚, 在抽水清淤时需要设置多层支撑,此处支撑一般采用等弯矩布置。
施工中采用拉森Ⅳ型钢板桩, 需知道钢板桩的惯性模量W ,抗弯强度设计值[f b]。
其他需要的参数：水重度γw ,砂粘土的重度γ ,内摩擦角φ,粘聚力c 。
2. 确定支撑层数与间距按等弯矩布置各层支撑的间距, 得出板桩顶部悬臂端的最大允许跨度如3. 88 m，则支撑层数之间的间距依次为 L1 =2.5 m, L2 =2 m, L3 =2 m, L4 =2.28 m, L5 =2m。
3. 拉森钢板桩的长度计算首先要确定板桩的入土深度,选择用盾恩近似法来计算板桩的入土深度, 需要先计算出朗肯主动土压力系数Ka和朗肯被动土压力系数Kp。
再根据采用的支撑数,算出总的最低钢板桩桩长如16.99 m。
鉴于拉森Ⅳ钢板桩的长度,决定采用拉森桩桩长为 18 m,埋入深度为 6.02 m。
由计算可知埋入深度满足围堰的稳定性要求。
4. 拉森钢板桩强度复核计算需要参数：钢板桩的截面抵抗矩为W ,钢板桩允许抗弯应力[σ] ,得出 Mmax 来判断选用的拉森Ⅳ型钢板桩是否满足强度要求。
5. 抗倾覆验算由3可知：拉森桩理论埋入深度为 L,而实际埋入深度为L′。
计算抗倾覆系数 k =L′/L是否满足要求。
6. 基底隆起验算即水压力和淤泥压力的合力q= γw(H +L5 )+γ′(h + L5 )7. 腰梁支撑强度、刚度钢板桩围堰平面尺寸如为 8.8 m ×10 m,支撑采用并拼双道Ⅰ36b型工字钢 ,斜撑采用 60 cm壁厚 12 mm的管桩。
斜支撑按 45°角布置于腰梁相邻两工字钢之间 ,两斜支撑焊接于三等分工字钢。
腰梁间距D确定后，计算腰梁所承受的均布水平荷载P，即假定腰梁承受相邻两跨各半跨上的侧压力，再分别计算出土中和水中的侧压力。
钢板桩围堰设计及计算
船台及驳岸施工围堰设计与计算1、工程概况市六横岛位于群岛的南部海域，在虾峙门国际航道的西南侧，是市的第三大岛，为市重点扶持的三大岛之一，占地约106。
8平方公里。
厂址区域四周由穿山半岛和群岛所环抱，形成一个近封闭水域。
本工程位于厂八号、九头之间。
工程围:1. 船台二座：船台长250m，宽45m，水下段长60m，滑道坡度1：20，滑道底标高-3。
00m，顶标高12。
40m；2. 陆域独立吊车道: 600T龙门起重机轨道一组：2x437m; 150T门机轨道三组：6x303m;3. 直立驳岸约230m。
为了确保船台及驳岸的干地施工，须在外海侧顺堤设围堰，从而确保工程进度。
本工程工作量大，施工时间相对较紧，施工工期：2008年1月1日~6月30日，共6个月。
2、自然条件2.1 水文资料设计水位:设计高水位：2.14m设计低水位：-2.60m下水水位：1.50m2.2 地质资料场地地质构造活动较稳定，未见新构造运动及活动断裂，不存在液化土层，故属基本稳定区。
根据工程地质勘察报告，场地地层自上而下分为：①1层杂色填土，为新近人工回填而成；①2层淤泥、②1层灰色淤泥质粉质粘土、④层粘土为软弱场地土；③1层暗绿～灰黄色粉质粘土、⑤1浅黄～灰绿色粉质粘土及⑤2层粉质粘土夹砂砾、碎石为中硬场地土，⑥层强风化晶屑凝灰岩、⑦层中等风化晶屑凝灰岩为坚硬场地土。
由于拟建场地20.0m深度围无饱和砂性土及粉土存在，本场地为不液化场地。
场地分布有较厚的软弱土。
该区域由于拟建场地周围无污染源存在，对钢结构具中等腐蚀性。
本次设计钢板桩插入②1层灰色淤泥质粉质粘土土层中，淤泥质粉质粘土的物力力学性质指标为：含水率42.6%，比重2.74，重度17.4kN/m3，固快粘聚力13.34kPa、摩察角12.5。
其余参数详见地质勘探报告。
3、围堰方案比选围堰是用于围护水工建筑施工场地的临时挡水建筑物。
围堰具有不同于一般建筑物的施工和运行特点。
拉森钢板桩设计计算书
拉森钢板桩设计计算书（1）钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于基础施工，即在基础最突出的边缘外留有支模、拆模的余地。
（2）基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角，以便标准钢板桩的利用和支撑设置。
各周边尺寸尽量符合板桩模数。
（3）整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应在支撑上搁置重物。
2 工艺流程根据施工图及高程放设沉桩定位线→引孔的施工→沉桩位置沟槽开挖1m 深→根据定位线设置沉桩导梁→整修、平整施工机械行走道路→钢板桩插入和预打→静压钢板桩→静压机行走路线处沟槽的平整→钢管桩的静压施工→挖除地表面 1.0m厚土及放坡→开挖至第一道围檩位置→设置围檩及支撑→开挖至第二道围檩位置→设置围檩及支撑→土方开挖→割除并吊出上部的钢管桩（可根据钢管桩每节的长短进行工序的调整）→施工桥台至第二道支撑下0.5m处→填土及拆除第二道围檩及支撑→施工桥台至第一道支撑下0.5m处→填土及拆除第一道围檩及支撑→主体结构施工完成→回填土→拔除钢板桩→在桩的缝隙处用细砂回填密实在施工过程中采用集水明排方式排出坑底汇水。
3 操作工艺（1）打桩机械主机采用静压机，噪音及振动较小。
围檩、支撑、板桩吊装采用25t汽车吊。
板桩围堰施工采用测量定位、屏风式打入的施工方法。
（2）钢板桩的检验及矫正对进场的钢板桩按出厂标准进行检验，应对外观质量进行检验，包括长度、宽度、厚度、高度等是否符合设计要求，有无表面缺陷，端头矩形比，垂直度和锁口形状等。
验收标准：①高度允许偏差±8mm；②宽度绝对偏差+10mm；③弯曲和挠度用2m长锁口榉板顺利通过全长挠度＜1%；④桩端平面应平整；⑤钢板背面及锁口应光滑无阻。
使用千斤顶、大锤和氧气、乙炔等工具材料完成包括端部修整、桩体矫曲、扭曲及局部变形矫正、锁口变形矫正。
锁口检查的方法：用一块长2～3m的同类型、同规格的钢板桩作标准，将所有同型号的钢板桩做锁口通过检查。
拉森钢板桩受力验算【范本模板】
拉森钢板桩受力验算因本工程施工区地质情况复杂，且无明显变化界限。
为确保施工安全，选取有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算,作为最终支护标准.根据工程地质勘察报告及现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数。
1、基坑参数基坑顶标高为—2。
30,底标高为—6。
8，开挖深度为 4.5m。
拉伸钢板桩采用Ⅳ型12m长密扣拉森钢板桩.围檩采用H350*350型钢。
2、拉森钢板桩参数钢板桩型号每延米截面积cm2每延米惯矩Ix（cm4)每延米抵抗矩Wx（cm3)容许弯曲应力[σw］（MPa)容许剪应力［τ］（MPa）备注SKS PⅣ242.5 38600 2270 210 1203、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算:3。
1、开挖深度h＝3m以上进行拉森钢板桩支护，根据地质报告取值得：ｒ＝（18.4×1.9＋20。
3×1.1）/3＝19.09 KN/m3φ＝（23×1.9＋6。
2×1。
1）/3＝16.84Ka＝tga2（45°－φ/2）=0.551q＝ｒ×h×Ka＝31.556KN/m3。
2拉森钢板桩最大悬臂长度计算3.2。
2、SKSPⅣ型拉森钢板桩（只用于开挖深度4～6。
5m的基坑)M max≦Wx×[σw］1/6*h＊h*19。
09＊h*0.551*10000≦1340＊210故h≦2.52m因SKSPⅣ型拉森钢板桩用于开挖深度为4~6.5m的基坑,大于其最大悬臂长度，故需加围檩.4、拉森钢板桩入土深度4.1、土的参数计算根据设计要求，基坑开挖深度在4~6.5m采用12m SKSPⅣ型拉森钢板桩。
12m SKSPⅣ型拉森钢板桩（取土层最大影响深度12m）:ｒ＝（18。
4×1。
9＋20。
3×1.6＋15.9×5。
5＋20.1×2。
4＋19。
3×0.6）/12＝17。
拉森扣板桩计算书(同样适合工字钢)
拉森钢板桩（扣板）受力验算由于没有地质资料图，根据现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数。
因本工程钢板桩施工区地质情况复杂，且无明显变化界限，为确保安全，选有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算，代表性地质断面情况如下表（按11.5m深度统计），场地狭窄，大部分是填筑土，以表1的地质情况验算。
1、土层参数内摩擦角φ取值见建筑施工计算手册第77页表2-1表1 地质断面情况表地层名称层厚（m）土的容重ｒ（KN/m3）内摩擦角φ（°）凝聚力c（KPa）备注人工回填土 1.919.1 23 参考同类土质试验成果淤泥质粉质粘土 1.616.9 4.4 5.5 参考同类土质试验成果粉质粘土820.1 22.2 17.3 参考同类土质试验成果2、拉森钢板桩参数表2 拉森钢板桩参数表钢板桩型号每延米截面积cm2每延米惯矩Ix（cm4）每延米抵抗矩Wx（cm3）容许弯曲应力［σw］（MPa）容许剪应力［τ］（MPa）备注拉森Ⅳ236 36551 2037 210 1203、汽车荷载换算成等代均布荷载的土层厚：装土车安排1台在坑边，装土后总重＝自重20+土重20=40t装土时汽车荷载分布示意图（单位：m）荷载换算成的土层厚度：H=ΣP/(BLr)=40×10/(3.55×8.05×18.4)=0.77m4、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算：4.1 土体参数计算根据现场调查，安设钢板桩的地段，最小开挖深度h＝3m以上，取3m范围的土层计算土体参数加权平均值。
土平均容重ｒ＝（18.4×1.9+16.9×1.1）/3＝17.85 KN/m3土平均摩擦角φ＝（23×1.9+4.4×1.6）/3＝16.91主动土压力系数Ka＝tga2（45°－φ/2）=0.553m深度处的最大主动土压力荷载：主动土压力荷载q＝ｒ×(h+0.77)×Ka＝17.85×3.77×0.55=37.02 KN/m钢板桩悬臂部分受力图（单位：m）4.2拉森钢板桩最大悬臂长度计算拉森IV型钢板桩（用于开挖深度3～6.6m的管道）M≦Wx×［σw］max1/6×(h+0.77)×(h+0.77)×17.85×(h+0.77)×0.55×10000）≦2037×210由上式得出h≦2.2m因拉森IV型钢板桩用于开挖的深度均大于2.2m，大于其最大悬臂长度，故都需加支撑。
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钢板桩围堰检算1、构件特性取钢材的弹性模量为 211/N 101.2m ⨯，3.0=μ，)1(2/μ+=E G1.1拉森Ⅳ钢板桩截面参数:截面积 20242.0m A = 惯性矩 441086.3m I -⨯= 截面抵抗矩 331027.2m W -⨯= 截面回转半径 ix=0.282m 1.2单根Ⅰ45a 工字钢截面参数:截面积 23102.10A m -⨯= 惯性矩 4410224.3m I x -⨯= 截面抵抗矩 331043.1m W x -⨯= 1.3单根Ⅰ56a 工字钢截面参数:截面积 23105.13A m -⨯= 惯性矩 441056.6m I x -⨯= 截面抵抗矩 331034.2m W x -⨯= 2、工况分析①工况1：增江十年一遇洪水位9.31m ，围堰外最高水位按9.31m 计算，围堰第一层支撑、封底混凝土已完成，抽水至+3.07m ，第二层支撑还未安装时；②工况2：当围堰支撑实施结束，增江十年一遇洪水位9.31m ，围堰外最高水位按9.31m 计算，围堰受到静水压力，流水冲击力和砂土的主动土压力共同作用时。
3、围堰检算 3.1工况1：3.1.1围堰拉森Ⅳ型钢板桩最不利工况受力分析，主要荷载有：a 、静水压力，随着水深增加从上往下呈线性分布。
b 、流水冲击力，设流速为s m /2，影响围为整个水深围。
c 、下层饱和砂土的主动土压力荷载分析：水深7.31m ，流水冲击力合力作用点位于距上端水深1/3高度处，主动土压力为7.31—9.36m 处，另加封底混凝土以下0.5m ，也即9.36—9.86m①集中荷载：流水冲击力 grv kA F 22=K 取1.5，v 取2m/s,截面面积取一延米长，则()KN F 93.2110221031.70.15.12=⨯⨯⨯⨯⨯=作用点距顶端m 44.23/31.7=处 ②分布荷载：a.静水压力 rh p =最大线荷载值 KN F 4.6224.6100.1=⨯⨯= 从钢板桩顶端下0.19m 往下6.43m 处呈三角形分布 b.主动土压力取饱和砂土容重3/18m KN sat =γ，砂土摩擦角030=ϕ则)2/45(tan )(02ϕγγ--=h P w satKPa P 8.6)2/3045(tan 55.2)1018(002=-⨯⨯-=为简化计算过程，具体如下： 荷载分布图：弯矩图：KN R A 1.209= m KN M .413max =MPa MPa mKN 210][9.1811027.2.4133max =〈=⨯=-σσ，满足要求剪力图：支座反力：R A =209.1KN3.2工况23.2.1拉森Ⅳ型钢板桩围堰最不利工况受力分析，主要荷载有：a 、静水压力，随着水深增加从上往下呈线性分布。
b 、流水冲击力，设流速为s m /2，影响围为整个水深围。
c 、下层饱和砂土的主动土压力荷载分析：水深7.31m ，流水冲击力合力作用点位于距上端水深1/3高度处，主动土压力为7.31—9.36m 处，另加封底混凝土以下0.5m ，也即9.36—9.86m①集中荷载：流水冲击力 grv kA F 22=K 取1.5，v 取2m/s,截面面积取一延米长，则()KN F 93.2110221031.70.15.12=⨯⨯⨯⨯⨯= 作用点距顶端m 44.23/31.7=处②分布荷载：a.静水压力 rh p =最大线荷载值 KN F 1.7331.7100.1=⨯⨯= 从钢板桩顶端往下7.5m 处呈三角形分布b.主动土压力取饱和砂土容重3/18m KN sat =γ，砂土摩擦角030=ϕ则)2/45(tan )(02ϕγγ--=h P w satKPa P 8.6)2/3045(tan 55.2)1018(002=-⨯⨯-=KPa P P 3.1071086.98.6=⨯+='=γ总最大线荷载 m KN F /3.107= 为简化计算过程，具体如下： 荷载分布图：弯矩图：KN R A 3.55= KN R B 7.305=m KN M .9.142max =MPa MPa mKN 145][631027.2.9.1423max =〈=⨯=-σσ，满足要求 剪力图：支座反力：R A =55.3KN ，R B =305.7KN3.2工况3(承台浇筑完拆除下层墩身围支撑，填充2.5米砂并在其上浇筑0.5米砼) 3.2.1拉森Ⅳ型钢板桩围堰最不利工况受力分析，主要荷载有：a 、静水压力，随着水深增加从上往下呈线性分布。
b 、流水冲击力，设流速为s m /2，影响围为整个水深围。
c 、下层饱和砂土的主动土压力荷载分析：水深7.31m ，流水冲击力合力作用点位于距上端水深1/3高度处，主动土压力为7.31—9.36m 处，另加封底混凝土以下0.5m ，也即9.36—9.86m①集中荷载：流水冲击力 grv kA F 22=K 取1.5，v 取2m/s,截面面积取一延米长，则()KN F 93.2110221031.70.15.12=⨯⨯⨯⨯⨯= 作用点距顶端m 44.23/31.7=处②分布荷载：a.静水压力 rh p =最大线荷载值 KN F 1.7331.7100.1=⨯⨯= 从钢板桩顶端往下7.5m 处呈三角形分布 b.主动土压力取饱和砂土容重3/18m KN sat =γ，砂土摩擦角030=ϕ则)2/45(tan )(02ϕγγ--=h P w satKPa P 8.6)2/3045(tan 55.2)1018(002=-⨯⨯-=KPa P P 3.1071086.98.6=⨯+='=γ总最大线荷载 m KN F /3.107= C 、回填砂的主动土压力)2/45(tan 02ϕγ-=h P satKPa P 8.25)2/3045(tan 5.218002=-⨯⨯=为简化计算过程，具体如下： 荷载分布图：弯矩图：剪力图：KN R A 1.103= KN R B 2.302=m KN M .1.113max =MPa MPa mKN 145][8.491027.2.1.1133max =〈=⨯=-σσ，满足要求3.4 下层围檩双拼I56a 工字钢 ①下层长边围檩主要荷载：外层钢板桩传递的集中荷载与自重。
为简化计算，不考虑自重，将集中荷载转化为等效均布线荷载计算：m KN F /1.7.305=，围檩简化为六跨连续梁，每跨跨度如下图所示。
荷载分布图：弯矩图：MPa MPa mKN 145][2.841034.22.3.1133max =〈=⨯⨯=-σσ ，满足要求 剪力图：支座反力：KNR 6.4431=KN R 8.12032= KN R 2.10753= KN R 6.9664=KN R 9.10375= KN R 7.12026= KN R 0.13437= KN R 7.4798= ②下层短边围檩：主要荷载：外层钢管桩传递的集中荷载与自重。
为简化计算，不考虑自重，将集中荷载转化为等效均布线荷载计算：m KN F /7.305=，围檩简化为三跨连续梁，每跨跨度如下图所示。
mKN M .3.113max =荷载分布图：弯矩图：MPa MPa m KN 145][1.771034.22.7.3393max=〈=⨯⨯=-σσ, 满足要求剪力图：mkN M .6.361max =支座反力： KN R R 8.44941==，KN R R 1.115532== 3.5上层围檩双拼I45a 工字钢 ①上层长边围檩主要荷载：外层钢管桩传递的集中荷载与自重。
为简化计算，不考虑自重，将集中荷载转化为等效均布线荷载计算：m KN F /1.209=，围檩简化为六跨连续梁，每跨跨度如下图所示。
荷载分布图：弯矩图：MPa MPa m KN 145][7.1131043.12.1.3253max =〈=⨯⨯=-σσ 满足要求 剪力图： 支座反力：KN R 4.3031=KN R 5.8252= KN R 5.7353= KN R 2.6614= KN R 9.7095= KN R 7.8226= KN R 6.9187= KN R 1.3288=②上层短边围檩主要荷载：外层钢管桩传递的集中荷载与自重。
为简化计算，不考虑自重，将集中荷载转化为等效均布线荷载计算：m KN F /1.209=，围檩简化为七跨连续梁，每跨跨度如下图所示。
m KN M .1.325max =荷载分布图：弯矩图：MPa MPa m KN 145][5.861043.12.3.2473max =〈=⨯⨯=-σσ满足要求 剪力图： m KN M .3.247max =支座反力： KN R R 3.31741==，KNR R 1.79032== 3.6 支撑①下层支撑：选用2工56a ，由结构的对称性，只需检算下层斜支撑C2-1，以及直撑C2-2；其中斜撑受力可通过力的分解得出，分别检算如下a) 斜撑C2-1，长度为4.193m ，所受荷载KN F 4.170245sin 8.1203=︒=长细比 ：1.47089.0193.4==mm λ 查路桥施工计算手册得稳定系数 849.01=φ斜撑C2-1轴向容许承载力：KN KN ＞m N N 4.170222924.1/849.0/101402*0135.04.1/][26=⨯⨯⨯= 满足要求b) 直撑C2-2，长度9.38m ，所受荷载KN F 0.1343= 长细比：7.52089.069.4==mm λ 查路桥施工计算手册得稳定系数813.01=φ直撑C2-2轴向容许承载力：KN KN ＞m N N 0.134321954.1/813.0/101402*0135.04.1/][26=⨯⨯⨯= 满足要求②上层支撑：选用2I45a 钢管，由结构的对称性，只需检算下层斜支撑C1-1，以及直撑C1-2；其中斜撑受力可通过力的分解得出，分别检算如下c) 斜撑C1-1，长度为4.505m ，所受荷载KN F 4.116745sin 5.825=︒=长细比 ：3.56080.0505.4==m λ 查路桥施工计算手册得稳定系数 793.0=φ斜撑C2-1轴向容许承载力：KN KN ＞m N N 2.116716244.1/793.0/101402*01024.04.1/][26=⨯⨯⨯= 满足要求d) 直撑C1-2，长度9.6m ，所受荷载KN F 6.918= 长细比：60080.08.4==mm λ 查路桥施工计算手册得稳定系数772.01=φ直撑C1-2轴向容许承载力：KN KN ＞m N N 6.9183.15814.1/772.0/101402*01024.04.1/][26=⨯⨯⨯=满足要求4. 封底混凝土厚度验算4.1抗浮稳定性验算封底混凝土采用1.5m 厚的C25砼，其受到水头压力差的作用，最不利水位标高+9.31m ，开挖基坑底标高-1.55m ，则水头差h=11.05m 。