桩深计算

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桩基桩长的计算

桩基桩长的计算

一、桩基的类别针对界溪段桥梁下部构造施工图中存在两类桩:端承桩和摩擦桩。

端承桩:桩基自身重及桩顶以上荷载由桩端持力层承受。

摩擦桩:桩基自身重及及桩顶以上荷载由桩基周身与岩土摩擦阻力承受。

二、单桩基桩长理论计算公式及相关参数表1、摩擦桩单桩承载力容许值计算公式:[Ra]=(1/2)*u*∑Qik*l i+Ap*QrQr=m0*K*[f ao]+k2*R*(h-3)式中:[Ra]——单桩轴向受压承载力容许值(KN),桩身自重与置换土重(当自重计入浮力时置换土重也计入浮力)的差值作为荷载考虑;u——桩身周长(m)Ap——桩端截面面积(㎡)n——土的层数(注:公式中未写出)Li——承台底面或局部冲刷线以下各土层的厚度(m),扩孔部分不计;Qik——与Li对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值(kPa),宜采用单桩摩阻力实验确定,当无实验条件时按表5.3.3-1选用;Qr——桩端处土的承载力基本容许值(kPa),当持力层为砂石、碎石土时,若计算值超过下列值,宜采用:粉砂1000kP;细砂1150kP;中砂、粗砂、砾砂1450kP;碎石土2750kP;[f ao]——桩端处土的承载力基本容许值(kPa),按《公路桥涵地基及基础设计规范》第3.3.3条确定;h——桩端的埋置深度(m),对于有冲刷的桩基,埋深由一般冲刷线起算;对无冲刷的桩基,埋深由天然地面线或实际开挖后的地面线算起;h的计算值不大于40m,当大于40m时,按40m计算;k2——容许承载力随深度的修正系数,根据桩端处持力层土类按《公路桥涵地基及基础设计规范》3.3.4选用;K——桩端以上各土层的加权平均重度(kN/m3),若持力层在水位以下且不透水时,不论桩端以上土层的透水性如何,一律取饱和重度;当持力层透水时,则水中部分土层取浮重度;R——修正系数,按表5.3.3-2选用;m0——清底系数,按表5.3.3-3选用。

表5.3.3-1 钻孔桩桩侧土的摩阻力标准值Qik注:挖孔桩的摩阻力标准值可参照本表采用。

深基坑支护桩的设计计算及运用

深基坑支护桩的设计计算及运用

深基坑支护桩的设计计算及运用摘要:深基坑型式有多种型式,如何选择既节省占地、满足稳定、又比较经济的型式,是设计人员要分析比较确定的,本文参照有关规范结合实际,创新一种新的支护方式,投资又省,经实际运用,效果良好。

关键词:长螺旋灌注桩、深层搅拌桩、深基坑支护一、工程概况:龙仁寺电排站位于湖北省钟祥市以南2km,西环二路与高速公路连接线交叉路口以东,新建南湖公馆商品房以南,紧邻南湖。

排区范围:西接汉江堤防,北至农行节制闸,东以校场路为界,南与西环二路接壤,总面积10.41km2,其中耕地面积2.43 km2,堰塘、沟渠面积0.26 km2,主城区面积4.72 km2。

原龙仁寺电排站建于1980年,排区范围西环路一路与西环二路之间,排区面积1.21 km2,装机155KW。

由于年久失修已报废。

本次拟将城区护城河水引至老龙仁寺电排站,再排入南湖。

排区面积10.41km2,主要用于排城区内涝。

涝水排入南湖,流经南湖电排河,经南湖电排站排入汉江。

泵站设计装机8*185KW,设计流量23.2m3/s。

二、工程总体布置自排闸与电排站采用闸站合一式。

前池长30.08m,坡降1:17,砼护底,前池首端高程39.40m,宽23.17m,尾端高程39.0m,宽45.40m,采用15cm厚C20砼护底,下设15cm厚砂砾石垫层。

两边为钢筋砼挡土墙,为防止两边房屋及道路垮塌,侧边设砼灌注桩加深层搅拌桩支护。

前池后接进水池,钢筋砼结构,潜水泵为井筒式置于进水池,进水池分为10格,每格净宽3.96m,净深6.34m,总长45.70m,钢筋砼边墩厚0.8m,中墩厚0.5m。

10格中左右8格为电排进水池,中间2格为自排进水池。

进水池池底高程35.10m。

电排进水池前设拦污栅,拦污栅高4.50m。

进水池顶盖砼板,板宽3.72m,作为设备检修及清污机清污通道。

自排进水池池顶设检修间,检修间高6.75m,宽7.62m,长9.22m。

为防止两边房屋及道路垮塌,侧边设砼灌注桩加深层搅拌桩支护。

深基坑钢板桩支护计算

深基坑钢板桩支护计算

1、工程简介越南沿海火力发电厂3期连接井位于电厂厂区内,距东边的煤灰堆场约100m,连接井最南侧距海边约30m~40m。

现根据施工需要,将连接井及部分陆域段钢管段设置成干施工区域,即将全部连接井及部分陆域钢管段区域逐层开挖成深基坑,然后在基坑进行施工工作。

基层四周采用CDM桩或者钢板桩进行支护。

干施工区域平面图如下所示图1。

1干施工区域平面图1+1.30-0.70图1。

2 基坑支护典型断面图(供参考)2、设计资料1、钢板桩桩顶高程为+3。

3m ;2、地面标高为+2.5m ,开挖面标高-5.9m ,开挖深度8。

4m ,钢板桩底标高—14.7m 。

3、坑内外土体的天然容重γ为16.5KN/m 2,内摩擦角为Φ=8.5度,粘聚力c=10KPa ;4、地面超载q :按20 KN/m 2考虑;5、钢板桩暂设拉森Ⅳ400×170 U 型钢板桩,W=2270cm 3,[δ]=200MPa ,桩长18m 。

3内力计算3.1支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距,则钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度为:m603.2mm 2603742.05.162270102006r ][653a =≈⨯⨯⨯⨯==K W h δh 1=1.11h=1。

11×2.603m=2.89m h 2=0。

88h=0.88×2。

603m=2。

29m根据现场施工需要和工程经济性,确定采用两层支撑,第一层h=1.2m ,支撑标高+1。

3m ;第二层支撑h 1=2m,支撑标高-0.7m 。

3.2作用在钢板桩上的土压力强度及压力分布主动土压力系数 Ka=tan ²(45°—φ/2)= tan ²(45°-8。

5°/2)= 0.742 被动土压力系数 Kp=tan ²(45°+φ/2)=tan 2(45°+8。

5°/2)=1.347 工况一:安装第一层支撑后,基坑内土体开挖至-0。

钢板桩设计计算

钢板桩设计计算

精心整理钢板桩设计计算及施工方案本标段施工范围内共有75个承台,分8种类型:A 类承台:下部采用9根φ1.0 m 钻孔灌注桩,承台尺寸为8.4×7m (横×顺),厚2.4m 。

主要适用于30+30m 跨径组合;B 类承台:下部采用9根φ1.2m 钻孔灌注桩,承台尺寸为8.4×8.2m (横×顺),厚2.6m 。

主要适用于40+40m 跨径组合;C 。

主要适用于D 。

主E 。

主F 。

主G 3.0m 。

H 主要适个地质单元层,钢板桩深度主要在:⑴层为近代人工堆填土,⑵黄~灰黄色粘土和灰黄~灰色砂质粉土,(3)灰色粉质粘土 三、钢板桩施工方案1、钢板桩的选用根据工程所在地场地特点,结合钢板桩的特性、施工方法等方面进行考虑,选用拉森Ⅳ型钢板桩。

拉森Ⅳ型WUR13型冷弯钢板桩桩宽度适中,抗弯性能好,依地质资料及作业条件决定选用钢板桩长度。

2、打桩设备拟采用Z550型液压振动沉桩机,作为沉设钢板桩的主要动力。

投入钢板桩打拔桩机1台用于施工。

打拔桩机为挖掘机加液压高频振动锤改装而成,激振力220kN。

1台除外,0#234、土的重度为:18.8KN/m3,内摩擦角Ф=20.1°5、距板桩外1.5m均布荷载按20KN/m2计。

基坑开挖深度4m.钢板桩平面布置、板桩类型选择,支撑布置形式,板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下:(1)作用于板桩上的土压力强度及压力分布图ka=tgа(45°-φ/2)=tgа(45°-20.1/2)=0.49Kp=tgа(45°+Ф/2)=tgа(45°+20.1/2)=2.05=1.06mPa1合力Ea(2)按等弯距布置确定各层支撑的间距,根据能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:h=6[f]wrka3=349.0108.18101346350635⨯⨯⨯⨯⨯=313cm=3.13m(3)工字a.支承力:18.8×0.49×2.13×(2.13+1.87)/2=78.49kN/mP2=78.49×10/7=112.13kNb.弯距M max=112.13×2.252/8=49.67kN·mσmax=49.67×106/(2180×103)=17.68N/mm2<f y=235N/mm2,满足要求。

桥梁桩基础设计计算部分要点

桥梁桩基础设计计算部分要点

一方案比选优化公路桥涵结构设计应当考虑到结构上可能出现的多种作用,例如桥涵结构构件上除构件永久作用(如自重等)外,可能同时出现汽车荷载、人群荷载等可变作用。

《公路桥规》要求这时应该按承载力极限状态和正常使用极限状态,结合相应的设计状况进行作用效应组合,并取其最不利组合进行计算。

1、按承载能力极限状态设计时,可采用以下两种作用效应组合。

(1)基本作用效应组合。

基本组合是承载能力极限状态设计时,永久作用标准值效应与可变作用标准值效应的组合,基本组合表达式为(1-1)或(1-2)γ-桥梁结构的重要性系数,按结构设计安全等级采用,对于公路桥梁,安全等级0一级、二级、三级,分别为1.1、1.0和0.9;γGi-第i个永久荷载作用效应的分项系数。

分项系数是指为保证所设计的结构具有结构的可靠度而在设计表达式中采用的系数,分为作用分项系数和抗力分项系数两类。

当永久作用效应(结构重力和预应力作用)对结构承载力不利时,γGi=1.2;对结构的承载能力有利时,γGi=10;其他永久作用效应的分项系数详见《公路桥规》;γQ1-汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)的分项系数,取γQ1=1.4;当某个可变作用在效用组合中,其值超过汽车荷载效用时,则该作用取代汽车荷载,其分项系数应采用汽车荷载的分项系数;对专门为承受某种作用而设置的结构或装置,设计时该作用的分项系数取与汽车荷载同值;计算人行道板和人行道栏杆的局部荷载时,其分项系数也与汽车荷载取同值。

γQj-在作用效应组合中除汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)、风荷载以外的其他第j个可变作用效应的分项系数,取γQ1=1.4,但风荷载的分项系数取γQ1=1.1;S gik、S gid-第i个永久作用效应的标准值和设计值;S Qjk-在作用效应组合中除汽车荷载效应(含汽车冲击力、离心力)外的其他第j个可变作用效应的标准值;S ud-承载能力极限状态下,作用基本组合的效应组合设计值,作用效应设计值等于作用效应标准值S d与作用分项系数的乘积。

12m钢板桩6.5深基坑计算

12m钢板桩6.5深基坑计算

宁波市轨道交通1号线二期工程1214标12m钢板桩深基坑计算书计算:复核:审核:中铁大桥局宁波市轨道交通1号线二期工程1214标项目部工程技术部二〇一三年三月目录第一章计算依据及说明 (1)第二章工程地质及相关参数 (1)第三章钢板桩及围檩验算 (3)第一章计算依据及说明1.1计算依据1、《钢结构设计规范》GB 50017-20032、《软土地区工程地质勘察规范》JGJ 83-913、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20074、《铁路桥涵设计基本规范》TB 10002.1-995、中铁大桥勘测设计院有限公司提供的《宁波市轨道交通1号线二期工程施工图设计》6、浙江省工程勘察院提供的《岩土工程勘察报告》7、参考文献:刘建航侯学渊《基坑工程设计手册》中国建筑工业出版社李克钏,罗书学.基础工程.北京:中国铁道出版社1.2计算说明该标段内承台开挖直接涉及到杂填土,粘土,淤泥质粘土。

基坑底面主要位于淤泥质粘土中。

表层填土结构松散,富水性和透水性较好;粘土强度略高,土层渗透性较差;下部的灰色淤泥质粘土天然含水量大,透水性弱,抗剪强度很低,土层开挖后稳定性差。

由地质情况及场地环境条件可见,基坑需采取支护措施。

标段内承台开挖深度最大为6.5m,G21#墩土质较差,开挖深度为6.5m,施工难度较大,为最不利受力条件,本计算书以G21#墩为计算模型。

第二章工程地质及相关参数2.1工程地质及相关参数基坑所处土层为淤泥质粉质粘土,相关参数如下:γ= 17.6KN/m3,c=15.0KPa,φ=8.9ο。

根据现场地形复测及下部结构施工蓝图,以G21墩为例进行基坑开挖深度在6.5m内的钢板桩围堰计算,G21墩承台尺寸为12m*12m*3m,基坑开挖深度h=6.5m,钢板桩长度H=12m。

第一道内支撑距钢板桩顶面距离为0.5m,第二道内支撑距钢板桩顶面距离为3m。

钢板桩采用拉森钢板桩,钢板桩采用有效幅宽W=400mm,有效高度170mm,t=15.5mm,壁宽每m:A=242.5cm2,Wx=2270cm3,Ix=38600cm4,圈梁采用H400×400×13×21型钢,相关参数为:A=214.54cm2,W x=3268.07cm3,I x=65361.58m4,i x=17.45cm,[σ]=200MPa;内支撑采用[32a,相关参数为:A=48.7cm2,W x=474.879cm3,I x=7598.06cm4,i x=12.49cm,W y=46.473cm3,I y=304.789cm4,i y=2.502cm,I y1=552.31cm4,[σ]=200MPa;),由于K a=tan2⁡(45ο−φ2),所以K p=1.36。

钻孔桩主要计算公式

钻孔桩主要计算公式

钻孔桩主要计算公式
施工孔深=累计孔深
终孔孔底标高=累计孔深+地平标高
应灌实际桩长=有效桩长(设计桩长)+2M
笼顶标高=桩顶标高-锚固长度(35D)*D指钢筋直径
应灌砼面标高=设计标高-2M
砼面深度=实钻孔深-(灌入方量÷每米方量)
导管埋深=导管长度-砼面深度
每米方量=实际方量÷(有效桩长+2M)
充盈系数=实际方量÷理论方量
吊筋长度=桩顶标高-地面标高-35D+10D(*35D指锚固长度,10D指搭接长度)
孔深=(设计桩长+桩顶标高)-地平标高
余尺=钻杆总长+主杆长度+钻头长度+转盘标高-设计桩长-桩顶标高
累计孔深=主杆长度+钻头长度-(地平标高-转盘标高)
理论砼方量=半径的平方×3.14159×(有效桩长+2米)
实际方量=理论方量×充盈系数(1.15~~1.20)
每米方量=实际方量÷(有效桩长+2M)
千牛是力的单位,千克是质量单位,不能直接换算。

见解换算方法如下:地球表面重力加速度为9.8m/s^2,
所以1000/9.8=102。

因此,在地球表面,千牛相当于102千克的物体的重力。

灌注桩孔深计算公式

灌注桩孔深计算公式

灌注桩孔深计算公式灌注桩孔深的计算可不是一件简单的事儿,这当中涉及到不少的知识和细节呢。

咱们先来说说灌注桩孔深到底是啥。

简单来讲,灌注桩孔深就是从地面开始,一直到桩孔底部的垂直距离。

这个距离的准确计算对于灌注桩的施工那可是至关重要,要是算错了,麻烦可就大啦!灌注桩孔深的计算公式通常是这样的:孔深 = 地面标高 - 孔底标高。

这看起来好像挺简单,但是要搞清楚地面标高和孔底标高可没那么容易。

我记得有一次去一个建筑工地,亲眼看到工人们在计算灌注桩孔深。

当时那场面,各种测量工具摆了一地,工人们拿着水准仪、卷尺,忙得不亦乐乎。

有个年轻的小师傅,可能是经验不足,计算的时候老是出错,急得满头大汗。

旁边的老师傅就耐心地给他讲解,告诉他要先准确测量地面的标高,这就好比是给计算找一个基准点。

然后再小心翼翼地测量孔底的标高,这一步可不能马虎,哪怕有一点点的偏差,最后的结果都会差之千里。

那怎么测量地面标高和孔底标高呢?测量地面标高一般会用到水准仪,通过测量多个点的高度,然后取平均值,这样能得到比较准确的地面标高。

而孔底标高的测量就稍微复杂一些,有时候需要用到测绳,把测绳慢慢放到孔底,然后标记好测绳进入孔中的长度,再根据测绳上的刻度来计算孔底标高。

在计算灌注桩孔深的时候,还得考虑一些其他的因素。

比如说,如果孔壁有坍塌或者扩孔的情况,那就要根据实际情况进行修正。

这就像是做数学题,不仅要会基本的公式,还要能灵活运用,考虑各种可能出现的情况。

另外,地质条件也会对灌注桩孔深的计算产生影响。

如果遇到坚硬的岩石层,钻孔的难度就会增加,这时候就得特别注意孔深的测量和计算,确保灌注桩能够达到设计要求的深度。

总之,灌注桩孔深的计算虽然有公式,但实际操作中需要我们细心、耐心,考虑各种因素,才能得出准确的结果。

这就像我们做任何事情一样,不能马虎大意,要认真对待每一个细节,这样才能把事情做好。

希望通过我的讲解,能让您对灌注桩孔深的计算公式有更清楚的了解。

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对于跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板,其模板要按设计要求起拱;当设计无具体要求时,起拱高度宜为跨度的0.1%-0.3%!起拱是为了防止梁在浇筑过程中模板下垂过大(挠度过大),是梁达到水平的作用!桩基础的基础埋深一般是算到承台底部的,也就是说基础埋深6.8M实际上指的是地面至承台底的高度。

桩长是一般是从承台底部算至桩尖。

6.8m应该是包含了地下室高度的埋深吧。

桩长一般从低于承台顶标高100mm处起计,至持力层表面标高止。

因为桩顶标高没有标,所以数据没什么问题,基础埋深当然不能全是承台了,要按图纸和实际情况而定了。

桩长是从承台向下开始算起,不过还要加一个桩头伸入承台的长度,一般有两种情况:一是看你的桩径,500的应要伸入承台100,400的应要伸入承台50。

本工艺标准适用于工业和民用建筑中粘土、粉质粘土及含少量砂、石粘土层,且地下水位低的人工成孔灌注桩工程.2.1 材料及主要机具:2.1.1 水泥:宜采用325号~425号普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥。

2.1.2 砂:中砂或粗砂,含泥量不大于5%。

2.1.3 石子:粒径为0.5~3.2cm的卵石或碎石;桩身混凝土也可用粒径不大于5cm的石子,且含泥量不大于2%。

2.1.4 水:应用自来水或不含有害物质的洁净水。

2.1.5 外加早强剂应通过试验选用,粉煤灰掺合料按试验室的规定确定。

2.1.6 钢筋:钢筋的级别、直径必须符合设计要求,有出厂证明书及复试报告。

2.1.7 一般应备有三木搭、卷扬机组或电动葫芦、手推车或翻斗车、镐、锹、手铲、钎、线坠、定滑轮组、导向滑轮组、混凝土搅拌机、吊桶、溜槽、导管、振捣棒、插钎、粗麻绳、钢丝绳、安全活动盖板、防水照明灯(低压36V、100W),电焊机、通风及供氧设备、扬程水泵、木辘轳、活动爬梯、安全帽、安全带等。

2.1.8 模板:组合式钢模,弧形工具式钢模四块(或八块)拼装。

卡具、挂钩和零配件。

木板、木方,8号或12号槽钢等。

2.2 作业条件:2.2.1 人工开挖桩孔,井壁支护应根据该地区的土质特点、地下水分布情况,编制切实可行的施工方案,进行井壁支护的计算和设计。

2.2.2 开挖前场地应完成三通一平。

地上、地下的电缆、管线、旧建筑物、设备基础等障碍物均已排除处理完毕。

各项临时设施,如照明、动力、通风、安全设施准备就绪。

2.2.3 熟悉施工图纸及场地的地下土质、水文地质资料,做到心中有数。

2.2.4 按基础平面图,设置桩位轴线、定位点;桩孔四周撒灰线。

测定高程水准点。

放线工序完成后,办理预检手续。

2.2.5 按设计要求分段制作好钢筋笼。

2.2.6 全面开挖之前,有选择地先挖两个试验桩孔,分析土质、水文等有关情况,以此修改原编施工方案。

2.2.7 在地下水位比较高的区域,先降低地下水位至桩低以下0.5m左右。

2.2.8 人工挖孔操作的安全至关重要,开挖前应对施工人员进行全面的安全技术交底;操作前对吊具进行安全可靠的检查和试验,确保施工安全。

3.1 工艺流程:放线定桩位及高程→ 开挖第一节桩孔土方→ 支护壁模板放附加钢筋→浇筑第一节护壁混凝土→ 检查桩位(中心)轴线→ 架设垂直运输架→安装电动葫芦(卷扬机或木辘轳)→ 安装吊桶、照明、活动盖板、水泵、通风机等→开挖吊运第二节桩孔土方(修边)→ 先拆第一节支第二节护壁模板(放附加钢筋)→浇第二节护壁混凝土→ 检查桩位(中心)轴线→ 逐层往下循环作业→开挖扩底部分→ 检查验收→ 吊放钢筋笼→ 放混凝土溜筒(导管)→浇筑桩身混凝土(随浇随振)→ 插桩顶钢筋→3.2 放线定桩位及高程:在场地三通一平的基础上,依据建筑物测量控制网的资料和基础平面布置图,测定桩位轴线方格控制网和高程基准许点。

确定好桩位中心,以中点为圆心,以桩身半径加护壁厚度为半径画出上部(即第一步)的圆周。

撒石灰线作为桩孔开挖尺寸线。

孔位线定好之后,必须经有关部门进行复查,办好预检手续后开挖。

3.3 开挖第一节桩孔土方:开挖桩孔应从上到下逐层进行,先挖中间部分的土方,然后扩及周边,有效地控制开挖孔的截面尺寸。

每节的高度应根据土质好坏、操作条件而定,一般以0.9~1. 2m为宜。

3.4 支护壁模板附加钢筋:为防止桩孔壁坍方,确保安全施工,成孔应设置井圈,其种类有素混凝土和钢筋混凝土两种。

以现浇钢筋混凝土井圈为好,与土壁能紧密结合,稳定性和整体性能均佳,且受力均匀,可以优先选用。

当桩孔直径不大,深度较浅而土质又好,地下水位较低的情况下,也可以采用喷射混凝土护壁。

护壁的厚度应根据井圈材料、性能、刚度、稳定性、操作方便、构造简单等要求,并按受力状况,以最下面一节所承受的土侧压力和地下水侧压力,通过计算来确定。

护壁模板采用拆上节、支下节重复周转使用。

模板之间用卡具、扣件连接固定,也可以在每节模板的上下端各设一道圆弧形的、用槽钢或角钢做成的内钢圈作为内侧支撑,防止内模因受涨力而变形。

不设水平支撑,以方便操作。

第一节护壁以高出地坪150~200mm为宜,便于挡土、挡水。

桩位轴线和高程均应标定在第一节护壁上口,护壁厚度一般取100~150mm。

3.5 浇筑第一节护壁混凝土:桩孔护壁混凝土每挖完一节以后应立即浇筑混凝土。

人工浇筑,人工捣实,混凝土强度一般为C20,坍落度控制在100mm,确保孔壁的稳定性。

3.6 检查桩位(中心)轴线及标高:每节桩孔护壁做好以后,必须将桩位十字轴线和标高测设在护壁的上口,然后用十字线对中,吊线坠向井底投设,以半径尺杆检查孔壁的垂直平整度。

随之进行修整,井深必须以基准点为依据,逐根进行引测。

保证桩孔轴线位置、标高、截面尺寸满足设计要求。

3.7 架设垂直运输架:第一节桩孔成孔以后,即着手在桩孔上口架设垂直运输支架。

支架有:木搭、钢管吊架、木吊架或工字钢导轨支架几种形式;要求搭设稳定、牢固。

3.8 安装电动葫芦或卷扬机:在垂直运输架上安装滑轮组和电动或穿卷扬机的钢丝绳,选择适当位置安装卷扬机。

如果是试桩和小型桩孔,也可以用木吊架、木辘轳或人工直接借助粗麻绳作提升工具。

地面运土用手推车或翻斗车。

3.9 安装吊桶、照明、活动盖板、水泵和通风机。

3.9.1 在安装滑轮组及吊桶时,注意使吊桶与桩孔中心位置重合,作为挖土时直观上控制桩位中心和护壁支模的中心线。

3.9.2 井底照明必须用低压电源(36V、100W)、防水带罩的安全灯具。

桩口上设围护栏。

3.9.3 当桩孔深大于20m时,应向井下通风,加强空气对流。

必要时输送氧气,防止有毒气体的危害。

操作时上下人员轮换作业,桩孔上人员密切注视观察桩孔下人员的情况,互相响应,切实预防安全事故的发生。

3.9.4 当地下水量不大时,随挖随将泥水用吊桶运出。

地下渗水量较大时,吊桶已满足不了排水,先在桩孔底挖集水坑,用高程水泵沉入抽水,边降水边挖土,水泵的规格按抽水量确定。

应日夜三班抽水,使水位保持稳定。

地下水位较高时,应先采用统一降水的措施,再进行开挖。

3.9.5 桩孔口安装水平推移的活动安全盖板,当桩孔内有人挖土时,应掩好安全盖板,防止杂物掉下砸人。

无关人员不得靠近桩孔口边。

吊运土时,再打开安全盖板。

3.10 开挖吊运第二节桩孔土方(修边),从第二节开始,利用提升设备运土,桩孔内人员应戴好安全帽,地面人员应拴好安全带。

吊桶离开孔口上方1.5m时,推动活动安全盖板,掩蔽孔口,防止卸土的土块、石块等杂物坠落孔内伤人。

吊桶在小推车内卸土后,再打开活动盖板,下放吊桶装土。

桩孔挖至规定的深度后,用支杆检查桩孔的直径及井壁圆弧度,上下应垂直平顺,修整孔壁。

3.11 先拆除第一节支第二节护壁模板,放附加钢筋,护壁模板采用拆上节支下节依次周转使用。

如往下孔径缩小,应配备小块模板进行调整。

模板上口留出高度为100mm的混凝土浇筑口,接口处应捣固密实。

拆模后用混凝土或砌砖堵严,水泥砂浆抹平,拆模强度达到1MPa。

3.12 浇筑第二节护壁混凝土:混凝土用串桶送来,人工浇筑,人工插捣密实。

混凝土可由试验确定掺入早强剂,以加速混凝土的硬化。

3.13 检查桩位中心轴线及标高:以桩孔口的定位线为依据,逐节校测。

3.14 逐层往下循环作业,将桩孔挖至设计深度,清除虚土,检查土质情况,桩底应支承在设计所规定的持力层上。

3.15 开挖扩底部份:桩底可分为扩底和不扩底两种情况。

挖扩底桩应先将扩底部位桩身的圆柱体挖好,再按扩底部位的尺寸、形状自上而下削土扩充成设计图纸的要求;如设计无明确要求,扩底直径一般为1.5~3.0d。

扩底部位的变径尺寸为1∶4。

3.16 检查验收:成孔以后必须对桩身直径、扩头尺寸、孔底标高、桩位中线、井壁垂直、虚土厚度进行全面测定。

做好施工记录,办理隐蔽验收手续。

3.17 吊放钢筋笼:钢筋笼放入前应先绑好砂浆垫块,按设计要求一般为70mm(钢筋笼四周,在主筋上每隔3~4m左右设一个φ20耳环,作为定位垫块);吊放钢筋笼时,要对准孔位,直吊扶稳、缓慢下沉,避免碰撞孔壁。

钢筋笼放到设计位置时,应立即固定。

遇有两段钢筋笼连接时,应采用焊接(搭接焊或帮条焊),双面焊接,接头数按50%错开,以确保钢筋位置正确,保护层厚度符合要求。

3.18 浇筑桩身混凝土:桩身混凝土可使用粒径不大于50mm的石子,坍落度80~100mm,机械搅拌。

用溜槽加串桶向桩孔内浇筑混凝土。

混凝土的落差大于2m,桩孔深度超过12m时,宜采用混凝土导管浇筑。

浇筑混凝土时应连续进行,分层振捣密实。

一般第一步宜浇筑到扩底部位的顶面,然后浇筑上部混凝土。

分层高度以捣固的工具而定,但不宜大于1.5m。

3.19 混凝土浇筑到桩顶时,应适当超过桩顶设计标高,以保证在剔除浮浆后,桩顶标高符合设计要求。

桩顶上的钢筋插铁一定要保持设计尺寸,垂直插入,并有足够的保护层。

3.20 冬、雨期施工:3.20.1 冬期当温度低于0℃以下浇筑混凝土时,应采取加热保温措施。

浇筑的入模温度应由冬施方案确定。

在桩顶未达到设计强度50%以前不得受冻。

当夏季气温高于30℃,应根据具体情况对混凝土采取缓凝措施。

3.20.2 雨天不能进行人工挖桩孔的工作。

现场必须有排水的措施,严防地面雨水流入桩孔内,致使桩孔塌方。

4.1 保证项目:4.1.1 灌注桩的原材料和混凝土强度必须符合设计要求和施工规范的规定。

4.1.2 实际浇筑混凝土量,严禁小于计算体积。

4.1.3 浇筑混凝土后的桩顶标高及浮浆的处理,必须符合设计要求和施工规范的规定。

4.2 基本项目:4.2.1 桩身直径应严格控制。

一般不应超过桩长的3‰,且最大不超过50mm。

4.2.2 孔底虚土厚度不应超过规定。

扩底形状、尺寸符合设计要求,桩底应落在持力土层上,持力层土体不应被破坏。

4.3 允许偏差项目,见表2-9。

人工成孔灌注桩允许偏差表2-9项次项目允许偏差 (mm) 检验方法1 钢筋笼主筋间距±10 尺量检查2 钢筋笼箍筋间距±20 尺量检查3 钢筋笼直径±10 尺量检查4 钢筋笼长度±50 尺量检查5 桩位中心轴线±10 拉线和尺量检查6 桩孔垂直度3‰L,且不大于50 吊线和尺量检查7 桩身直径±10 尺量检查8 桩底标高±10 尺量检查9 护壁混凝土厚度±20 尺量检查注:L为桩长。

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