地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24 吨计,合计39×1.1=43吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
地下室顶板加固计算
地下室顶板加固计算在建筑工程中，地下室顶板的稳定性和安全性至关重要。
当面临一些特殊情况，如需要在顶板上增加荷载、改变使用功能，或者原设计的承载能力不足时，就需要对地下室顶板进行加固。
而加固计算则是确保加固方案科学合理、安全可靠的关键环节。
地下室顶板加固计算并非一项简单的任务，它需要综合考虑多个因素。
首先，要对地下室顶板的现有结构进行详细的勘察和分析。
这包括了解顶板的混凝土强度等级、钢筋配置情况、板的厚度以及跨度等基本参数。
通过现场检测和查阅相关的设计图纸，可以获取这些重要信息。
在计算过程中，荷载的确定是极为重要的一步。
荷载通常包括恒载和活载。
恒载是指顶板自身的重量以及其上永久性固定设备的重量；活载则是指人员活动、临时堆放的物品以及可能的车辆荷载等。
这些荷载的取值需要依据相关的建筑规范和标准，同时结合实际的使用情况进行合理的确定。
对于地下室顶板的受力分析，一般采用结构力学的方法。
常见的计算模型有单向板和双向板。
单向板是指板的长边与短边之比大于 2 的情况，其受力主要沿短边方向；双向板则是长边与短边之比小于等于 2 的情况，两个方向的受力都需要考虑。
在计算板的内力时，需要根据不同的边界条件进行。
常见的边界条件有简支、固支和弹性支撑等。
简支边界意味着板的端部可以自由转动，没有弯矩约束；固支边界则板的端部不能转动，存在弯矩约束；弹性支撑则介于两者之间。
加固方法的选择也会影响计算的过程和结果。
常见的加固方法有粘贴碳纤维布、粘贴钢板、增加梁的数量或截面尺寸、加厚顶板等。
以粘贴碳纤维布为例，在计算时需要考虑碳纤维布与混凝土之间的协同工作性能，以及碳纤维布的抗拉强度和粘贴面积等因素。
假设我们有一个地下室顶板，跨度为 6 米×8 米，板厚 200 毫米，混凝土强度等级为C30，钢筋采用HRB400 级。
原设计的活载为5kN/m²，恒载为 4kN/m²。
现在需要在顶板上增加一个临时堆场，活载增加到10kN/m²。
汽车吊顶板作业加固计算方法
最后，本文描述了若地库顶板承载力不满足行车要求，其底部满堂架回撑的支 撑设计。
汽车吊顶板作业加固计算方法
参考文献：
【1】陈基发, 沙志国. 建筑结构荷载设计手册.(二)[M]. 中国 建筑工业出版社, 2004.
计算尺寸： bcx= btx+2×s + h bcy= bty+2×s + h bcx = bcy = bty(路基箱宽)+2×s(垫层厚度) + h (楼板厚度) = 3+2×0+0.25 = 3.25m
局部均布面荷载q= （k* N1max +Q 路基箱）/ (bcx × bcy)
动力系数 k—起吊运行速度 10~15cm/s，加速 时间 4s~5s。k 取 1.08
µy 3-4 =i1/(i1+i2)=L2/(L1+L2)=3.6/8.8 My 3-4= My× µy 3-4 =2479*3.6/8.8 Ny33= My 3-4/8.8=115KN Ny43=-115KN
x方向：L1=L2=4.4m
µx 1-3 = µy 2-4= 4.4/8.8=1/2 M 1-3= My 2-4= Mx× µy 1-3=2028/2
(N12 + N22)×8.8 = (G-Gz)×2.4 N12 = N22= 44 kN N32= N42 =(G-Gz)/2 - N12 = 116 kN
2019/12/3
(c)吊钩和主吊钩重力Ga产生的力矩M= R×Ga对 N1 反力计算 ： 1、第一步先求弯矩M=R×Ga=8*400=3200KN.m 2、第二步分解弯矩Mx=3200 ×3.6 /5.68 =2028 kN.m
地下室顶板车辆荷载分析
地下室顶板车辆荷载分析地下室顶板车辆荷载分析在地下室结构设计中具有重要意义。
车辆荷载是指由车辆运行所产生的作用力，包括车辆自身重量以及车轮对地面的载荷。
针对地下室顶板的车辆荷载分析可以帮助工程师确定地下室结构的承载能力，并合理设计结构。
首先，地下室顶板车辆荷载分析需要确定设计车辆的相关参数。
这些参数包括车辆类型（如货车、小轿车等）、车辆重量、车轮轴距、车轮轮距等。
每种类型的车辆都有不同的载荷特性，因此需要根据地下室所处的场景选择合适的车辆类型。
其次，需要进行地下室顶板的结构分析。
地下室结构一般采用混凝土或钢结构，具有一定的承载能力。
在车辆通过时，地下室顶板受到的荷载将会导致结构的变形和应力的集中。
因此，需要进行结构有限元分析或者其他计算方法，来确定地下室顶板的承载能力是否满足设计要求。
接下来，进行地下室顶板的承载能力计算。
根据车辆荷载和地下室顶板的结构分析结果，可以计算出地下室顶板各个位置的应力和变形。
通过比较计算结果与设计要求，可以判断地下室顶板是否具有足够的承载能力。
最后，需要根据分析结果进行地下室结构的优化设计。
如果地下室顶板的承载能力不足，可以采取一些措施来增加结构的承载能力，如增大梁的尺寸、加强柱子的设计等。
同时，还可以对地下室的布置和结构进行调整，以减小车辆荷载对地下室顶板的影响。
在进行地下室顶板车辆荷载分析时，需要注意以下几个问题。
首先是车辆荷载的确定，应该根据实际情况选择合适的设计车辆。
其次是地下室顶板的结构分析，应该选择合适的分析方法和工具，确保计算结果的准确性。
最后是地下室结构的优化设计，应该综合考虑结构的承载能力和经济性，以达到最优的设计效果。
总之，地下室顶板车辆荷载分析是地下室结构设计中重要的一环，可以帮助工程师确定地下室结构的承载能力，从而保证地下室的安全和可靠运行。
通过合理的分析和设计，可以有效减小车辆荷载对地下室结构的影响，提高结构的安全性和可靠性。
地下室顶板回顶方案1ok(2)
晋中保利心语小区（一标段）车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书编制人：审核人：审批人：单位名称：富利建设集团有限公司编制日期： 2019年月日目录1编制说明及依据 (1)1.1编制说明 (1)1.2编制依据 (1)2工程概况 (1)2.1工程简介 (1)2.2临时施工道路布置原则 (2)2.3地下室顶板概况 (2)2.4荷载概况 (2)3施工准备 (3)3.1材料准备 (3)4加固支撑体系设计 (4)5支撑体系施工工艺及施工方法 (5)5.1支撑体系施工方法 (5)6支撑架搭设质量要求 (5)7安全文明施工措施 (7)8 计算书 (8)1编制说明及依据1.1编制说明保利心语小区地下车库部分施工完成后，因本工程特点及现场场地限制，主体结构施工时主要材料的转运（钢管、方钢）、钢筋加工场及钢筋原材材料堆场（汽车吊）、混凝土浇筑（泵车、罐车）需要在地下车库顶板上进行。
根据现场施工实际要求，结合总平图规划合理设置主体阶段施工道路，位置详附图。
考虑结构安全，需对作为施工道路部分的车库顶板进行加固，加固采用钢管扣件脚手架支撑。
为保证施工顺利进行，现对其支撑体系布置、施工工艺以及施工质量安全措施方面加以阐述，特编制此加固专项施工方案。
现阶段地下车库未全部施工完，先进行回顶一部分，待后续地下车库完成后同此方案进行回顶。
1.2编制依据2工程概况2.1工程简介保利心语小区工程位于晋中市榆次区龙湖大街于锦纶路交叉口，总建筑面积：120063.33㎡，其中地上面积为99060平方米，地下面积为21003.33平方米。
地上6幢单体。
车库为框架结构体系，顶板采用带柱帽的无梁楼盖，底板采用带下柱墩的平板式筏形基础。
2.2临时施工道路布置原则根据现场施工实际要求，临时道路尽可能布置在设计消防车道及小区非主要功能区域。
在地下车库顶板混凝土完成后，强度达到100%且下侧进行回顶后方可使用。
2.3地下室顶板概况顶板结构：地下室结构层高3.6米，顶板梁、板砼强度为C35，板厚度均350，局部版厚度400,柱开间尺寸为7.8-8.1米。
地下室顶板临时加固方案计算[详细]
![地下室顶板临时加固方案计算[详细]](https://img.taocdn.com/s3/m/f379f68b376baf1ffd4fad6d.png)
中华锦绣工程中庭地下室顶板临时加固方案计算一、说明:中华锦绣工程地处二面临街,一面临小学,一面临大排水沟,地势紧张,项目部研究决定,在工程装饰(修)阶段,暂把中庭地下室顶板充分利用作砂、石堆场.由于,原设计未考虑这一情况,而砂、石堆场及砂、石运输车荷载大,且常有随意超载可能.要暂时利用中庭地下室顶板,必须进行临时加固处理.中庭地下室顶板柱网为7.8米×7.8米,顶板厚160米米,主梁300×700,双向次梁200×600,砼标号C35,梁、柱二级钢、板三级钢.板底加固采用φ48×3.5(长3.5米)钢管,组成4管空间格构柱(优点:承载能力大,整体刚度、稳定性好),柱顶设可调管托,在管托与板底面间设置2根50×80(L=2.0米)木枋,利于均匀传力.二、计算参照板式桥梁设计资料《板式桥梁设计准则》CJJ11-93,砂、石运输汽车活荷载,选300KN(30t)级汽车荷载运输车总重力 300KN(30t)前轴总重力 60KN后轴总重力 2×120KN轴 距 4.0+1.4轮 距 1.8前轮着地宽度及长度 0.3×0.2中、后轮着地宽度及长度 0.6×0.2车辆外形尺寸(长、宽) 8×2.5每车总:G=300KN ×1.4(超载系数)=420KN(42t)注:实际管理时,应尽可能严格控制在20米3/车×1.8t /米3=36t,加上车重不超过42t.计算时,分析运输翻斗在倾倒砂、石瞬间,冲击荷载集中在后排四个车轮承担,车轮与地下室顶板面接触呈“2×0.6×2”矩形面受荷.而顶板在车轮局部荷载作用下,不仅直接承压部分α1的板带参加工作,其相邻板带也会分担部分荷载共同工作.如何确定板的有效工作宽度(或荷载有效分布宽度)应慎重考虑.1、车轮作用在地下室顶板面跨径中部时,α++=d 1α267.336.28.16.03=++=L m L b b 167.136.23.031=+=+= 上式中:1α——2个车轮着地宽度,米d ——后排两处轮边缘距离,米L ——双向次梁跨距,米2、砂、石运输车后排一侧单轮轴压荷载28752.06.044204m KN ab G P ⋅=⨯⨯==3、1米宽地下室顶板,(嵌固)板(条)带的跨中可变作用弯矩op M )2(24)1(t L a P -⋅⋅⋅+=ω )216.06.2(267.324875)3.01(-⨯⨯⨯+= 52.216.113.1⨯⨯=56.36=K N . 米4、多跨连续板弯矩当t/h ＜L/4时最大弯矩: 中M oq M 5.0+=m KN ⋅+=⨯+=28.1856.365.0支座处弯矩: 支M oq M 7.0-=m KN ⋅-=⨯-=592.2556.367.0三、4管组合空间格构式钢管柱承载力及稳定性计算经试算,仅采用一根独立的φ48×3.5钢管柱,承受砂、石运输车倾倒时, 后轮产生的瞬间冲击荷载有难度.实际操作时,不能保证全部选用新钢管,也不能保证对原旧钢管进仔细检测选用,尚若其中某根钢管柱受力失稳、不到位,可能引起意想不到的副面连锁反应.因此,本方案考虑采用4管组合空间格构式钢管柱共同受力,优点:空间格构柱承载能力大、刚度好、稳定性强.1． 钢管规格及截面特性d t A1 I W ⅰ 每米重48 3.5 4.89 12.19×104 5×103 15.8 3.84千克/米I ——截面惯性矩W ——截面抵抗矩ⅰ——回转半径钢管￠48×3.54管组合空间格构式钢管柱整石墙体截面特性平面桁架柱 21278.989.422cm A A =⨯=⨯=∑空间格构柱 2456.1989.44cm A =⨯=∑cm y 3056.196078.91=⨯=cm y 22.2078.9302=-=455.51422.1578.93019.12cm I x =⨯+⨯=3188.15302/8.455.514cm W X =+=x W 2345.2522.2055.514cm ==cm A I i x x 11.13056.191045.2521=⨯==∑2． 4管组合空间格构式钢管柱整体承载力cm H 1600=(格构柱每格段高)31.1201.131600===λλH x∑∑⨯+=⎩⎨⎧=⎩⎨⎧⨯=管管2422022756.1978.94289.4A A X cm A x x λ14.878.956.192731.12=⨯+=KN N EX 76.15414.81056.19205.014.32=⨯⨯⨯=地下室局部顶板,在砂、石运输车后排一侧单轮作用下,其有效面积上承受的最大荷载KN KNP 2.55167.126.32420=⨯⨯=因 N EX ＞P,即154.76＞55.2KN 满足安全要求四川利安建设工程有限公司2008. 3. 31。
地下室顶板车辆荷载的安全计算与加固技术
地下室顶板车辆荷载的安全计算与加固技术发布时间：2023-02-27T03:36:04.376Z 来源：《中国建设信息化》2022年27卷10月19期作者：于超[导读] 对重型车辆在地下室顶板通行进行受力分析，应用Midas有限元软件辅助计算，分别从顶板承载能力极限状态和正常使用极限状态进行验算，并提出两项加固措施，保证地下室顶板作为施工道路时的安全可靠，可供类似工程参考。
于超中交一航局第二工程有限公司青岛 266000摘要：对重型车辆在地下室顶板通行进行受力分析，应用Midas有限元软件辅助计算，分别从顶板承载能力极限状态和正常使用极限状态进行验算，并提出两项加固措施，保证地下室顶板作为施工道路时的安全可靠，可供类似工程参考。
关键词：地下室顶板；施工道路；受力分析；加固技术一、工程概况凤栖澜玥小区地下室1层，局部2层，地下室层高3.95m。
地下室顶板厚度300mm，配筋为14@200双层双向布置，保护层厚度20mm，主次梁为井字形布置，板跨8.1m，主次梁截面均为400mm×600mm，梁板混凝土强度为C35。
因施工场地狭小，拟采用部分地下室顶板作为施工道路，顶板作为施工道路时混凝土强度已达到设计强度，最大需承受20m3混凝土搅拌车的荷载。
选用施工道路部位顶板均为地下室1层，拟建小区消防车道范围内。
根据顶板荷载简图，消防车道所在范围顶板最小允许平米荷载为32kN/㎡，其中恒载27kN/㎡，活载5kN/㎡。
二、车库顶板作为施工道路验算2.1混凝土搅拌车最不利位置承载力验算顶板道路车辆荷载说明20立方混凝土搅拌车车身重20吨，最大载重48吨，总质量68吨，共12个轮子与地面接触。
表1 混凝土搅拌车技术参数表轮压计算，根据轴荷均布计算轮压，按照《公路桥涵设计通用规范》[1]考虑车轮与地面接触面积，单胎200mm×300mm，双胎200mm×600mm。
图1 混凝土搅拌车计算简图由于汽车在车库顶板上行驶有限速5km要求，故动力系数不再考虑[2]。
地下室顶板车辆荷载分析
地下室顶板车辆荷载计算分析一、前言地库顶板要走重车（混凝土罐车、大型材料运输车等），能不能承受的起，是否要加固。
想到了前段时间各地无梁楼盖地库坍塌事件，看了下眼前的项目，还好不是无梁楼盖。
本着安全负责的态度，对类似项目进行一个简化分析和总结。
楼板上的行车荷载，理论上来讲，计算比较复杂，可能会涉及到影响线等知识，然后采用有限元软件进行比较精确的模拟，比较费时费力，说实话这方面我也不是很专业，桥梁领域可能用的多一些。
就是像下图这样。
二、荷载规范中对消防车荷载的规定说到走车，我们首先想到的是设计中经常考虑的消防车荷载，现行《建筑结构荷载规范》中对有消防车的等效均布荷载的取值是20kN/m²~35kN/m²，该取值范围是板跨3mx3m~6mx6m之间线型内插（双向板），其中消防车的总重是30t，也就是300kN。
把规范中的这种荷载等效说的通俗一点，就是消防车在最不利布置的情况下，轮压集中荷载对板跨中产生弯矩与一个均布荷载对板跨中产生的弯矩相等，该均布荷载就是300kN重消防车的等效均布荷载，而该均布荷载的取值与板的跨度有关，当板跨越大，取值越小。
如下图所示：三、其他重车荷载分析1、消防车道区域为了简化分析，根据消防车荷载等效原理，同样我们可以将混凝土罐车进行等效，混凝土罐车自重约15t，满载12方混凝土30t，总重是45t，考虑到罐车可能会超载，取50t，即500kN进行分析。
假如罐车的尺寸，轮胎个数与消防车一致，如果300kN的消防车等效为30kN/m²均布荷载（看设计说明中消防车等效荷载的具体取值），那么500kN的罐车就可以等效为50kN/m²均布荷载。
这个方法是不是简单又快捷。
然后我们来分析下罐车的尺寸轮胎个数与消防车有多大区别。
网上查了下，消防轮距和罐车轮距还真差不多，罐车的前后轮距要稍微大点，当然越大越可能把荷载分摊到两跨中去，属于有利因素，所以该等效方法偏于保守，基本可行。
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XX（ XX）地下室顶板加固施工方案编制人：校对人：审核人：审批人：目录第1章工程概况............................. 错误!未指定书签。
第2章等效荷载换算......................... 错误!未指定书签。
2.1车辆运载及堆载情况.................... 错误!未指定书签。
2.2 等效均布荷载计算..................... 错误!未指定书签。
第3章支撑体系验算......................... 错误!未指定书签。
第4章支撑体系平面布置图................... 错误!未指定书签。
第1章工程概况第2章等效荷载换算2.1车辆运载及堆载情况因场内施工期间运输车辆较重的主要为钢筋运输车和砼运输车，因此本方案以这两种车型进行验算。
场内行车时必须严格将车辆荷载控制在方案计算范围内。
即钢筋运载不得大于60吨、砼运输不大于12m³。
钢筋运输车按平板半挂车计算，汽车自重20吨（轮胎12个，前4后8，轮胎规格为12R（真空）），钢筋载重按60吨，合计80吨。
混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑，混凝土罐车自重约25吨，12立方米混凝土按24吨计，合计49吨。
2.2 等效均布荷载计算本方案荷载计算依据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013)等规范编制。
本工程回顶方案计算方法参照模板支架计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为2600×3200，地下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车（钢筋车80T），当两个轮胎的中点落在板的跨中时，弯矩最大。
2.2.1 最不利荷载计算轮胎中轴点落在板跨中时，弯矩最大，本案例计算板跨为4米。
根据《建筑结构荷载规范》附录C，等效均布活荷载按下式计算：Q=8Mmax/bL2①1、b值的计算如下：轮胎12R，即每个轮胎宽度为304mm，扁平比按最低70%计算，则每个轮胎的触地面积为0.3*0.2。
通常情况下，荷载作用宽度大于长度，则选用公式如下：b=2/3bcy+0.73L ②b cy =bty+2*垫层厚度+板厚③b ty 为荷载作用面平行于板跨的宽度，取bty=2*300=600mm；则bcy=0.6+2*0+0.2=0.8mb=2/3*0.8+0.73*4=3.45m两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减（轮距1.86m）：22'e b b +==3.45/2+1.86/2=2.65m2、荷载的计算如下：则钢筋运输车后轮（单个组合）传递的荷载为： 9/31*80/2（双排）=23.516/2=11.62t 3、最大弯矩计算如下：Mmax=11.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m 4、等效荷载为：Q=8Mmax/bL 2=8*227.75/(3.45*42)=34KN/m2 5、乘可变荷载组合系数，动力系数： Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时，下部可不进行加固。
第3章 支撑体系验算计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝γ0×[1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(50+1.1)×0.2)+1.4×0.9×2.5]×1=17.082kN/m q1静=γ0×[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = 1×[1.35×(0.1+(50+1.1)×0.2)]×1=13.932kN/mq1活=γ0×(γQ×φc×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×2.5)×1=3.15kN/mq2＝1×1.35×G1k×b＝1×1.35×0.1×1=0.135kN/mp＝1×1.4×0.9×Q1k＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(50+1.1)×0.2))×1＝10.32kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×13.932×0.22+0.117×3.15×0.22＝0.07kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.135×0.22+0.213×3.15×0.2，0.1×0.135×0.22+0.175×3.15×0.2]＝0.135kN·m M max＝max[M1，M2]＝max[0.07，0.135]＝0.135kN·mσ＝M max/W＝0.135×106/37500＝3.59N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×10.32×2004/(100×10000×281250)=0.04mmν＝0.04mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算q1＝γ0×[1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.3+(50+1.1)×0.2)+1.4×0.9×2.5]×0.2＝3.47kN/m 因此，q1静＝γ0×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(50+1.1)×0.2)×0.2＝2.84kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.2＝0.63kN/mq2＝1×1.35 ×G1k×b=1×1.35×0.3×0.2＝0.081kN/mp＝1×1.4×0.9×Q1k＝1×1.4×0.9×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.84×0.82+0.125×0.63×0.82＝0.278kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×0.82+0.203×3.15×0.8，0.125×0.081×0.82+0.188×3.15×0.8]＝0.515kN·m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.47×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.278，0.515，0.632]＝0.632kN·mσ=M max/W=0.632×106/7360=85.818N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.84×0.8+0.625×0.63×0.8＝1.735kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.081×0.8+0.688×3.15＝2.208kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.47×0.2，0.081×0.2+3.15]＝3.166kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[1.735，2.208，3.166]＝3.166kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.166×1000×[40×602-(40-5)×552]/(8×220700×5)＝13.674N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(50+1.1)×0.2))×0.2＝2.104kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.104×8004/(100×206000×22.07×104)＝0.099mm≤[ν]＝L/250＝800/250＝3.2mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.104×2004/(8×206000×22.07×104)＝0.009mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.5+(50+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1.5]×0.2＝3.272kN/mq1静＝γ0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(50+1.1)×0.2)×0.2＝2.894kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×b ＝1×1.4×0.9×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(50+1.1)×0.2))×0.2＝2.144kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×3.272×0.8＝3.272kN按悬臂梁，R1＝3.272×0.2＝0.654kNR＝max[R max，R1]＝3.272kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.144×0.8＝2.144kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.144×0.2＝0.429kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.144kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.851×106/4490=189.475N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×5.153×1000/424＝24.309N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.671mm≤[ν]=800/250=3.2mm悬挑段νmax＝0.038mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.207kN，R2=13.333kN，R3=13.333kN，R4=11.207kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝13.333kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.35×(0.5+(50+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1]×0.2 = 3.146kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.775kN，R2＝12.82kN，R3＝12.82kN，R4＝10.775kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1=l01/i=3041.577/15.9=191.294查表得，φ＝0.197不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.775，12.82，12.82，10.775]=12.82kNf＝N1/(ΦA)＝12820/(0.197×424)＝153.481N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mmλ=l0/i=3040.537/15.9=191.229查表得，φ1=0.197不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[10.775,12.82,12.82,10.775]+1×1.35×0.15×4=13.63kN f=N/(φ1A)＝13.63×103/(0.197×424)=163.179N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算H/B=4/3=1.333≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！第4章支撑体系平面布置图。