砌体结构设计计算书
砌体结构设计计算书
清华大学土木系砌体结构设计计算书结02 陈伟2010010131陈伟2012/7/20目录一、设计任务二、设计条件三、建筑方案设计四、结构方案设计五、选择计算方案和计算单元六、荷载计算七、墙体高厚比验算八、外纵墙承载力验算九、梁下砌体局部承压验算十、风荷载计算十一、基础设计十二、抗震设计一、设计任务设计题目北方某地区一单位拟建多功能职工文化中心，建筑场地平面如图所示，结构形式采用混合结构（墙体为砌体结构，楼屋盖为钢筋混凝土结构）。
设计规模与要求为三层办公和小型活动场所，包括阅览室、游艺室、储藏室、办公室等。
建议采用混凝土砌块砌体混合结构，层高3.3m～3.9m，标准开间3.3m～3.9m，进深4.8m～6.0m，无吊顶，内墙抹灰或涂料，外墙为水刷石或清水墙。
设两个楼梯间，首层有门厅和主要出入口，每层设男女卫生间各一间。
除标准单开间房间外，每层设双开间和三开间房间各二间。
单开间房间在内纵墙设一M4门，双开间房间设一M4门和一C4高窗，窗台距室内地面1.8m，三开间房间设两M4门和一C4高窗。
外纵墙每开间设一C1窗，窗台距室内地面1.0m。
其它门窗尺寸由设计者决定。
建筑立面处理，如女儿墙、阳台、雨罩、台阶等，由设计者自行处理。
二、设计条件工程地质条件建筑物场地地势平坦，地表高程38.56～38.72m，地下水位标高33.4m，无腐蚀性，标准冻融深度为0.8～1.2m。
经地质勘测，地层剖面为：表层0.8～1.2m耕杂土；以下有2.5m深的粉土（孔隙比e<0.85，饱和度Sr<0.5）；再往下为厚砂卵层。
粉土层可做持力层，地基承载力标准值为190kN/m2。
场地土的类型为中软土，场地土覆盖厚度为60m，地基土容重19kN/m3。
基本荷载条件活荷载：屋面活载（不上人）0.7kN/m2，（上人）1.5kN/m2；楼面活载2.0kN/m2，走廊活载2.5kN/m2；挑棚、罩雨、天沟、施工活荷载0.7kN/m2；基本风压：0.45kN/m2；基本雪压：0.3kN/m2恒荷载：由具体设计决定；抗震设防烈度：6度主要结构材料强度等级和规格砌块强度≥MU10，砂浆≥M5，梁板混凝土≥C30，圈梁、构造柱和基础混凝土≥C30，垫层混凝土≥C15。
砌体结构计算书
一、设计资料南京市某三层办公楼，每层层高均为3.6m，女儿墙高为0.6m，室内外高差为0.45m，建筑总高为11.25m。
（1）楼面做法：瓷砖地面，120mm厚钢筋混凝土预制板，V 型轻钢龙骨吊顶。
（2）屋面做法：三毡四油防水层，20mm厚1:3水泥砂浆找平层，150mm厚水泥蛭石保温层，120mm厚钢筋混凝土预制板，V型轻钢龙骨吊顶。
（3）墙面做法：内外墙面作20mm厚的混合砂浆粉刷后，再饰以乳胶厚漆。
（4）墙体：采用240多孔粘土砖，双面粉刷，均为20mm厚抹灰。
砖墙度等级为MU10，砂浆强度等级，底层为M7.5，二~三层均为M5。
（5）女儿墙：高600mm。
（6）门窗：采用木门、铝合金框玻璃窗，门洞尺寸：2.0m×1.0m；窗洞尺寸1.5m×1.5m。
（7）地质资料：地下水位在地表下3m处。
土层分布情况表土体名称平均厚度（m）ω(%) γ(3/mkN)e fak(kPa)素填土0.80粘土0.78 32 16.8 0.9 160粘土 5.05 30 17.8 0.82 200粘土 6.22 24 18.6 0.78 220二、设计过程（一）结构承重方案的选择（1）该建筑物共三层，总高为11.25m<21m,层高均为3.6m；房屋的高宽比为11.25/13.14=0.865<2.5；横墙较多，可以采用砌体结构，符合《建筑抗震设计规范》的要求。
（2）变形缝的设置：该建筑物的总长度为32.64m<60m，可不设伸缩缝；根据所给地质资料，场地土均匀，可不设沉降缝；根据《建筑抗震设计规范》，可不设抗震缝。
（3）墙体布置：采用240厚多孔粘土砖。
大部分采用横强承重方案，对于开间大于3.6m的房间，中间加设横梁，横梁间距为3.6m，跨度为5.4m，所以此设计为为横墙承重。
最大横墙间距为10.8m<15m，房屋的局部尺寸都满足要求。
（4）基础方案：根据上部结构形式和当地地质条件，选用墙下条形基础，基础底面做混凝土垫层。
砌体结构4计算书
水平钢筋参与工作系数ζs: 0.11
（2）纵墙计算结果（以13-6和14-3墙肢为例）
计算条目
值
计算条目
值
墙肢编号
13-6
墙肢编号
14—3
纵横墙定义
纵墙
纵横墙定义
纵墙
抗力与荷载效应之比
1.56
抗力与荷载效应之比
0.70
承载力抗震调整系数γre
计算条目
值
计算条目
值
墙段编号
13—6
墙肢编号
14—3
计算高厚比
10.00
纵横墙定义
12.50
允许高厚比
19.2
抗力与荷载效应之比
21.1
自承重墙修正系数μ1
1.00
承载力抗震调整系数γre
1.00
门窗洞口修正系数μ2
0.80
地震剪力设计值V
0.88
构造柱提高系数μc
1.00
构造柱提高系数μc
1.00
X向本层屈服强度系数ξyx
Y向本层屈服强度系数ξyy
313.3
4282.3
11887.0
11156.5
0.49
0.46
626.6
3969.0
10991.4
10352.5
0.49
0.46
939.8
3342.4
9687.2
9056.5
0.52
0.48
1253.1
1201.3
8187.5
7495.0
0.61
1.00
小结
依据抗震规范7.2.7条计算：
验算不通过!墙体需配水平钢筋：
砌体设计计算书原版
北京建筑工程学院20xx/20xx学年第x学期课程设计课程名称砌体结构课程设计设计题目砌体结构设计（工程名称）北京体育大学9号学生公寓系别土木工程班级土xx-x班学生姓名xxx学号21完成日期20xx.成绩指导教师北京建筑工程学院土木工程专业课程设计诚信说明教育之本在于立人，针对近年来课程设计环节中出现雷同现象与抄袭行为，必须弘扬诚信精神，抵制抄袭行为，以保证我院良好的学风和声誉。
为此，在课程设计中，本人自愿作出如下声明：一、保证遵守院校相关规定和纪律，自觉接受管理；二、郑重声明能为自己的诚信负责，能够独立完成课程设计工作，不抄袭其他同学的课程设计内容，同时不许他人抄袭自己的课程设计，注意成果保密。
三、如果自己的课程设计出像雷同和抄袭，自愿承担相应后果。
声明人：土xx-x班xxx20xx年x月x日《砌体结构》课程设计计算书目录（一）重力荷载代表值 G 的计算 (19)一．工程概况 (4)二．材料选择 (4)三．荷载计算与屋面板、楼面板选择 (5)1.可变荷载标准值、常用材料自重 (5)2.楼面荷载计算.........................5 3.屋面荷载计算.........................6 4.屋面板与楼面板的选择.....................7 5.墙体荷载计算. (7)四．现浇板设计 (8)五．过梁的选择 (11)1.外墙洞口过梁选择 (11)2.内墙洞口过梁选择 (11)六．墙体高厚比验算 (12)七．重力荷载作用下墙体承载力验算 (13)1.最不利荷载组合与验算部位的选择 (13)2.外纵墙承载力计算 (13)3.横墙承载力计算 (17)4.控制截面内力计算 (18)八．地震作用下墙体承载力验算 (19)i （二）水平地震作用及楼层地震剪力 (20)（三）横墙抗震承载力验算 (22)（四）外纵墙抗震承载力验算 (23)九．基础计算 (24)1.内横墙基础 (24)2.外横墙基础 (25)3.外纵墙基础 (25)参考资料 (27)《砌体结构》课程设计计算书一、工程概况1、建筑名称：北京体育大学9号学生公寓；2、结构类型：砌体结构；3、层数：5层；层高2.9m；4、开间3.6m；进深6.0m；26#；5、建筑分类为二类，耐火等级为二级，抗震设防烈度为八度，设计地震分组为第一组；6、天然地面以下5～10m范围内无地下水，冰冻深度为地面以下0.8m，推荐持力层为粘土层，地基承载力特征值f＝170an/m2。
砌体结构1计算书(修改)
7807.3
7495.0
1.04
1.00
574.7
574.7
6692.2
6536.9
1.86
1.82
（2）砌体结构计算结果图示（以一层为例）
图1 1层板墙平面布置图
图2 1层抗震验算结果（抗力与效应之比，括号内为配筋面积）
图3 1层墙受压承载力计算图
图4 1层墙高厚比验算图（高厚比β/允许高厚比β）
1.
（1）模型输入参数总览
结构形式
层数
楼层平面
楼层质量
材料强度
构件截面
结构阻尼比
地震分组
场地类别
设防烈度
砌体结构
5层
矩形
15kN/m2
砖：MU10
砂浆：M5
混凝土楼板：C25
梁：250x650
柱：400x400
外墙：300mm
内墙：240mm
第二组
II
7度
2.
结构等效总重力荷载代表值(kN)
墙体总自重荷载(kN)
0.90
地震剪力设计值V
212.74kN
地震剪力设计值V
193.25kN
墙肢横截面面积A
2.0250m2
墙肢横截面面积A
1.5120m2
平均压应力σo
0.49MPa
平均压应力σo
0.73MPa
砌体抗震抗剪强度设计值fvE
0.1556MPa
砌体抗震抗剪强度设计值fvE
0.1782MPa
砂浆平均强度等级M
14—3
纵横墙定义
纵墙
纵横墙定义
纵墙
抗力与荷载效应之比
2.07
抗力与荷载效应之比
砌体结构设计计算书!排版后
有防水楼板：
无防水楼板：
7
跨中最大正弯矩发生在活荷载为棋盘式布置时，它可以简化为内支座固支时 作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时 作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩可近似按活荷载满布置求的，即内支座固支时 作用下的支座弯矩。本设计中，楼盖边梁对板的作用视为固定支座。
所有区格板按其位置与尺寸分为1，2，3类，计算弯矩时，考虑泊松比的影响，取
计算跨度：
跨中弯矩：
梁端剪力：
8
正截面承载力计算（近似按矩形截面计算）
，
选
斜截面承载力计算：
，梁截面尺寸符合要求。
故，按构造配置箍筋， 双肢箍。
5.1.4.3一层墙体 截面（考虑活载折减，取4～5层楼面活荷载折减系数为 ）
A第一种组合（ ）
B第二种组合
5.1.4.4一层墙体II－II截面
A第一种组合
B第二种组合
5
此截面没有梁支撑在上面。故各层近似按轴心受压计算，一层与二～六层所采用砖和砂浆强度不同，所以要验算二层截面和一层截面，因为轴心受压下截面II-II截面受力最大，所以只验算一层和二层II-II截面即可。
14厚高聚物改性沥青防水卷材（带保护层一道）
23厚高聚物改性沥青防水卷材
325厚1:3水泥砂浆找平层
4保温层100厚聚苯乙烯泡沫塑料
51:6水泥焦渣找坡最薄处30厚
6钢筋混凝土屋面板120厚
715厚天棚抹灰
合计：
3
楼面做法为：青02J01-73-楼41
1铺8～10厚地砖楼面
2撒素水泥面（洒适量清水）
（3）雨雪条件：：最大积雪深度为120 mm；年总降雨量1203mm；设计降雨量为125～156 mm/h基本雪压0.25kN/m2；标准冻深-1.16m；最大冻深-1.34m。
砌体结构课程设计计算书
某混合结构办公楼结构设计一、基本资料某五层混合结构办公楼，采用装配式钢筋混凝土梁板楼屋盖，墙体布置及门窗洞口等要求如下图示。
大梁截面尺寸为200mm×500mm，梁端伸入墙内240mm，大梁间距（开间）3.6m。
底层墙厚为370mm，2~5层墙厚为240mm，墙体均双面批档。
砖的强度等级为MU10。
楼面活荷载标准值取1.5+0.1n（n：学号的个位数），层高取3.2+0.1p（p：学号的十位数），抗震设防烈度为6度，基本风压为0.5kN/m2。
二、材料、结构构造方案及计算单元确定 （1）墙体材料1~2层采用烧结普通砖强度等级MU10，M7.5混合砂浆； 3~5层采用烧结普通砖强度等级MU10，M5混合砂浆。
（2）结构构造方案根据建筑功能分区，本设计选用纵横墙混合承重方案，即在房间内无横墙处设置横向的钢筋混凝土进深梁，上面铺设横向120mm 厚预应力空心板，大梁支承于窗间墙中部，走廊处用80mm 厚现浇实心板支承于内纵墙上。
上述结构布置方案的刚性横墙的最大间距S max =10.8<32m （刚性方案要求的最大间距），所以该法案属于刚性方案。
（3）计算单元纵墙：根据墙体负载面积（②④⑥⑦轴线处大梁负载面积较大，具体看施工图）与墙体刚性(在条件相同的情况下，有开洞口的墙体的刚性较没开洞口的小，故选外纵墙)判断：A 、D 轴楼屋面梁支承处一个开间范围内窗间墙墙段为最不利位置，取窗间墙墙段3.6m 宽的墙体作为计算单元。
横墙：根据墙体负载面积（③⑤轴线处内横墙负载面积较大，具体看施工图）判断：②④⑥轴楼屋面支承两侧预制板处１米长墙段为最不利位置，取取1m 宽墙作为计算单元。
三、墙体的稳定性验算（1）纵墙的高厚比验算 底层：层高：H=3.2+0.8=4.0m ；墙后h=0.37m ；M7.5混合砂浆，则墙的允许高厚比值[β]=26； m s 8.106.33=⨯=；m s m H 8.108422=<=⨯=；则计算高度m H H 0.40==；83.08.10/5.44.012=⨯-=μ； 纵墙的高厚比[]58.212683.081.1037.0/4/20=⨯=<===βμβh H2层：层高：H=3.2m ；墙后h=0.24m ；M7.5混合砂浆，则墙的允许高厚比值[β]=26；m s 8.106.33=⨯=；m s m H 8.104.62.322=<=⨯=；则计算高度m H H 2.30==；83.08.10/5.44.012=⨯-=μ； 纵墙的高厚比[]58.212683.03.1324.0/2.3/20=⨯=<===βμβh H3-5层：层高：H=3.2m ；墙后h=0.24m ；M5混合砂浆，则墙的允许高厚比值[β]=24；m s 8.106.33=⨯=；m s m H 8.104.62.322=<=⨯=；则计算高度m H H 2.30==；83.08.10/5.44.012=⨯-=μ； 纵墙的高厚比[]92.192483.03.1324.0/2.3/20=⨯=<===βμβh H符合要求。
砌体结构计算书
砌体结构计算书是为了确保砌体结构的强度、稳定性和安全性而进行的一系列计算过程。
以下是一个简单的砌体结构计算书的示例，仅供参考：一、基本参数1.砌体材料：混凝土砌块，抗压强度为f=10N/mm²2.砌体厚度：t=370mm3.砌体高度：H=3.6m4.承受的均布荷载：q=20kN/m²二、计算步骤1.确定墙段宽度：取每段墙宽为B=1m，考虑偏心的影响，取墙段实际宽度为1.2m。
2.计算砌体轴心受压承载力：N=(αfA)其中，α为承载力调整系数，取1.0；f为砌体的抗压强度，取10N/mm²；A为墙段截面积，取A=0.37×0.1×1=0.037m²。
代入数据计算得：N=3.7×10³N。
3.计算偏心距：e=(N/Nk)×e0其中，Nk为砌体的标准承载力，取Nk=2.4×10³N；e0为砌体的初始偏心距，取e0=0.3m。
代入数据计算得：e=0.46m。
4.计算水平截面上的弯矩：M=(qH²)/8其中，q为均布荷载，取q=20kN/m²；H为砌体高度，取H=3.6m。
代入数据计算得：M=43.2kN·m。
5.计算水平截面上的剪力：V=(qH)/2其中，q为均布荷载，取q=20kN/m²；H为砌体高度，取H=3.6m。
代入数据计算得：V=36kN。
三、结论通过以上计算，我们可以得出砌体结构的承载力和稳定性是否满足要求。
如果计算结果不满足要求，需要对砌体结构进行加固或采取其他措施。
同时，还需要考虑砌体结构的地震作用、风荷载等其他因素的影响。
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0.30 0.40 0.52 0.05 0.50 2.00 0.26 0.80 Σ4.83 0.7
N1k=(4.83+0.7)×0.5×6×3=49.8 N1 =(1.20×4.83+1.4×0.7)×0.5×6×3=61.0 N1 =(1.35×4.83+1.0×0.7)×0.5×6×3=65.0
女儿墙至屋盖进深梁底部墙重计入两面抹灰30mm，其标准值（KN）为 N3k =19×3×0.4×1.05=23.9 设计值（KN） 由可变荷载控制的组合 N3 =23.9×1.2 =28.7 由永久荷载控制的组合 N3 =23.9×1.35=32.3 计算每层墙体自重时，应扣除窗口面积，加上窗自重，墙体厚度考虑两面抹灰增加30mm一并 2 计算。塑钢玻璃窗自重标准值按0.4kN/m 计算。 对于2、3层墙体厚度240mm，计算高度3.6m，自重标准值（KN）为： (0.37+0.03)×(3.6×3-1.8×2.1)×19+2.1×1.8×0.4=54.9 设计值（KN） 由可变荷载控制的组合 N4 =54.9×1.2 =65.9 由永久荷载控制的组合 N4 =54.9×1.35=74.1 对于1层墙体厚度240mm，基础埋深800mm，计算高度4.36m，自重标准值（KN）为： (0.37+0.03)×(4.36×3-1.8×2.1)×19+2.1×1.8×0.4=72.2 设计值（KN） 由可变荷载控制的组合 N4 =72.2×1.2 =86.6 由永久荷载控制的组合 N4 =72.2×1.35=97.5 注：计算高度按规范5.1.3条取值 五、内力计算 楼盖、屋盖大梁截面为b×h=240mm×450mm，梁端在外墙支承长度为240mm，下设bb×ab ×tb=500mm×240mm×240mm的刚性垫块，则梁端垫块上表面有效支承长度采用下式计算：
2
永久荷载控制 第1层 第3层 第2层 Ⅰ-Ⅰ 9.8 162.3 60.4 370 0.163 9.73 0.52 444000 10 10 1.89 436.4 ＞1 9.6 300 32.0 370 0.086 9.73 0.68 444000 10 10 1.89 570.6 ＞1 9.6 438.4 21.9 370 0.059 11.78 0.69 444000 10 10 1.89 579.0 ＞1 Ⅳ-Ⅳ 0 535.9 0.0 370 0.000 11.78 0.82 444000 10 10 1.89 688.1 ＞1
第1层 第3层 第2层 Ⅰ-Ⅰ 9.2 150.7 61.0 370 0.165 9.73 0.52 444000 10 10
2
Ⅳ-Ⅳ 0 507 0.0 370 0.000 11.78 0.82 444000 10 10 1.89 688.1 ＞1
9.9 288.2 34.4 370 0.093 9.73 0.67 444000 10 10 1.89 562.2 ＞1
图5-1
表5-2 纵向墙体内力计算表
楼 层 可变 荷载 控制 永久 荷载 3 2 1 3 2
上层传荷 Nu/kN 89.7 221.9 354.1 97.3 235.7 e2/mm 0 0 0 0 0
本层楼盖荷载 Nl/kN 61.0 66.3 66.3 65.0 64.3 e1/mm 151.5 150.1 148.6 151.5 149.9
3 450 1.89
2 450 1.89
Nu/kN σ0/(N/mm ) δ1 α0/mm
2
16.4
143.3
275.5
18.5
157.6
296
0.04 5.43
83.8
0.32 5.66
87.3
0.62 5.9
91.0
0.04 5.43
83.8
0.35 5.69
87.8
0.67 5.9
91.0
注：δ1取值查规范表5.2.5 外纵墙的计算面积为窗间墙垛的面积A=1200mm×370mm，墙体在竖向荷载作用的计算模 型与计算简图如图5-1所示。各层Ⅰ-Ⅰ、Ⅳ-Ⅳ截面的内力按由可变荷载控制和永久荷载控 制的组合列于表5-2中。表中 NⅠ=Nu+Nl M=Nu×e2+Nl×e1（负值表示方向相反） NⅣ=NⅠ+Nw（墙重）
a0 1 h f
对由可变荷载控制及由永久荷载控制的组合，计算结果分别列于表5-1。进深梁传来荷 载对外墙的偏心距 e h / 2 0.4a0 ,h为支撑墙的厚度。 表5-1梁端有效支承长度计算
可变荷载控制 楼层 h/mm f/(N/mm )
2
永久荷载控制 1 450 1.89 3 450 1.89 2 450 1.89 1 450 1.89
图 1-1
2、选定计算单元 横墙与纵墙比较：在承受荷载方面，由于主梁是搭在纵墙上的，所以上部的荷载传到纵墙上 的相对多一些，使得纵墙所受弯矩较大，从而偏心矩较大，最终导致允许荷载较小。两外纵 墙上开有门窗洞口，而横墙上没有开洞。故纵墙较横墙更危险。 外纵墙与内纵墙：轴向荷载方面，外纵墙有女儿墙。内纵墙虽没有女儿墙产生的轴向荷 载，但有由走廊楼板传下的荷载，相比之下较大，但楼板有偏心荷载效应，与开间内方向的 偏心荷载方向相反，从而能够抵消掉一部份，所以内纵墙的偏心荷载较小。外纵墙的窗间墙 最短只有 1.2m，而内纵墙不开窗，门垛处由构造柱加强，承载能力更大。外纵墙同时受风 荷载、地震荷载等的影响。 故综合考虑外纵墙更危险，应以此为单元进行各项验算。 在房屋层数、墙体所用材料种类、材料强度、楼面（屋面）荷载均相同的情况下，外纵 墙的最不利计算位置可根据墙体的负载面积与其截面面积的比之来判别。 由图 1-1，外纵墙的窗间墙垛宽度与负载面积的比值均为 7.5。可知选择任一墙垛作为 计算位置。 四、荷载计算 荷载计算应依据建筑构造进行，屋面及楼面荷载计算如下： 1、屋盖荷载（KN/m2） APP 改性沥青防水层 20 mm 厚水泥砂浆找平层 平均 150 mm 厚水泥珍珠岩保温找坡层 APP 改性沥青隔气层 25 mm 厚水泥砂浆找平层抹面 80 mm 厚混凝土现浇板 15 mm 厚混合砂浆天棚抹灰 钢筋混凝土进深梁 240 mm×370 mm 折算厚度 32 mm（含两侧抹灰） 屋盖永久荷载标准值 屋面可变荷载标准值 由屋盖大梁传给计算墙垛的荷载 标准值（KN） 设计值（KN） 由可变荷载控制的组合 由永久荷载控制的组合 故取永久荷载控制的组合为设计值 2、楼面荷载 10 mm 水磨石地面面层 25 mm 厚水泥砂浆找平层抹面 80 mm 厚混凝土现浇板 15 mm 厚混合砂浆天棚抹灰 钢筋混凝土进深梁 240 mm×370 mm 折算厚度 32 mm（含两侧抹灰） 楼盖永久荷载标准值 楼面可变荷载标准值 由楼盖大梁传给计算墙垛的荷载 0.25 0.50 2.00 0.26 0.80
砌体结构设计计算书
一、工程概况 设计栖霞市实验小学三层教学楼，结构形式采用混合结构（墙体为砌体结构，楼屋盖为 钢筋混凝土结构） 。层高 3.6m，标准开间 6m，进深 9m，楼板以及屋面板为 80mm 厚的现浇 钢筋混凝土板，无吊顶，外墙为 37 墙、内墙为 24 墙，墙体采用 MU10 实心粘土砖，采用 M10 混合砂浆砌筑， 墙面和梁侧抹灰均为 15mm， 钢筋混凝土工程部分采用 C30 混凝土以及 HPB300、 HRB335 钢筋， 施工质量控制等级为 B 级。 本工程设计标高±0.000 相当绝对标高， 见施工图。 二、设计依据 1、符合烟台大学土木工程学院提出的要求。 2 2、基本雪压：根据《建筑结构荷载规范》 ，烟台为 0.4kN/m 。 3、抗震设计：根据《建筑抗震设计规范》 ，本工程抗震设防烈度为 8 度。 4、设计遵循的主要标准、规范、规定： 《中小学校建筑设计规范》 ） （GBJ 99—86） 、 《民用建 筑设计通则》(GB 50140-2005)、 《建筑抗震设计规范》 （GB 50011-2011） 、 《建筑结构荷载规 范》 （GB 50009--2001） 、 《建筑结构可靠度设计统一标准》 （GB 50068-2001） 、 《砌体结构设 计规范》 （GB 50003-2001） 、 《建筑工程抗震设防分类标准》 （GB 50223—2008） 、 《建筑设计 防火规范》 （GB 50016-2006） 。 三、确定结构构造方案和选择计算单元 1、确定结构布置方案和计算方案 根据建筑功能，选择纵横墙混合承重方案，楼板均为双向板,在房间内无横墙处设置横 向钢筋混凝土进深梁，梁轴线 3 米间距等间距设置。为了达到 8 度抗震设防要求，在外墙的 四角、 内外墙交接、 内墙转角以及较大门窗洞口两侧、 楼梯间四角及平台板角部设有构造柱。 为了增强纵横墙的连接，增加房屋整体性和空间刚度，在各层楼盖处设置了圈梁,纵向走廊 两侧墙体上部沿横墙布置连系圈梁。另外，在门、窗洞口上方设置一道过梁。梁、圈梁、楼 面板和屋面板均为现浇钢筋混凝土结构，施工时浇注于一体。具体尺寸及做法见施工图。 上述结构布置方案的刚性横墙间距均小于《01 规范》第 4.2.1 条规定的刚性方案要求 的最大间距 s=9m＜32m，故属于刚性构造方案。结构布置图见图 1-1。
截面Ⅰ-Ⅰ M/(kN·m) 9.2 9.9 9.9 9.8 9.6 NⅠ/kN 150.7 288.2 420.4 162.3 300
截面Ⅳ-Ⅳ NⅣ/kN 216.6 354.1 507.0 236.4 374.1
控制
1
374.1
0
64.3
148.6
9.6
438.4
535.9
六、墙体承载力验算 承载能力计算一般可对截面Ⅰ-Ⅰ进行，但考虑到多层砖房的底部可能截面Ⅳ-Ⅳ更不 利。计算表列于表 6-1 中。由表可知，所有最危险截面墙体全部满足承载力要求，所以，其 他墙体也能满足承载力要求。 表 6-1 纵向墙体承载力计算表 可变荷载控制 计算 项目 M/(kN·m) N/kN e/mm h/mm e/h β=H0/h φ A/mm