T梁台座计算书
42米T梁台座验算
附一：T梁台座验算（1）、T梁台座布置结构图见后张法T梁预制场平面图和预制台座构造图。
（2）、T梁台座验算书（一）、施工验算后张法预应力T梁预制台座由基础和台座两部分组成，基础采用条形基础，每片42米T梁重量约118吨，每片28米T梁重量约82.5吨，因42m和28T梁断面尺寸相同，故台座平面尺寸相同，台座基础用钢筋混凝土结构，基础长4395cm（42mT梁）、宽140cm、厚40cm。
在底座基础两端距离以理论支撑线为中心42mT 梁设置3×3m的扩大基础，28T梁设置2.5×2.5m的扩大基础，作为T梁预应力施工的受力钢筋基础，钢筋混凝土基础厚40cm，扩大基础均采用φ12mm钢筋的10cm×12cm钢筋网，其他部位采用φ12mm钢筋的16cm×18cm钢筋双层网；台座基础预埋锚固钢筋与基础钢筋网和底座钢筋网连成整体，将∠5角铁与预埋钢筋焊接成T梁底部尺寸，高度为25cm，用C30混凝土浇筑，面板采用4mm厚A3钢板。
T梁台座顶面设置反拱度，反拱度在跨长范围内按二次抛物线变化，42米T梁中部设置26mm反拱度， 28米T梁中部反拱度为22mm。
（二）、42米T梁底座计算资料：42米T梁和28米T梁结构相同，42mT梁工况满足要求时28mT梁同样能满足要求，故验算42mT梁。
1、42米T梁每米自重：T梁最大重量为118×103kg；q1=118×103kg÷42 m=2810㎏/ m；2、施工混凝土时产生重量：q2=200㎏/m (施工荷载)；q3=800㎏/m (钢模板荷载)；因此，q = q1＋ q2＋q3=2810+200+800 = 3810㎏/m=38.1㎏/ cm；3、底座内力计算：其中：L=100㎝、b=58㎝、h=25㎝；M=1/8qL2=1/8×38.1㎏/㎝×1002㎝2=4.7625×104㎏·㎝；W=1/6bh2=1/6×58㎝×252㎝2=6.04×103cm3；δ=M/W=4.7625×104㎏·㎝÷6.04×103cm3=7.88㎏/㎝2=0.773Mpa；混凝土等级是C30混凝土，其理论强度δ = 21.0Mpa；δ=M/W=0.773Mpa <【δ】= 21.0 Mpaq=38.1㎏/㎝140cm底板内力计算简图5、42mT梁地基应力计算：每米预制箱梁重量由底板分数到地基中分布面积为：顺梁方向a=(42＋htg45o×2)÷42=(42＋0.4tg45o×2)÷42=1.019m垂直梁长方向b=1.4m分布面积F=ab=1.019×1.4=1.4266m2=1.4266×104㎝2；底座每延长基础重：G = （b×h×L×q1＋b1×h1×L1×q2）÷L1=(0.4×1.4×42×2500+.58×0.25×42×2500)÷43.95=1684.3㎏/m；其中：b=1.40m、h=0.4m、L=42m、q1= q2=2500㎏/m3、b1=.58m、h1=0.25m、L1=43.95m；地基应力δ=(38.1㎏/㎝ +19.843㎏/㎝)×100㎝÷1.4266×104㎝ 2 =0.4062㎏/㎝2=0.0398 Mpaδ=0.0398Mpa<【δ基】=0.15Mpa(预制场基层)；6、预应力施工时底座应力计算：T梁预应力张拉时，预制空心板底板将形成向上的抛物曲线，造成在预制空心板两端部各0.3米处与底座接触，其它底板将形成悬空状况，故应计算预应力张拉后预制空心板端部对底座产生的压力和底座对基层产生的压力验算：（1）42mT梁A、42米T梁端部对底座产生的压力：Q1=118×103㎏S=1m×0.3m×2=0.6㎡；δ1=Q÷S=118×103㎏÷0.6㎡=2.0×105㎏/㎡=1.96Mpa；δ1=1.96Mpa<【δ】= 21.0 Mpa；B、预制空心板端部对基层产生的压力：Q2=Q+Q底= 118×103㎏/2＋[(2500㎏/ m3×1.40m×0.4m×3m)＋(2500㎏/ m3×3m×3m×0.4m)]=72200㎏=7.22×104㎏；S=3m×3m=9㎡；δ2=Q÷S=7.22×104㎏÷9㎡=8.02×103㎏/㎡=0.079Mpa；δ2=0.079Mpa<【δ基】=0.15 Mpa(预制场基层)；（2）28mT梁A、28米T梁端部对底座产生的压力：Q1=82.5×103㎏S=1m×0.3m×2=0.6㎡；δ1=Q÷S=82.5×103㎏÷0.6㎡=1.375×105㎏/㎡=1.35Mpa；δ1=1.35Mpa<【δ】= 21.0 Mpa；B、预制空心板端部对基层产生的压力：Q2=Q+Q底= 82.5×103㎏/2＋[(2500㎏/ m3×1.40m×0.4m×2.5m)＋(2500㎏/ m3×2.5m×2.5m×0.4m)]=51000㎏=5.1×104㎏；S=2.5m×2.5m=6.25㎡；δ2=Q÷S=5.1×104㎏÷6.25㎡=8.16×103㎏/㎡=0.08Mpa；δ2=0.08Mpa<【δ基】=0.15 Mpa(预制场基层)；在台座基础及台座施工中，由于考虑T梁预应力张拉时所产生的集中应力对台座及基础的作用，施工时在底座基础及底座处用12㎝锚固钢筋和钢筋网分布于台座基础及台座，并形成整体，因此台座基础及台座与预制箱梁端头接触的位置可视为钢筋混凝土结构，根据上述验算，42米和28米预T梁预应力张拉时所产生的集中压力不会对台座及基础造成破坏，因此，T梁台座设计的受力计算满足要求。
T梁临时支座计算书
预制梁临时支座砂筒计算一、荷载1.1 工况一：1）连续T 梁每端垫2个砂筒，最不利工况是架桥机吊起T 梁后，中支腿落在某一 片T 梁上。
2）荷载：P=2k )4G 4G (2G 1321⨯++P —单个砂筒顶面所承受的垂直荷载G 1—50mT 梁自重，G 1=1800KNG 2—架桥机重，G 2=2500KNG 3—架桥机所吊装的最大梁片重量，G 3=1800KNk 1—动力系数，k 1=1.2 P=22.1)4180042500(21800⨯++=1095KN1.2 工况二：1）连续箱梁每端垫2个砂筒，最不利工况是架桥机吊起T 梁后，中支腿落在某一 片箱梁上。
2）荷载：P=2k)4G 4G (2G 1321⨯++P —单个砂筒顶面所承受的垂直荷载G 1—50mT 梁自重，G 1=1800KNG 2—架桥机重，G 2=2500KNG 3—架桥机所吊装的最大梁片重量，G 3=967KNk 1—动力系数，k 1=1.2 P=22.1)496742500(21800⨯++=970.1KN二、直径2.1 工况1（T 梁临时支座）1）砂的允许承压强度取15MPa ，则承压区的面积A 0=151010953⨯=73000mm 2 d 0＝π04A ＝14.3730004⨯＝305mm 2）实际选用砂筒外径d=340mm ，壁厚δ=12mm ，活塞内径d 0=340-24-3×2=310mm3）实际最大荷载时砂筒内砂压应力1σ=7854.020⨯d P =7854.0310********⨯⨯=14.5Mpa 2.2 工况2（箱梁临时支座）1）砂的允许承压强度取15MPa ，则承压区的面积A 0=15101.9703⨯=64673.3mm 2 d 0＝π0A 4＝14.33.646734⨯＝287mm 2）实际选用砂筒外径d=325mm ，壁厚δ=12mm ，活塞内径d 0=325-24-3×2=295mm3）实际最大荷载时砂筒内砂压应力1σ=7854.0d P20⨯=7854.0310101.97023⨯⨯=12.9Mpa三、砂筒钢管壁厚忽略砂的内摩阻力，偏安全地以液体压强理论计算 d 1σ=28[s σ] δ=][2d s 1σσ d ——砂筒内径，d ＝310mm1σ——筒内砂压力 [s σ]——A3钢允许拉应力，施工阶段临时结构取[s σ]=188.5MPa3.1 工况1（T 梁临时支座）δ=][2d s 1σσ=5.18825.14310⨯⨯=11.9mm<[12mm] 3.2 工况2（箱梁临时支座）δ=][2d s 1σσ=5.18829.12295⨯⨯=10.1mm<[12mm] 满足设计要求。
预制T梁存梁台座检算
T梁存梁台座检算计算书一、32m存梁台座扩大台座检算1、地基承载力检算台座所受T梁传递力顺梁长方向按线荷载考虑（取1.25的安全系数）：q=P/L=(140×1.25×10)÷4.0=437.5KN/m 扩大台座按初拟的4.0×3.0 m2底面积计算，取1.0米长台座进行检算，则地基净反力为：σ=q/b=437.5÷3.0=145.8 KPa正常沉积的粘性土或一般经过碾压密实的杂填土地允许承载力能达到140～150 KPa左右或更高，为了确保地基承载力能满足施工要求，我们采取了标准贯入仪进行了贯入试验，测得地基承载力标准值为150KPa。
2、确定台座厚度台座悬臂根部（Ⅰ—Ⅰ截面）剪力最大，则：8908901001009000 N1?8@300N3Φ12N2? 500540004510ⅠⅠV max =σ(b-a)/2=145.8×(4.00-0.5)/2=255.15KN 选用C30砼，f c =14.3 MPa ，则台座为抵抗剪切破坏最少所需有效厚度：h 0=V/(0.07 f c )=255.15÷(0.07×14.3×103)=0.255 m 按保护层6cm 厚计，则扩大台座厚度应为： h=h 0+a=0.255+0.06=0.315m 可取h=450cm 。
3、配筋计算 计算Ⅰ—Ⅰ截面弯矩M=σ(b-a)2/8=145.8×(4.00-0.5)2/8=223.26KN 〃m钢筋选用Ⅱ筋，f y =340 MPa ，则每米长（梁长方向）扩大基础受力钢筋面积：A s =M/(0.9h 0 f y )=223.26×103/［0.9×(0.45-0.06)×340］=1871mm 2可选用 16@20cm 两层布置。
每米长台座受力钢筋面积A s =2009＞1871 mm 2。
T梁台座处理
30米T 梁台座计算书1、 预制梁台座计算1.1计算荷载1）按最不利工况计算梁端最不利工况为张拉后梁拱起时，经计算单片30mT 梁的重量为90T 。
反拱后梁端单个台座承受45T 的重量。
梁端台座拟用C20混凝土浇筑，内部钢筋网拟采用Φ8钢筋。
台座宽度为0.5米，台座长度为1.7m,高度0.5m;考虑到台座底部位于扩大基础上，且扩大基础位于施工完成的路基上，故梁端台座按照局部承压计算。
在梁端台座中心设置1cm ×30×50的钢板。
局部受压面积按照15×50cm 计算。
cm L cm L 50,4531521==⨯=275000150500mm A l =⨯= 2225000500450mm A b =⨯= 251047.64041602mm A cor ⨯=⨯= 732.175000225000==β，采用C20混凝土，732.1=βηs ，732.1=cor β单根钢筋截面积为50.3mm 2 ,0056.0150647000543743=⨯=v ρ, 5.071.021>=n n (1)、混凝土抗裂性计算⨯⨯732.13.19.2×75000=1553.6KN>450KN(2)、局部承压承载力计算0.9×（ 1.732×9.2+2×0.0056× 1.732×195）×75000=1331KN>450KN2)张拉前台座计算张拉前台座受梁体自重产生均布荷载，梁体长度2937cm,梁体自重90T ，沿着梁长方向每延米的荷载为m KN KN q /64.3037.29/9001==，其余部位梁体均采用砖砌砂浆。
台座底部地基为完成压实的路基，故不考虑台座的弯、剪受力。
由于台座高度仅有50cm,故取一米长的台座按照轴心受压计算。
砖的强度为MU10，M7.5砂浆，砖砌砂浆的强度为1.69Mpa1.69Mpa 0.061Mpa 30.64/0.51<=⨯，满足要求2、 台座基础计算2.1梁端台座基础梁端台座考虑张拉反拱后的荷载，梁体自重G1=45T ，台座自重G2=0.425×2.5=1.06T 。
预制台座计算书
预制台座计算书附件预制及存梁台座计算书一、30T箱梁梁台座受力计算考虑最终30米箱梁梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝280KN、箱梁重量G4＝900KN四部分的重力。
台座长度l=31m、宽度b=0.92m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=31m，基础宽0.92m，厚度0.1m。
端部长1.4m范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m（详情见方案图2）。
台座自重G1＝lbh×25=178.3KN基础面积S=1.4×1.6×2+28.2×0.92=30.4m2基础自重G2=（1.4×1.6×0.6×2＋28.2×0.1×0.92）×25＝132.1KN1、当30米T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1490.4KN,取为1500KN，取安全系数为1.1则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1600/30.4=58Kpa2、30米T梁张拉两端受力时地基承载力计算：L=1.4m、b=1.6m S＝2×1.4×1.6＝4.48m2N=G1+G2+G4=1210.4KN, 按照1250KN取值，取安全系数为1.1P=1.1N/S=1250×1.1/4.48=307Kpa故30m箱梁梁台座基础地基承载力需要大于307Kpa，方能满足施工要求。
二、40米T梁台座受力计算考虑最终T梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝420KN、T梁重量G4＝1100KN四部分的重力。
台座长度l=41m、宽度b=0.6m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=41m, 中部基础宽B=0.6m,中部埋置深度0.1m，端部长1.8m 范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m。
台座自重G1＝lbh×25=153.8KN基础面积S=1.8×1.6×2+37.4×0.6=28.2m2基础自重G2=（2×1.8×1.6×0.6＋37.4×0.1×0.6）×25＝142.5KN1、当T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1816.3KN,按照1900进行取值，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1900/28.2=74.2Kpa2、T梁张拉两端受力时地基承载力计算：l=1.8m、b=1.6m S＝2×1.8×1.6＝5.76m2N=G1+G2+G4=1396.3KN,按照1400取值，并取安全系数为1.1P=1.1N/S=1.1×1400/5.76=267.4Kpa故40mT梁台座基础地基承载力需要大于267Kpa，方能满足施工要求。
预制梁场制梁台座受力验算书(2)
1、制梁台座受力计算梁端采用长350cm ，宽180cm ，高80cm 的现浇C20混凝土扩大基础，中间部分宽100cm ，高50cm 的梁端台座；制梁台座直接在已浇台座基础上用钢筋混凝土浇筑制成，台座台身宽度为梁板底面宽度,台座厚度最小保证60cm 。
台座断面图（正常段） 台座断面图（梁端）1/2台座立面图1.1 台座荷载参数制梁台座基础承受荷载有：预制T 梁自重、梁端台座自重、扩大基础（条形基础）自重。
1.1.1预制T 梁自重预制T 梁最重为大地里大桥41mT 梁，自重kN G 7011117t 1==。
1.1.2台座自重G2=0.6m×0.6m×42m×25kN/m3=378kN1.1.3扩大基础自重G3=2×3.5m×1.8m×0.8m×25kN/ m3=252kN1.1.4条形基础自重G4=35m×1m×0.5m×25kN/m3= 437.5kN施工时：40mT梁施工时，施工荷载为均布荷载。
安全系数取1.2，台座基础承受均布荷载为：q=1.2×(G1+G2+G3+G4)/42=63.93kN/m 张拉后：41mT梁张拉时，施工荷载为集中力。
安全系数取1.2，台座基础承受集中力为：P=1.2×(G1/2+G2/42∗3.5+G3/2)=1231.2kN1.2台座基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa。
1.2.1施工时条形基础承载力验算根据上面计算得，条形基础承受均布荷载为q=63.93kN/m条形基础宽度b=1m基础底面的应力p k=q/b=63.93/1m=63.93kPa<250kPa 满足要求。
1.2.2张拉后扩大基础承载力验算根据上面计算得，扩大基础承受集中力为P=1231.2kN扩大基础长度a=3.5m，宽度b=1.8m，扩大基础面积A=a×b=3.5×1.8=6.3m2基础底面的应力p k=P/A=1231.2/6.3=195.43kPa<250kPa满足要求。
30米T梁存梁台座验算
30米T梁存梁台座验算
本工程40m预制T梁边跨边梁自重最大约为89.2317T。
截面积采用50cm（宽）*40cm（高），拟采用C30砼台座，单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2；拟定梁存放间距（按最小间距）为3米，存梁高度拟定为2层。
1、参数
地基承载力，
取[fa0]=250Kpa (试验室现场测得)
30mT梁自重90T，取G1=90×9.8=882KN
台座基础底面积A=1.5×3=4.5m2
台座及基础体积V=1.5×0.8×3+0.4×0.5×3=4.2m3
台座及基础重力G2=2.600×4.2×9.8=107.016KN
C30混凝土轴心抗压强度设计值：[fcd]=30Mpa
2、台座地基承载力验算
单侧存梁台座对地基的压力最大值（2层设计）为：
Fmax=G1/2×2+G2 =882+107.016=989.016KN
在每m2对地基的压力为：
f=Fmax
A =989.016
4.5
= 219.78KN/m2=219.78 Kpa<250 Kpa
3、存梁台座受力验算
台座混凝土为C30，[fcd]=30Mpa
单侧存梁台座与箱梁接触面积为0.5×0.5=0.25 m2 箱梁对台座的压力大小为：
F1=G1/2×2=882KN 箱梁存梁台座验算书
f=Fmax
A =882
0.25
=3528KN/m2
=3528Kpa=3.528Mpa<[fcd]=30Mpa 所以，存梁台座受力满足要求。
T梁张拉台座设计与计算
N （ f k bh 0 ）/(0.5+h ' /h 0 ) N=(0.8×1.5×700×1360)÷(0.5+150÷1360) =1872KN > 1562.4KN ⑸.台座级配筋计算 h=350mm f y =210 e=M/N=(1562.4×225)÷1562.4=225mm > 0.3×315=94.5mm 故按大偏心计算 e= e i +h/2-a=225+350/2-35=365mm x=(1562.4×10 3 )÷(4000×16.5)=23.7mm Ag= M e 1 f c bx(h0 0.5x)/fg(h 0 -a) = 1562 .4 10 3 365 1 16.5 4000 23.7 (315 23.7 / 2) 210×(315-35) =1634mm 2 1634 （3000×350）=0.16% < 0.2% 按 0.2% Ag=3000×350×0.2%=2100 a=35mm h
倾覆力矩 1562.4×0.225=898.38KN.m 2591÷898.38=2.88 > 1.5 （安全） 2.抗滑移验算: 基础为砂质粘土取 =18KN/m 3 =30 0 =0.35 台座面抗力：台面为 C30 砼，台面厚 150mm，N’取 300KN/m，
N ' =300×4=1200KN 摩擦力 土压力 F= G=0.35×676.8=237KN P cp = H tg 2 (45 / 2) tg 2 (45 / 2) =18×3.0×(tg 2 60 0 -tg 2 30 0 ) =144KN/m 2 顶部土压力 P ' =iP cp /H=0.35×144÷3=16.8N/m 2 E ' p=( P cp + P ' )×(H-h)B÷2=(144+16.8)×(3.0-0.35)×4÷2 =852KN 抗滑安全系数（1200+237+852）÷1562.4=1.47>1.3 (安全) 截面设计: ⑴.牛腿配筋计算: h 0 =1400-40=1360mm Ag=M/f y s h 0 =(1562.4×225×10 3 )/(0.85×1360×210)=1448mm 2 1448÷(700×1360)=0.15% < 2% 故取 Ag=(700×1360)×0.2%=1904mm 2 取 7 20=2199mm 2 ⑵.弯起钢筋 h 1 /h 0 =225/1360=0.17<0.3 故应规范要求配筋 Ag=0.0015bh 0 =0.0015×700×1360=1428mm 2 取 7 20=2199mm 2 ⑶.牛腿采用 10 双肢箍间距 100mm 满足规范要求 ⑷.裂缝控制验算 C 30 混凝土 f k =1.5 取 =0.8
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1 30mT 梁台座验算1.1 参数地基为 94 区路基，承载力取 [f a0] = 200KPa30米T 梁自重 90T ，G 1 = 90 ×9.8 = 882KN 30米T 梁模板预估重 28T ，G 2 = 28 ×9.8 = 274.4KN砼施工时人力荷载，按 8人计， G 3 = 8 ×0.075 ×9.8= 5.9KN ； 台座扩大基础尺寸：长31m,宽 1.2m,厚 0.25m台座尺寸：长 31m,宽 0.6m,厚 0.3m台座及基础体积， V = 31 ×（0.6 ×0.3 + 1.2 ×0.25） = 14.88m 3 台座及基础重力， G 4 = 14.88 ×2.6 ×9.8 = 379.14KNC30混凝土轴心抗压强度设计值， [f cd ] = 15MPa （ 依据《路桥施工计算手册》 330页） C20混凝土轴心抗压强度设计值， [f cd ] = 10MPa 1.2 台座地基承载力验算在整个 T 梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以 总的对地基的压力最大值为：F max =G 1 + G 2 + G 3 + G 4 = 882 + 274.4 + 5.9+ 379.14 = 1541.44KN对每平米地基的压力为：所以，地基承载力满足要求。
1.3 拉前台座受力验算（1）上层台座验算上层台座混凝土为 C30，[f cd ] = 15MPa30米 T 梁拉前与台座的接触最小长度： L=29.3m台座宽度： B=0.6m拉前T 梁对台座的压力大小为 F 1= G 1 = 882KNF 1 F 1 882 f 1 = 1 = 1 = = 50.17KPa = 0.0502MPa < [f cd ] = 15MPa1A 1 LB 29.3 × 0.6cd所以，拉前台座受力满足要求。
（2）下层台座基础验算下层台座基础混凝土为 C20，[f cd ] = 10MPaT 梁台座验算Fmax1541.4431= 49.72 KN?m 2 = 49.72KPa < [f a0] = 200KPa上层台座自重： G 上 = 31 ×0.6 ×0.3 ×2.6 ×9.8 = 142.18KN 拉前台座基础所受的压力大小为：F 2 =G 1 + G 上 = 882 + 142.18 = 1024.8KNF 2 1024.18 f 2 = 2= = 33.04KPa = 0.033MPa < [f cd ] = 10MPa2A 31 × 1cd所以，拉前台座基础受力满足要求。
1.4 拉后台座受力验算拉后由于 T 梁起拱， T 梁脱离台座接触，只有两端与台座接触，可看作台座受两个荷 载作用，其合力大小为：T 梁与台座的最不利接触面积为（预埋钢板面积）：A 2 = 0.7 ×0.6 = 0.42m 244104.4412= 1050KPa = 1.05MPa < [f cd ] = 15MPa所以，拉后台座受力满足要求台座基础的验算同拉前，这里不再验算1.5 台座反拱设置及计算 为了防止预制梁上拱过大，根据设计图纸要求，若累计上拱值超过设计值 10mm ，应采取控制措施，预制台座上设置向下的二次抛物线反拱。
预制 T 梁在拉完后，各存梁期 跨中上拱度计算值及二期恒载所产生的下挠值如下表所示：位置钢束拉完上拱 度（mm ）存梁 30d 上 拱度（ mm ） 存梁 60d 上 拱度（ mm ） 存梁 90d 上 拱度（ mm ） 二期恒载产生 下挠值边 梁 边跨 22.1 38.4 40.8 41.9 -5.7 中跨 19.2 30.3 33.6 35.7 -1.4 中梁 边跨17.831.233.132.2-3.9中跨 15.2 24.0 25.5 25.1 -0.9反拱的设计原则是：使梁体在二期恒载施加前上拱度不超过 20mm ，桥梁施工完成后桥梁 不出现下挠。
施工设置反拱时，预应力管道也同时设置反拱。
根据反拱值的设计原则和表中的数据（ 30米 T 梁的存梁时间大概为 90天左右），反 拱值h 的取值围为：h min = 41.9 - 20 = 21.9mm h max = 25.1 - 0.9= 24.2即21.9mm ≤h ≤24.2mm 。
G 1 28822 = 441KN根据经验，取h=24mm。
设置向下的二次抛物线反拱，台座中央的最大反拱值为24mm，反拱的竖标值由方程（x 单位：m；y 单位：mm。
x 的坐标原点为台座中央）y1 = 0.1129x 2 - 24（连续端）y2 = 0.1107x 2 - 24（伸缩缝端）确定。
钢绞线定位竖标对应的位置所对应的反拱竖标见下表（负号表示向下）：连续端对应的反拱标值伸缩缝端对应的反拱标值从以上两个表格可以看出：相同x 值所对应的y 值相差不大（不超过0.3mm），所以施工时以任一表格中的容设置台座均影响不大。
由于中跨较多，我们确定按连续端对应的反拱竖标设置台座。
施工设置反拱时，预应力管道也同时设置反拱，也就是在台座对应位置，以台座表面为基准按图纸的竖标值确定管道坐标即可。
2 40mT 梁台座验算2.1 参数地基为94 区路基，承载力取[f a0] = 200KPa40米T梁自重123T，G1 = 123 ×9.8 = 1205.4KN40米T梁模板预估重40T，G2 = 40 ×9.8 = 392KN砼施工时人力荷载，按8人计，G3 = 8 ×0.075 ×9.8= 5.9KN；台座扩大基础尺寸：长41m,宽1.2m,厚0.25m台座尺寸：长41m,宽0.6m,厚0.3m台座及基础体积，V = 41 ×（0.6 ×0.3 + 1.2 ×0.25） = 19.68m 3台座及基础重力，G4 = 19.68 ×2.6 ×9.8 = 501.45KNC30混凝土轴心抗压强度设计值，[f cd] = 15MPa（依据《路桥施工计算手册》330页） C20混凝土轴心抗压强度设计值，[f cd ] = 10MPa2.2 台座地基承载力验算在整个T 梁施工过程中，整体对地基的压力最大的时候是在混凝土浇筑之时，所以总的对地基的压力最大值为：F max = G1 + G2 + G3 + G4 = 1205.4 + 392 + 5.9 + 501.45 = 2104.75KN 对每平米地基的压力为：F max 2104.75 2f = max = = 42.77 KN?m2 = 42.77KPa < [f a0] = 200KPa A 49.2 a0所以，地基承载力满足要求。
2.3 拉前台座受力验算（1）上层台座验算上层台座混凝土为C30，[f cd ] = 15MPa30米T 梁拉前与台座的接触最小长度：L=39.2m台座宽度：B=0.6m拉前T梁对台座的压力大小为F1= G1 = 1205.4KNF1 F1 1205.4f1= A1 = LB1 = 39.2 ×0.6 = 51.25KPa = 0.0512MPa < [f cd]= 15MPa 所以，拉前台座受力满足要求。
2）下层台座基础验算下层台座基础混凝土为C20，[f cd ] = 10MPa 上层台座自重：G上= 41 ×0.6 ×0.3 ×2.6 ×9.8 = 188.04KN拉前台座基础所受的压力大小为：F2 = G1 + G上= 1205.4 + 188.04 = 1393.44KNF2 1393.44f2 = 2 = = KPa = 0.028MPa < [f cd ] = 10MPa2 A 41 ×1.2 cd所以，拉前台座基础受力满足要求。
2.4 拉后台座受力验算拉后由于T 梁起拱，T 梁脱离台座接触，只有两端与台座接触，可看作台座受两个荷载作用，其合力大小为：G1 1205.4F3 = 1 = = 602.7KN3 2 2T 梁与台座的最不利接触面积为（预埋钢板面积）：A2 = 0.7 ×0.6 = 0.42m2F3 602.7f3 = = = 1435KPa = 1.44MPa < [f cd ] = 15MPa 3 A2 0.42 cd所以，拉后台座受力满足要求。
台座基础的验算同拉前，这里不再验算。
2.5 台座反拱设置及计算为了防止预制梁上拱过大，根据设计图纸要求，若累计上拱值超过设计值10mm，应采取控制措施，预制台座上设置向下的二次抛物线反拱。
预制T 梁在拉完后，各存梁期跨中上拱度计算值及二期恒载所产生的下挠值如下表所示：反拱的设计原则是：使梁体在二期恒载施加前上拱度不超过20mm，桥梁施工完成后桥梁不出现下挠。
施工设置反拱时，预应力管道也同时设置反拱。
根据反拱值的设计原则和表中的数据（40米T梁的存梁时间大概为90天左右），反拱值h 的取值围为：h min = 47.1 - 20 = 27.1mm h max = 26.3 - 1.6 = 24.7mm即24.7mm ≤h ≤27.1mm 。
根据经验，取h=26mm。
设置向下的二次抛物线反拱，台座中央的最大反拱值为26mm，反拱的竖标值由方程（x 单位：m；y 单位：mm。
x 的坐标原点为台座中央）y1 = 0.0685x 2 - 26（连续端） y2 = 0.0690x 2 - 26（伸缩缝端）确定。
钢绞线定位竖标对应的位置所对应的反拱竖标见下表（负号表示向下）：连续端对应的反拱标值伸缩缝端对应的反拱标值从以上两个表格可以看出：相同x 值所对应的y 值相差不大（不超过0.3mm），所以施工时以任一表格中的容设置台座均影响不大。
由于中跨较多，我们确定按连续端对应的反拱竖标设置台座。
施工设置反拱时，预应力管道也同时设置反拱，也就是在台座对应位置，以台座表面为基准按图纸的竖标值确定管道坐标即可。