梁场台座基础计算书(最终版)
存梁台座计算书
制梁台座设计计算单1)、设计依据1、《湿陷性黄土地区建筑规范》 ( GB50025-2004)；2、《建筑地基基础设计规范》 ( GB50007-2002)；3、《建筑地基处理技术规范》 ( JGJ79-2002)4、《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-99)。
(2)、主要设计说明1、地基处理①、地基的平面处理范围：每边应超出基础底面宽度的3/4，并不小于处理土层厚度的1/2。
②、地基处理施工进程中，应对地基处理的施工质量进行监控，地基处理施工结束后，按有关现行国家标准进行工程质量验收。
③、地基处理过程、处理后的地基承载力特征值确定、地基及建筑物的施工、使用和维护，应符合《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002 规定。
④、采用10cm3: 7灰土进行地基处理。
( 3)、地质与水文资料：梁场所在地中心里程为K2+150,地面平均高程取305m，不考虑地下水的影响，该处地质情况如下:梁场所在地土层自上向下依次为：黏质黄土—粉质粘土—细圆砾石—第三季红粘土。
(4)、结构尺寸与所用材料：制梁台厚度0.235m,其他部位详细尺寸见附图；混凝土用C20, 其钢筋采用H级钢筋，钢筋混凝土容重丫=26 KN/m3;(5)、荷载情况：荷载分类表(6)、制梁台座承载力计算箱梁张拉前制梁台承荷载N1、N3、N4为均布荷载；由于未进行反力调整，故制梁台基底应力乘以1.2的系数。
A= (28.62-0.8)X 0.92=25.6m2(T =1.2x (N1+N3+N4)/A=99.01 Kpa =120Kpa该应力小于C20混凝土、灰土层和基地夯实黄土的抗压应力。
箱梁张拉后制梁台承荷载N1、N4,台身主要两端受力，取2m 长计算(端头混凝土基础为1.8mx 2m x 0.5m);由于未进行反力调整，故制梁台基底应力乘以1.2的系数。
应力在从上向下传递过程中逐步分散，按混凝土30°角传递计其混凝土基础的有效面积为：A i=(1.8+0.58)X (2+0.58)=6.14mf混凝土基础上面台座自重为(按2 米算)2X( 18.69-28.02)X 2=2.67t(T 1 = 1.2X (N1+26.7+46.8)/2A i=96.36Kpav［门=120Kpa在混凝该应力小于C20混凝土、灰土层和基地夯实黄土的抗压应力土基础里铺两层间距为10cm的© 12的钢筋网片。
梁场台座及门吊基础检算(四工区)
四工区梁场计算书一、制梁台座基础计算制梁台座初步采用在已验收的既有路基上铺设碎石垫层，碎石垫层压实后，浇筑砼台座。
碎石土重度γs 取19.5KN/m³,碎石垫层厚度为0.05 米，垫层下地基承载力特征值按150Kpa 考虑，基础及垫层计算尺寸如下。
1、中部条形基础1.1、40mT梁预制台座单片40mT梁边梁砼量为52.52m³，质量约136.6t，模板自重按34t计算，砼条形基础自重41*0.6*0.59*2.6=37.7t，则荷载值为2083KN，台座长度L=41m，宽度B=0.59m，长宽比为69.5:1，按条形基础计算，基础各尺寸及地基承载力验算如下：（1）基础底面压力为P=F/B*L=2083/(0.59*41)=86.2KN/㎡（2）基础底面处的自重土压力为Pc= r*h =20×0= 0KN/㎡（3）碎石土垫层底面处的附加应力Z=0.05m，Z/B=0.05/0.59=0.085，查JTG D63-2007表4.5.3，取值θ=20°Pz=B*(P-Pc)/(B+2*Z*tanθ)=81.2KN/㎡（4）碎石土的重度取19.5KN/m³碎石土垫层底面处土的自重应力Pcz=Σγ*Z=19.5*0.05=0.975KN/㎡（5）查建筑施工计算书册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求:Pz + Pcz =81.2+0.975=82.175KN/㎡<fcz=190KN/㎡满足要求。
（6）碎石土垫层宽度查JTG D63-2007公式4.5.3-4 得b'=B+2Ztanθ=0.59+2*0.05*tan20°=0.63,取0.8m。
1.2、30mT梁预制台座单片30mT梁边梁砼量为29.45m³，质量约76.7t，模板自重按28t计算，砼条形基础自重31*0.6*0.49*2.6=23.7t，则荷载值为1284KN，台座长度L=31m，宽度B=0.49m，长宽比为63.3:1，按条形基础计算，基础各尺寸及地基承载力验算如下：（1）基础底面压力为P=F/B*L=1284/(0.49*31)=84.5KN/㎡（2）基础底面处的自重土压力为Pc= r*h =20×0= 0KN/㎡（3）碎石土垫层底面处的附加应力Z=0.05m，Z/B=0.05/0.49=0.1，查JTG D63-2007表4.5.3，取值θ=20°Pz=B*(P-Pc)/(B+2*Z*tanθ)=78.66KN/㎡（4）碎石土的重度取19.5KN/m³碎石土垫层底面处土的自重应力Pcz=Σγ*Z=19.5*0.05=0.975KN/㎡（5）查建筑施工计算书册计算式4-1，检验碎石土处地基承载力特征值是否满足要求:Pz + Pcz =78.66+0.975=79.64KN/㎡<fcz=190KN/㎡满足要求。
预制台座计算书
预制台座计算书附件预制及存梁台座计算书一、30T箱梁梁台座受力计算考虑最终30米箱梁梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝280KN、箱梁重量G4＝900KN四部分的重力。
台座长度l=31m、宽度b=0.92m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=31m，基础宽0.92m，厚度0.1m。
端部长1.4m范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m（详情见方案图2）。
台座自重G1＝lbh×25=178.3KN基础面积S=1.4×1.6×2+28.2×0.92=30.4m2基础自重G2=（1.4×1.6×0.6×2＋28.2×0.1×0.92）×25＝132.1KN1、当30米T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1490.4KN,取为1500KN，取安全系数为1.1则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1600/30.4=58Kpa2、30米T梁张拉两端受力时地基承载力计算：L=1.4m、b=1.6m S＝2×1.4×1.6＝4.48m2N=G1+G2+G4=1210.4KN, 按照1250KN取值，取安全系数为1.1P=1.1N/S=1250×1.1/4.48=307Kpa故30m箱梁梁台座基础地基承载力需要大于307Kpa，方能满足施工要求。
二、40米T梁台座受力计算考虑最终T梁预制时的静载作用主要包括台座自重G1、基础自重G2、钢模重量G3＝420KN、T梁重量G4＝1100KN四部分的重力。
台座长度l=41m、宽度b=0.6m（按最大计算）、高度h=0.25m；台座基础长度L=41m, 中部基础宽B=0.6m,中部埋置深度0.1m，端部长1.8m 范围内埋置深度为0.6m，且宽1.6m。
台座自重G1＝lbh×25=153.8KN基础面积S=1.8×1.6×2+37.4×0.6=28.2m2基础自重G2=（2×1.8×1.6×0.6＋37.4×0.1×0.6）×25＝142.5KN1、当T梁台座整体受力时地基承载力计算：N=G1+G2+G3+G4＝1816.3KN,按照1900进行取值，取安全系数为1.1 则基底压力:P=1.1N/S=1.1×1900/28.2=74.2Kpa2、T梁张拉两端受力时地基承载力计算：l=1.8m、b=1.6m S＝2×1.8×1.6＝5.76m2N=G1+G2+G4=1396.3KN,按照1400取值，并取安全系数为1.1P=1.1N/S=1.1×1400/5.76=267.4Kpa故40mT梁台座基础地基承载力需要大于267Kpa，方能满足施工要求。
32m、24m、20mT梁存滑梁台座基础设计计算书正文
目录1、设计依据 (2)2、设计说明 (2)3、设计参数选定（32mT梁） (2)3.1、设计荷载 (2)3.2、材料性能指标 (3)3.3、基础梁几何特性 (3)4．基础混凝土结构计算 (3)5、地基验算 (5)6、基础弯矩计算 (6)7、配筋计算 (6)8、地基变形（简化计算） (8)9、24m、20mT梁存滑梁台座 (8)中铁二十二局集团第四工程有限公司松北制梁场存梁台座基础设计计算书1、设计依据1.1、通桥（2005）2201系列图；1.2、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.3、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
2、设计说明梁场位于平原地带，地质资料显示，丘坡表层分布有坡残积粉质黏土，厚度0.5-2m，呈软塑-硬塑，基本地基承载力σ0=160-180KPa；下为寒武系砂质绢云母页岩、变质泥质砂岩、变质泥质石英砂岩，强度较高。
梁体在两条台座上存放，台座顶面铺设3根I14工字钢，台座基础采用有筋混凝土扩展条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C35。
基础设计中不考虑滑梁轨道与基础的共同受力作用，忽略工字钢承载能力不计。
基础按弹性地基梁进行分析设计。
32米梁梁长32.6m，存放时梁端悬出长度2.2m，存梁台座中心矩27.8m。
存梁区大部分位于挖方区，极少部分位于填方区。
根据试验检测，填方区和挖方区承载力在260～280KPa之间，选取基础埋深h=1.0m。
3、设计参数选定（32mT梁）3.1、设计荷载恒荷载：根据通桥（2005）2201（角钢支架方案）系列图纸，32米梁中梁和边梁自重分别为146.37t和146.31t，按最大值取恒荷载146.37t；工字钢重量：51.51Kg/m，并排放2根，长2×2.63=5.26m，每个计算单元重270.943Kg。
活荷载：考虑6个人0.9t和机具0.3t，合计活荷载1.2t；荷载总重147.84t ，每端台座集中荷载73.92t 。
高速公路梁场制、存梁台座计算书范文
高速公路梁场的制存梁台座设计及受力验算一、台座受力及配筋计算（一）台座受力工况分析1、施工过程中工况分析在T 梁未张拉前，受力状态为均布荷载作用，最不利工况为：浇筑40mT 梁的情况下，弯矩、剪力均为最大值。
2、张拉后最不利工况分析由于梁实际长度随张拉变化，T 梁张拉后台座受力状态由均布荷载转换为集中荷载，最不利荷载是在T 梁张拉起拱后，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。
（二）荷载计算1、T 梁每延米重量1q =（52.25*2.6+15）×10/40=37.8KN/m2、T 梁台座端部重量：2q =(3*5.6*0.6*2+41*0.6*0.3-0.6*0.2*0.3*4)/（3*5.6*2+0.6*29.8）*25=13.3KN/m3、T 梁模板重量3q =11KN/m4、施工人员及小型机具荷载4q =2.5KN/m5、倾倒砼冲击荷载5q =4.0kpa×0.6m=2.4KN/m6、振捣砼荷载6q =2.0kpa×0.6m=1.2KN/m合计计算均布荷载q =1q +2q +3q +4q +5q +6q =68.2KN/m具体台座受力结构图如下：(三)除端头外截面布筋计算分析台座拟采用C30砼，Ⅱ级钢，b×h=600×300mm 的矩形截面，g A =5Ф16=1005mm 2布置上图所示。
(fc,fy 取设计值)fc=14.3MPa，fy=335MPa，￡jg=0.56，j M =68.4KN/m。
查表得：u =0.15%，c r =1.25，s r =1.25，所以0h =300-50=250mm。
1、混凝土保护层c =50-16/2=42mm<50mm，符合要求。
2、钢筋净间距n S =（600-5×16-5×2）/4=105mm＞42mm 及d =16mm 符合要求。
实际配筋率 =1005/（600×300）=0.56%＞0.15%3、受压区高度x ：x =g R ×g A /（a R ×b ）=335×1005/（14.3×600）=39.24mm＜￡jg×0h =0.56×250=140mm所以，不会发生超筋梁的情况。
梁场台座计算书
汉宜铁路32m预制T梁梁场台座及基础设计计算书计算：复核：2008年11月25日汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。
一、设计验算依据1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》3.《混凝土结构设计规范》GB50010-20024.《建筑地基基础设计规范》GB50007-20025.《建筑桩基技术规范》JGJ94-946.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-20027.《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10002.5-20058. 制梁、存梁台座相关设计图纸9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-200410.《重力式码头设计与施工规范》JTJ 290-98二、验算内容1、荆州梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力检算。
2、荆州梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力和沉降检算。
3、潜江梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力检算。
4、潜江梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力和沉降检算。
三、荆州制梁台座计算1、设计资料该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。
台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。
地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。
制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。
2、计算模型的建立对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。
根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。
其受力机理及工况如下：由底模传下的混凝土荷载传递至换填的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。
荷载工况 1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计 2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。
苍梧梁场存梁台座计算书
中铁一局桥梁公司苍梧制梁场临建工程计算书中铁设计咨询集团有限公司2009-11一．制梁台座计算制梁台座混凝土标号：C30r Qk=1.2（恒载）；r Qί=1.4(活载)振动动力系数：1.05；1.张拉时两端受力台座自重：恒载q1=（6.4X4.2X1.0）25 =672KN 张拉荷载(按梁重1/2考虑)：活载q2= 8200/2=4100KN按独立基础中心受力计算：底面积A=6.4X4.2=26.9 M2P k=(F k+G k)/A=(4100+672)/26.9=177 KPa压实后地基承载力f k=180 KPa(满足)2.基础配筋计算：沿制梁台纵向下部配筋Mmax=ql2/2=180x2.2x2.2/2=436 kNm取板厚1000、板宽1000。
计算配筋为：A S=1960 mm2实际配筋为：A S=2200 mm2 （20螺纹筋7根）沿制梁台横向下部配筋Mmax=ql2/2=180x0.9x0.9/2=73 kNm取板厚1000、板宽1000。
按构造配筋为：A S=0.15%X1000X1000=1500 mm2实际配筋为：A S=2500 mm2（25螺纹筋6根滑梁道下纵筋，另加16筋5根）。
二、存梁台座计算存梁台座混凝土标号：C25r Qk=1.2（恒载）；r Qί=1.4(活载)振动动力系数：1.05；1. 台座自重：恒载p1=（8.1X4.5X1.0）25 =911KNp2=（0.5X0.5X1.4）25 =8.8KNp1 + p2=991.8 KN活载P= 8200/2=4100KN按独立基础中心受力计算：底面积A=8.1X4.5=36.5 M2P k=(F k+G k)/A=(4100+991.8)/36.5=139.5 KPa压实后地基承载力f k=180 KPa (满足)2.基础配筋计算：沿存梁台横向下部配筋Mmax=ql2/2=139.5x2.3x2.3/2=369 kNm取板厚1000、板宽1000。
预制梁场龙门吊轨道基础及台座计算书(图文)
附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样,分别为预制箱梁、空心板及T梁,其中最重的是30m组合箱梁中的边梁,一片重达105t。
预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽,其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。
1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。
查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa,粉质粘土16～39MPa,考虑最不利工况,统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。
临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。
1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础,基础底部宽80cm,上部宽40cm。
每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。
基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋,顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋,每隔40cm设置一道环形箍筋。
,箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋,箍筋间距为40cm,具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。
图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业,当风力较大或降雨时候应停止施工。
当起吊最重梁板(105t)且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算,梁板最重G2=105t。
起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P,龙门吊自重均布荷载为q。
P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN (1-1)q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m (1-2) 当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下:` 图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到:N1+N2=q×L+P (1-3) 取龙门吊左侧支腿为支点,力矩平衡得到:N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 (1-4) 由公式(1-3)(1-4)可求得N1=869.4KN,N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑,两个车轮之间距离为6m,对受力较大支腿进行分析,受力简图如下所示:图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N (1-5) 由公式(1-5)得出在最不利工况下,龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化,基础内力计算按弹性地基梁计算,用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程梁场预制梁台座基础、龙门吊基础承载力验算书
梁场预制台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书经计算所得33.05mT梁、33.05m箱梁自重最大，只要验算33.05mT 梁、33.5m箱梁即可。
33.05mT梁制梁台座基础承载力验算
箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度两端60cm标准52cm，台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端4m范围内加深处理厚度为30cm。
预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm×15cm的Φ12钢筋网片。
台座结构见附图。
制梁台座相关计算如下：
（1）荷载计算
按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：25.22m³，构件自重：25.22m³×26kN/m³=655.72KN
（2）台座砼强度计算
根据台座受力情况
台座可按竖向压力作用下受压构件计算
计算如下：
台座顶面积:A=[0.6×1.2+（0.6+0.52）×3.1×0.5]×2+24.7×0.52 =17.756m2
台面砼强度为:σ=655.72KN÷17.756m2=77.81KPa
台座砼设计为C30砼,其允许抗压强度为:［σ］=30MPa，σ<［σ］台座强度合格。
（3）台座下地基承载力计算
台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重荷载为:
q2=q1+(17.756×0.3+3.1×4.0×0.4×2+25.8×1.2×0.2)
×26KN/m³
=1213.13KN
计算地基承载力为:σ地=q2÷(3.1×4.0×2+25.8×1.2)=21.76KPa
要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。
（4）台座两端砼强度和地基承载力计算
根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地
基承载力计算如下：
○1座两端砼强度台座两端各取4m计算，宽度为3.10m，受力面积A=4×3.1×2=24.8m²
台座两端砼强度计算:
σ砼=655.72KN÷24.8m2=26.44KPa
台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为:［σ］=30MPa，σ砼<［σ］台座两端砼强度合格。
②台座两端地基承载力
台座两端地基承载面积：A=4×3.1×2=24.8m²
梁体自重+台座自重：Q=655.72+0.3m×4m×3.1m×26KN/m³×2
=849.16KN
计算地基承载力为：
849.16KN÷24.8m2=34.24KPa
要求地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。
33.05m箱梁制梁台座基础承载力验算
箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为20cm台座宽度92cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为20cm。
预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm×15cm的Φ12钢筋网片。
制梁台座相关计算如下：
（1）荷载计算
按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：C50
砼44.1m³，构件自重：
44.1m³×26kN/m³=1146.60KN
（2）台座砼强度计算
根据台座受力情况
台座可按竖向压力作用下受压构件计算
计算如下：
按均布线荷载计算:q1=1146.60/33.05=34.69KN/m
台面砼强度为:σ=34.69KN÷0.92m²=37.71KPa
台座砼设计为C30砼,其允许抗压强度为:［σ］=30MPa，σ<［σ］
台座强度合格。
（3）台座下地基承载力计算
台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+(0.92×0.3×1+1.6×0.2×1)×26KN/m³=34.69+15.50 =50.19KN/m
计算地基承载力为:σ地=50.19÷1.6=31.37KPa
要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。
（4）台座两端砼强度和地基承载力计算
根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地
基承载力计算如下：
○1座两端砼强度台座两端各取4m计算，宽度为3m，
受力面积A=3×4×2=24m²
台座两端砼强度计算:
σ砼=1146.60KN÷24m2=47.78KPa
台座砼设计为C30砼，其允许抗压强度为:［σ］=30MPa，σ砼<［σ］台座两端砼强度合格。
②台座两端地基承载力
台座两端地基承载面积：A=3×4×2=24.0m2
梁体自重+台座自重：Q=1146.60+0.3m×3m×4m×26KN/m³×2
=1240.20KN
计算地基承载力为：
1240.20KN÷24m2=51.68KPa
要求地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。
龙门吊基础承载力验算
梁场有120T龙门吊1台，10T龙门吊1台。
一．基本计算参数
1.起吊梁板时龙门吊单边荷载
33.05m箱梁梁板重量最大44.1m³×2.6t/m³=114.66t，由1台120t
龙门吊承载。
G1=114.66t×10÷2=573.30KN
2.龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道承载G2=
800÷2=400KN
3.轨道和轨道梁偏安全取每延米自重
G3=1×(1.1×0.45+0.3×0.5) ×26=16.77KN
二.轨道梁地基承载力验算
轨道采用C30砼，台阶式设置，上部宽0.5m，高0.3m，下部宽1.1m，高为0.45m。
龙门吊脚宽7m，轨道基础内设置 12钢筋网片，龙门吊钢轨采用38Kg/m，底宽11.4cm。
砼应力不考虑扩散：
轨道梁受压力验算：
P=G1+G2+G3=573.30+400+16.77=990.07KN
轨道梁砼应力验算：
σ=P÷A=990.07÷（7×0.114）=1.24MPa＜[σ]=30MPa
地基承载力计算
σ= （G1+G2+G3）/A=990.07÷（7×1.1）=128.58KPa
要求地基承载力不小于200Kpa，故满足要求。