轴线处理过程
卧式水轮发电机组轴线调整方案探究

卧式水轮发电机组轴线调整方案探究摘要:经济发展愈发蓬勃,人们生活水平也日益提高,能源问题也日益凸显。
水力发电,因其启动过程迅速,实际负荷调整方便,且是可再生能源、清洁能源的一种,因此,备受欢迎。
水电机组依据其大轴布置形式即可分为卧式和立式两种。
本文则特针对卧式发电机组简单易操作的轴线调整方法进行研究,并通过典型案例证明该方法将促使卧式发电机组得以满足相关规程要求。
关键词:卧式水轮发电机组;轴线调整;检修技术;水轮发电机组轴线调整是其检修技术关键之一,将直接影响该机组的正常运行。
一般而言,卧式水轮发电机组的轴线调整方法极为复杂,其计算过程也较为繁琐,因此人员操作较难。
一、卧式水轮发电机组轴线调整目的卧式水轮发电机组轴线调整,是将其水轮机大轴同发电机大轴之间的同心度、倾斜度予以调整,以此促使该水轮发电机大轴的同轴度、同法兰面联结的倾斜度、大轴摆度、推力头正反向的端面振动量足以满足水轮发电机组实际安装技术规范要求,以此也将保证该轴承的油温、瓦温、间隙都能符合满足规定要求[1]。
二、卧式水轮发电机组的轴线调整过程(一)轴线调整前期准备卧式水轮发电机组的转轮需吊入转轮室,以此同水轮机大轴相互连接,其转轮、大轴则向着X轴方方向循序移动12mm,以此方便后期的盘车、安装。
在水轮机大轴、转轮及其转轮室间隙、同主轴所密封的法兰间隙需足够均匀,并适当优化调节该大轴水平于0.03mm/m.在此同时,需将其转轮同大轴予以固定并进行水导轴承的安装,以此方式也将保障该结构同大轴之间接触足够良好。
再次将上述一个水平、两个间隙再次复测,如若尚不满足相关设计要求则需予以重新调整,直至满足设计要求为止。
在此同时,该水轮机大轴法兰极为该后面机组盘车基准,在盘车过程中,也将不发生转动。
发电机部分需将其2各径向轴瓦同发电机大轴之间相互配合,将其研刮整平,将其接触点挑出,保障该轴承座得以一并安装至发电机基础板之上,并利用钢板塞尺及水准仪将其一并调整至发电机基础板所设计高程处。
轴线-对话场面的拍摄

总角度的形成和确定要受到以下条件的 制约:
1)总角度由全景来完成,决定了其他中近 景的大致方向。无论总角度在什么位置, 它必须是一个全景镜头,只有全景镜头 能够从粉说明参与对话的任务关系以及 这些任务和环境的关系。
2)总角度的选定要受到景和光线的制约。 3)总角度的选择受到演员调度的制约。
双人对话的典型机位
关系轴线 被摄对象的 视线和关系所形成的轴线。 是彼此交流的视线连接线。
运动轴线 被
三角形原理 总角度 双人对话的典型机位
三角形原理
保持空间关系的 完整统一所规定的 全景角度决定了其 他镜头的大致机位, 这个机位就叫做总 角度。
总角度
区分之前画面。 5)回到总角镜头。表现对话的结果或者人物的运动。
多条轴线的处理方法
四人或多人的对话场面
多人对话的分区
多人对话具体应用
1)使用共同的视轴,将多人对话当成双人 对话来表现。
围桌而坐的人
一个演讲者面对一大群人
外反拍角度
内反拍角度
齐轴镜头
平行镜头
演员肩并肩
演员一前一后
在电话里交谈
三人对话
将三人对话处理成双人对话 多条轴线的处理方法
将三人对话处理成双人对话
方法: 1)先用一个交代镜头交代全体(总角镜头)。 2)用内反拍角度重点表现其中的某一个演员,这个
单独的演员往往是此次谈话的饿主角。 3)用内反拍角度拍摄另外两个人。 4)用外反拍角度拍摄一个演员。可以使用过肩镜头
轴线

三、越轴
越轴——倘若摄像机越过原先的轴线一侧, 到轴线的另一侧区域去进行拍摄,即称为 “越轴”。
1
2
合理“越轴”的常用办法 为了寻求更加丰富多变的画面语言和更 具表现力的场面调度,我们又往往要打破“ 轴线规则”,不把镜头局限于轴线一侧,而 是以多变的视角全方位、立体化地表现客观 现实时空。
⑴利用被摄对象的运动变化改变原有轴线
内反拍三角形布局
变化三:平行三角形布局位于底端两机互为平行 的三角形布局。
平行三角形布局
(2)双人对话具体运用 1、演员肩并肩 2、演员一前一后 3、在电话里交谈 (3)三人对话场面 1、将三人对话处理成双人对话 2、多条轴线的处理方法 (4)多人对话场面 1、四人或更多人对话场面的处理 2、多人对话具体应用
三人对话
2.多条轴线的处理方法 当三个人物呈三角形排列会形成多条轴线。处理多 条轴线时可以采用内/外反拍的方法,先利用一个 外围镜头表现出三个人之间的位置关系,然后将摄 像机放在三个人的中心位置依次拍摄三个人的单人 镜头,这样就能够清晰地表现对话者之间的相互关 系。
(4)多人对话场面 1、四人或更多人对话场面的处理 2、多人对话具体应用
三人对话
常规的拍摄三人对话的方法: –先用一个交代镜头交代全体,即总角镜头。 –用内反拍角度重点表现其中一的某一个演员, 这个单独的演员往往是此次谈话的主角。 –用内反拍角度拍摄另外两个人。 –用外反拍角度拍摄一个演员,此时可以使用过 肩镜头,用以和上次拍摄这个演员的画面进行 区别。 –回到总角镜头,表现对话的结果或者人物的运 动。
第五章
轴线
下面两组镜头,哪组镜头有问题?
第一组镜头:
第二组镜头:
轴线
一、轴线与轴线规则
水力机组轴线处理的改进与中心偏置处理实例

第!!卷第"期!##$年%月西北水力发电&’()*+,’-*’)./012./34)’1,15.)657’01)89:;!!<9;"================================================================>?@;!##$文章编号A"$B"C D B$E F!##$G#"C##E!C#%水力机组轴线处理的改进与中心偏置处理实例严盛F明星电力股份有限责任公司龙凤水电厂H四川遂宁$!I###G 摘要A水力机组的主轴本身发生扭曲变形时H其机组轴线处理应以导轴瓦对应的导轴颈F或领G处理的摆度为基准进行H水机的转动中心也作相应的偏置处理J关键词A轴线处理K中心偏置中图分类号A L8B%#;E文献标识码A MN概况龙凤水电站是"I$#年初建成的引水式电站H 装有O台P三导Q悬吊型混流式水轮发电机组J龙凤电站"R机发电机型号为L S C!O!T%#C!#H出力为"%$#U VH"I I$年对其水轮机进行全面更新F除埋设固定件G H技术改造为W X Y B O C X Z C"!B型H 其技术参数为A设计水头为"I;$[H设计流量为E;O B[%T\H设计出力为"D I I U VK机组投运后发生止漏环严重烧损事故H事故抢修中进行机组轴线处理时H发现机组主轴发生严重扭曲变形J通过将轴线常规时处理置百分表在法兰处改为下导处H水机中心有意识地偏置等特殊处理后H机组顺利投运J!##!年进行龙凤电站"R机常规性大修H 拆机时发现其转叶轮叶片因汽蚀而穿孔H转轮下止漏环直径上双侧总间隙由原来的";O#] !;"#[[扩大为%;D#]D;B#[[H决定将转轮与底环运至制造厂家进行外加工H转轮运回经测圆与磨圆处理合格并回装后H实测转轮与底环配合处下止漏环直径上双侧总间隙为";#E] ";!%[[H由于机组主轴变形未作处理H只好同样地对机组轴线^中心进行特殊处理H再将其成功地投运发电J _处理经过龙凤电站"R机经技术改造投入试运行期间发生严重的止漏环烧损事故时H机组由额定转速%##@T[‘a嘎然而止H强大的转动惯性能量绝大部分消耗在机组转动部件如转子^转轮^主轴等的扭曲变形上J事故抢修中进行机组轴线处理时H在上导^下导^法兰和水导四处的b c^d e方向上各置一只百分表H先以F联轴G法兰的摆度为基准进行整体盘车H下导的摆度仅作参考H轴线处理结表"法兰为基准时b c表示数^全摆度^净摆度测点"!%D O$B E读数上导d!d!dOdDdOdO d!#下导#dD%"$%"%B%""B法兰##"%%!#%水导#d%d%d%d"d%#!相对点"dO!d$%dB D dE全摆度上导%%d%dD下导d%"dD"d!E d"法兰d%d!"#水导"#d%dO 净摆度下导d%D dD D d!O%法兰d$dO D D水导d!d%#d"收稿日期A!##O C#E C!!作者简介A严盛F"I B"C G H男H四川省遂宁市人H四川明星电力股份有限责任公司龙凤水电厂工程师J果如表!"其为#$百分表读数与计算结果%单位为&’&!(()盘车号为!点位于机组#$方向)盘车前#$百分表为零*)此时)+,百分表的全摆度)净摆度与#$百分表相同位置处的值很相近"类似地)再以下导的摆度为基准进行整体盘车)法兰的摆度仅作参考)轴线处理结果如表-)其为#$百分表读数与计算结果%单位为&’&!((*"表-下导为基准时#$表示数.全摆度.净摆度测点!-/01234读数上导&+!+-+-+1+/+!&下导&+!!!/-0/法兰&4!+!5+01+11+02+--水导&+/+/+0+0+4&/相对点!+1-+2/+30+4全摆度上导1-+!+-下导+/+/+/+-法兰012/03/水导01+/+3净摆度下导+4+1+-&法兰0&2!041水导+!/+-+1经过测量)上导至下导的距离为!’01()上导至法兰的距离为-’24()上导至水导的距离为0’31()水导至上止漏环的距离为&’2-()水导到下止漏环的距离为!’&1("由表!与表-可知)机组主轴本身发生了变形)不再是制造厂家生产时一刀车下来所致的直线)下导与法兰的净摆度之比值不再等于上导分别至下导.法兰的距离之比值"也就是说法兰的净摆度也不能按原来常规的理论折算出下导的净摆度)法兰的摆度也不能正确反映下导的实际摆度"为确保机组三导轴承的正常运行)应按三导轴承对应的主轴轴颈或领的实际摆度作为测量与校核基准进行机组的轴线处理"同时)法兰处的表面较下导轴领的表面粗糙得多)法兰的表面又经刷漆处理)盘车时还需对其表面油漆进行清除处理才能确保法兰的摆度测量准确"因此)机组轴线的处理时)宜以下导的摆度作为测量基准)开机运行后)以下导的温度作为主要监测项目)而法兰的摆度仅作参考"机组轴线以下导为基准处理合格后)由于该机组的主轴本身发生了变形)转轮的中心往往不在水导的轴线上)机组运行时)会发生很强的水压脉动)引起机组振动加剧)主轴摆度加大等"因此在转轮外加工运回后)转轮与水机主轴联接好后)进行转轮的测圆与磨圆处理)确保转轮上.下止漏环的各半径与平均半径之差应小于其止漏环设计间隙的6!&78同时)机组轴线处理结果必须符合国家相关规范所规定的技术要求)轴线处理合格后再进行盘车一圈)逐一记录转轮分别在4个盘车号点的水机中心)即转轮在各盘车点6$. 6,方向的止漏环间隙值)如表/%单位&’&!((*"表/坐标轴线上止轮漏环间隙值测点!-/01234间隙值#$2/02041!21253-35+,2432220202142121+$103&3&3-141/0101#,0-/404202-2/1/03由表/计算出转轮的止漏直径上双侧总间隙值为!’&49!’-0(()则单侧间隙应为&’109 &’2-(("而理论上)间隙式止漏环的设计单侧间隙一般为:;<%1=!&&&&9!=!&&&*>!而该机组的转轮标称直径>!<!-3&((则:;<&’2/19!’-3((偏小的止漏环间隙增加了机组整体盘车的难度)也会引起很强的水压脉动)使得机组的振动加剧和主轴的摆度增加)甚至威胁机组的安全及稳定运行)因此控制转轮的中心显得特别重要"根据实际的止漏环间隙值计算)水机中心,轴线之值为%136/*?&’&!(($轴线之值为%2&6-*?&’&!((考虑主轴的变形)据表/以盘车号!点作为计算)调整中心的基准)则盘车号!点的6$.6,的方向间隙值应调为@#$方向值为盘车号!点#$方向与1点的+$方向的间隙的平均值)即2/#14-A2!?&’&!((类似地)+,方向值24#2--<&’&!((+$向值为10#21-A2&?&’&!((/4第!期严盛水力机组轴线处理的改进与中心偏置处理实例!"方向值为#$!#%$&##’()(*++经借中,走中,推力瓦打受力等多次细致处理-盘车号*点的水机中心实际调为.!/.()%#++0/.()%(++!".()#1++0".()%2++经过如此将下导摆度作为校测基准和水机中心偏置处理后-三导轴瓦的单侧间隙调整为()(3++左右-开机投运后-龙凤电站*4机的噪音,振动,摆度都较小-各导轴瓦的温度上升平稳而缓慢-一切正常-带满负荷后-上导与水导的全振幅5即绝对6摆度分别为()*$++-()*(++7当发电机层室温为$18-上导,下导,水导三导轴瓦的温度分别#98,#(8,9#8-其后机组各部温度仅随室温变化而相应变化:;思考与建议当运行多年的机组特别是发生止漏环烧损等事故的中小型机组-发电机组主轴本身发生了扭曲,弯曲等变形后-进行机组轴线处理时-应以导轴承实际运行处的摆度作测量与校核基准-不能再以法兰的摆度按比例折算出下导的摆度等7水机的中心应据机组在各盘车点的坐标轴线上止漏环间隙实际值综合考虑-以确保机组安全而稳定运行<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<<:5上接第11页65$6怎样使系统具有良好的整体性并自动完成过去由人工完成的各工作环节间的信息交换-又不改变现有的组织分工-使各部分成为可独立运行的软件系统存在一定困难7596系统信息种类繁多-数据大且由不同部门提供-如何有效防止缺漏数据需要周密考虑75#6复杂模型的适度简化-同时考虑到半确定性或非确定性因素-避免给决策者带来不必要的风险:=结语本文对>水电厂竞价上网决策支持系统?的框架进行了设计-探讨了该系统的功能结构,界面设计和软件设计:系统结构合理-功能考虑完善-实用性和扩充性强-为系统的后续研究奠定了坚实基础:参考文献.@*A 尚金成-黄永皓-康重庆-等)电力市场技术支持系统设计与关键技术研究@BA )北京.中国电力出版社-$(($)@$A 马光文-王丽-等)水电竞价上网优化运行@BA )成都.四川科学技术出版社-$((9)@9A 张玉山-纪昌明-李继清-王丽萍)水电竞价上网辅助决策支持系统总体设计@C A )华北电力大学学报-$((D -9$5*6.*(9E *(%)@#A 徐刚-马光文)水电厂竞价上网辅助决策系统开发@CA )四川水力发电-$((9-$$5#6.%9E %D )@D A 周原冰-汪有杰-殷培光-等)发电厂竞价上网决策支持系统的开发与应用@C A )中国电力-$((*-$#5*$6.91E 93)@%A 刘丹-王丽萍-纪昌明-梅亚东)水电厂竞价上网辅助决策系统研究@C A )水电自动化与大坝监测-$((9-$15%6.%E 3)F G H I J K L M F N N M L O P Q R O L S L T G O U I R R I K J I KV W G X Y G Z V O I Z I V Q [\O ]G V^_‘a b c d e E f d g h -i j k l E m n d -i j o i n E f p g h5_q r s e p t p u v s n u j g w v n v l v p e f x n y d gog n z p s w n v qe f {p u |g e t e h q -}|d d g m n x n y d g 1*((#2-~|n g d6!"H V O \Z V .{|p f l g u v n e g d t w v s l u v l s p e f v |p >#p u n w n e g}l $$e s v n g h}q w v p +f e s p t p u v s n u n v q |q r s e $e %p s &n r Er n g h ?n w n g v s e r l u p r -n g u t l r n g hs l g e f f f e s p u d w v -e $v n +n ’n g hs p h l t d v n e g -z p g v l s p s p h l t d v n e g -p t p u v s n u s d v pf e s 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轴类零件加工工艺

• 一、箱体零件的功用、结构及技术要求
1.功用、结构
功用:将机器中有关部件的轴、套、齿轮等相关零件连接成 一个整体,使这些零件保持正确的相对位置,并按一定的传动关 系协调地工作。
结构:形状复杂,壁薄且不均匀,内部呈腔形,既有精度要求 较高的孔系和平面,也有许多精度要求较低的紧固孔。
a)
b)
a)齿轮油泵箱体 b)齿轮减速箱箱体
Hale Waihona Puke 2.防止套类零件变形的工艺措施套类零件一般都存在壁较薄、径向刚度较差、容易变形等缺点。
套类零件变形的原因及工艺措施
导致变形的因素
工艺措施
夹紧力
(1)使夹紧力均匀分布,如图a所示 (2)变径向夹紧为轴向夹紧,如图b所示 (3)增加套筒毛坯的刚度,如图c所示
外力
切削力
重力 离心力
(1)增大刀具的主偏角 (2)内、外表面同时加工,如图c所示 (3)粗、精加工分开进行 增加辅助支承 配重
套类零件的毛坯类型与所用材料、结构形状和尺寸大小有关, 常采用型材、锻件或铸件。
毛坯内孔直径小于φ20mm时大多选用棒料,孔径较大、长度 较长的零件常用无缝钢管或带孔的铸、锻件。
• 三、套类零件的加工工艺分析
1.保证相互位置精度的工艺措施
轴承套毛坯采用“4件合一”的方 式加工:指棒料按四个轴承套零件尺 寸下料,四件同时加工
传动轴是轴类零件中使 用最多、结构最为典型的一 种阶梯轴,所示。该轴为小 批量生产,材料选择45钢, 淬火硬度40~45HRC。试分 析其加工工艺过程。
1.结构分析
主要结构要素有内外圆柱面、螺纹、键槽等,该轴为典型的 阶梯轴结构,有两个支承轴颈。
2.技术要求
两端轴颈的尺寸精度为IT7,表面粗糙度Ra值为0.8μm; 用于安装齿轮的轴颈的尺寸精度主IT7,表面粗糙度Ra值为 1.6μm; 右端轴颈外圆上规定了圆柱度为0.02mm; 左端轴颈外圆上规定了圆柱度为0.02mm; 轴上各配合面对两端轴颈的公共轴线的径向跳动为0.02mm, 可保证齿轮平稳传动。
水轮发电机组轴线处理方法

水轮发电机组轴线处理及调整一、概述1、水力机组的稳定运行问题水轮发电机组是一个由水能转换成旋转机械能,又将旋转机械能转换成电能的机器。
因此水电机组在运转中受有水、机械和电磁等多种力的作用,从而引起机组的承中机架部分发生水力、机械和电磁等多种振动。
生产实践告诉我们,当振动幅值超过允许范围时,就有可能导致机组部件损坏,给水轮发电机组的安全稳定运行带来严重的威胁。
机组振动与摆度幅值的大小是衡量机组质量最主要的标准之一,它反映了设计、制造、安装、检修工艺水平,所以是一个综合性能的标准。
产生机组振动的主要原因:(1)、水力干扰力。
这主要是由于水涡轮叶型不对称、转动与固定止漏环圆度不好及水涡轮中心位置正等原因所引起。
(2)、水涡轮重量不平衡。
由于在制造厂一般都水涡轮的静平衡试验与配重处理,因此水涡轮的不平衡力都较小。
(3)、发电机转子重量不平衡。
在发电机转子组装时,为使其重量分布平衡,转环铁片的堆积及磁极挂装都是称重后对称配置的,但是由于转子的直径和重量都很大,往往难以达到平衡。
一般还需要通过机组安装后试运行中,进行动平衡试验与配重处理,才能解决。
(4)、电磁干扰力。
这主要是由于定子转子圆度不好或发电机中心位置偏差较大造成其隙不均等原因而引起。
(5)、轴线处理与调整质量不良。
上述都会导致机组旋转部件的摆度增大,传至轴承与机架引起振动,这种振动主要是一种机组转动频率的振动。
如我厂机组额定转速为125转/分,即为周频率的振动。
此外尚有其它频率的振动,如在电磁干扰作用下引起的定子铁芯振动,其主要振动频率是100周的;由于尾水管压力脉动引起的振动,其振动频率主要是1/的机组转动频率等。
2、轴线处理与调整的目的综上所述,可知轴线处理与调整的目的,也就是为了使机组所受到的干扰力减小,从而减小机组振动与摆度,给机组的安全稳定运行创造条件。
这是机组安装检修中一项十分重要的工作。
当然,为了使机组保持长期安全稳定运行,对机组运行中振动的测量和研究,也是十分重要且不可忽视的。
水电站机组轴线的测量处理调整方案

水电站机组轴线的测量处理调整方案一、背景和问题描述:水电站机组轴线的测量处理调整是确保机组运行稳定和安全的重要环节。
由于机组长期运行,受到水力冲击和机械震动的影响,轴线可能会产生位移和偏移,从而导致机组的故障和事故。
因此,对机组轴线进行定期的测量和调整是必要的。
二、测量方法:1.使用全站仪或激光测距仪进行测量。
2.将测得的数据录入计算机进行处理。
三、测量调整方案:1.对机组轴向的测量-使用全站仪或激光测距仪测量机组的轴向位移。
-将测得的数据与设计数据进行对比,确定轴向的偏差。
-根据轴线的偏差,制定调整方案。
2.轴线调整方案-对于轴线的水平方向调整,在机组基础上设置调整螺栓,并根据测量结果调整螺栓的高低。
-对于轴线的垂直方向调整,可以通过调整垫片的厚度来实现。
-针对轴向位移的调整,可以采用微调法,在螺栓上添加适量的垫片,或调整机组与基础之间的间隙。
3.调整参数的确定-轴线调整中,需要确定调整参数的大小。
一般根据测量结果和经验进行判断,但也可以通过数学模型进行计算。
-调整参数的确定可以参考以下几个方面:-机组的运行状态:机组运行时产生的振动和冲击会使轴线产生位移,因此需要根据机组的运行情况来判断调整参数的大小。
-设计要求:根据设计要求,判断调整参数的合理范围。
-测量精度:根据测量仪器的精度来确定调整参数的精度要求。
四、调整方案的实施:1.根据调整方案进行调整前的准备工作:包括准备调整工具,清理调整螺栓和垫片等。
2.根据调整方案进行轴线调整:按照调整参数和调整方向进行调整,注意调整过程中的对称性和平衡性。
3.调整后的检查:调整后需要重新测量轴线的位移,并与之前的测量结果进行比较,确认调整的效果。
4.调整结果的记录和报告:记录调整前后的测量数据,编制调整报告,并保存相关资料。
五、调整方案的评估和改进:1.调整方案的评估:根据调整结果和实际运行情况,评估调整方案是否达到预期效果。
2.调整方案的改进:根据评估结果,对调整方案进行改进。
一次公路隧道轴线偏位的处理

即对 内边梁翼缘板加宽。桥梁段因桥与 线均 向内偏移 1 m。在隧道 以出 口端进 洞施工 约 1 5 0 m后 , 与桥 出口端桥梁采用 内侧加宽 , 路基同宽 , 左侧硬路肩宽度 为1 . 2 5 m, 比J T G 1 1 0 1 -2 0 1 4公 路工程 梁联测过程 中发现 了该 问题 , 而此时 出口端 的桥梁下 部结构 已经 m 富余 0 . 2 5 m, 因此 , 桥梁 偏移小 于 完工 , 盖梁浇筑完成。因场地限制 , 4 0 m T梁 尚未预制 , 须 等隧道 技术标准…规定 的最 小值 1 0 . 2 5 m段可不进行调整 , 同时 , 桥梁翼缘 板最大加宽 0 . 7 5 m 即可。 贯通后在隧道进 口侧预制 , 运梁穿过隧道架设 。 发现该问题后 , 隧道施 工洞 口位置 二衬 已施作 完成 , 桥梁 下 3 桥 梁加 宽方 案
D为 加宽最大值 ; K= L x / L , L为渐变段 长度 , t 为某 点距 因隧道属 于控 制性 工程 , 为 了保证工 期 , 提 前进场 进行施 工。 加宽值 ; 渐变段终点距 离) 。 施工过程 中, 以测设基线 ( 设 计标高位 置 ) 等 同于平 面设计 线 ( 二
者相差 1 m) 并作为基准线进行 了现场放样 , 造 成左 、 右幅 隧道轴
一
次 公 路 隧 道 轴 线 偏 位 的 处 理
续耀 喜 韩 长运
1 0 0 1 7 6 ; 2 . 川北医学院基建 处 , 四J I J 南充 6 3 7 0 0 7 )
( 1 . 中冶京诚工程 技术有 限公司 , 北京
摘
要: 分析 了某高速公路 隧道产生偏位 的原 因 , 经综合 比较 , 采用桥 梁和路基加宽的方案 , 并对 工程施工过程 中应注意 的操作要
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卡环处理工艺(以刮垫为例)
镜板摩擦面与轴线不垂直是产生摆渡的主要原因。而造成 这种不垂直的因素有:推力头与主轴配合较松,卡环厚薄 不均; 推力头底面与主轴不垂直;推力头与镜板之间的绝 缘垫厚薄不均; 镜板加工精度不够; 主轴本身弯曲等。
绝缘垫或推力头底面 (或推力头与镜板之间加 铜皮垫)的最大刮削量 (或加铜墙铁壁皮垫厚度 )。
例:根据右边水平值进行调整
最大值:45 最小值:24 偏差值:21
大于标准值:0.15
弹性油箱压缩值
镜板水平值
•查图纸求得图中支住螺栓
中心距a,根据测得的水平 与a相乘,即是最大方向的 应调值。一般在调整中宜 取其值的1/2到2/3之间即 可。以最大方向为中心线, 作各支柱中心点对此中心 线的垂直线,分别求出各 支柱中心点到最低点的距 离,按比例求出各支柱应 升或降的数据δn 。
盘车中的异常现象及主要原因:ຫໍສະໝຸດ 1.2.•
百分表回零误差偏大 在百分表正常而且装设正确的情况下,盘车中百分表不回零, 正表明主轴在转动的同时发生了平面移动。这种不应有的附加平移可 能由很多因素造成,而最常见的原因是: 上导轴瓦的间隙过大,或者松紧不均匀。盘车要求用3或 4块上导轴 瓦固定上导轴颈的转动中心,其间隙不得大于0.03~0.05mm,而且四 周应该均匀一致。当上导轴瓦不符合要求时,主轴势必发生平面移动。 推力轴瓦的水平度不符合要求,或者推力瓦受力不均匀,主轴在转动 的同时发生摇摆,百分表所在的各个层面也就发生了平移。自调节作 用较强的推力轴承,更容易出现这种问题。 盘车中发现百分表不回零,如果误差很大,就必须查清原因并及时处 理。如果有回零误差但不太大,则可以用回到初始测点时百分表的读 数代替原有的“0”,以便修正测试记录。
1.
2.
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+x、+y 两个方面的记录不一致 从理论上说它们都测量并反映了同一条轴线,测得的全摆度、净摆度应 该是相同的。实际盘车的结果 +x、+y的数据可能有一定误差,但算得的 全摆度、净摆度在方向上应该相同,尤其是最大值的方向应该相同。如 果两边的数据互相矛盾,倾斜的方向都不一致,就无法判定轴线的实际 情况,更无从着手进行调整了。造成这种现象的常见原因有: 推力轴瓦水平度不符合要求或受力不均匀。这是指盘车中的实际情况。 盘车过程中多次顶起再放下转子,有可能破坏了事先对推力轴瓦的调整 精度。以抗重螺栓一托盘一推力瓦这种常用结构为例,抗重螺栓螺纹的 松紧不均匀;锁定板与螺栓的配合不良;锁紧螺母的差异等等,都可能 引起推力轴瓦水平度及受力情况变化,尤其在反复受力及放松以后更容 易表现出来。 推力头与镜板的连接不良。盘车过程中为了刮削绝缘垫,总要多次拆、 装镜板和绝缘垫。按要求每次都必须用无水酒精清洗干净,白布擦拭后 按原有位置组装,而且必须正确地拧紧所有的连接螺栓。操作中稍有不 慎就会造成连接不良,镜板工作面未能组装到位,将使轴线倾斜而引起 人为误差,两排百分表的测量就会不吻合。 发现两排百分表的测量结果不一致,必须查明原因予以消除。如果盲目 地刮削绝缘垫就可能造成轴线更加恶化,以致找不到轴线不合格的真正 原因,不少中小型电站都有这方面的教训。
用锁定板作指示的调整法。调整推力轴承受力 时,先在每个固定支持座和锁定板(或另作样 板)上打上记号(划出标记线),
以便检查支柱螺栓旋转后上升的数值。检查锁定板时,应向同一侧靠 紧。调整受力时为了监视水轮机的中心位移,应在水导轴承处互成 900方向装上两块千分表。调整时,力求机组中心不变,镜板应处于 水平状态(即与主轴垂直)。在调整过程中,水轮机和发电机的转子 支承在推力轴承上,上面不许有障碍物或人在上面工作。 调整步骤如下: 1)按机组大小选用6-10kg的大锤,将大锤扬起至相同高度后再自由落 下(击在扳手上的部位应相同),均匀地打紧每个支柱螺栓。 2)检查锁定板记号移动距离,并把每次锤击数和移动距离记入表内。 各支柱螺栓由于承重不同,所移动的距离也不同,承重大者移动距离 短(支柱螺栓上升少),承重小者移动距离长(支柱螺栓上升多)。
轴线处理过程
盘车前的准备工作
1.检查推力头与镜板是否连接好,检查水轮机轴和发电机轴是否接好。 2.在镜板、导轴承、法兰(连轴后轴系盘车还加水导轴承)处,按逆时针方向 分成八等分并顺序编号,上、下号数要对齐,各部分的对应等分点需在同一垂 直线上。 3.调整推力瓦受力,使全部推力轴承瓦受力基本均匀,并使镜板处于水平状态。 金属推力轴承瓦摩擦面涂一层无水纯净的熟猪油混合剂。塑料瓦涂纯净透平油。 4.安装在推力头附近的导轴承瓦(悬式为上导,伞式为下导),瓦面涂薄而匀 的猪油,用扳手轻轻扳紧瓦背支柱螺栓,调整三块(或四块)瓦,使瓦与滑转 子之间的间隙为0.05mm,借以控制主轴径向位移。其余几块瓦和下导(或上导) 轴承瓦松开不受力。 5.认真检查各固定与转动部分的间隙,其内应无杂物。发电机空气间隙应用白 布条拉一圈(连轴后机组总轴线盘车前水轮机转轮四周应用塞尺全部划一圈)。 6.在上导、下导、法兰、水导等处,按 x、y方向各设两只千分表用作测量各 个部位摆渡及相互校核。某一方向的各测量部位,要求表架有足够的刚度并固 定牢靠,千分表测杆应紧贴被测部件并与之垂直,小针有5mm压缩量,大针调 到“ 0”。被测部位表面应无毛刺、无凹凸不平并保持干净。 7.主轴应处于自由状态,在水导处推动主轴,主轴应能自由 摆动(可看到千 分表指针摆动)。
润滑剂的影响 盘车多用猪油作润滑剂,但猪油的粘度与熬炼情况有关, 而且随温度变化。温度高时清而稀;温度低时浓而稠。猪 油过稠时油膜很厚,盘车的读数可能不真实;甚至会使推 力轴瓦紧粘在镜板上,由于自调节作用而发生倾斜。反之, 猪油太稀时润滑不足,盘车中轴瓦发生半干摩擦,会引起 百分表抖动,同样不能准确反映轴线的真实情况。为此, 在冬季盘车时可在猪油中加添适量的工业凡士林;而在夏 天盘车时可在猪油中加添些石墨份,充分拌匀即可改变猪 油的粘度,使盘车能顺利进行。当然,添加的数量应根据 当地气温和操作者的经验而定。若在猪油中添加了石墨粉, 盘完车后必须仔细清洗干净,因为石墨导电,会影响轴承 的绝缘程度。
Si
ni n( i 180) 2
式中
读数,格; Δ ——水平仪的精度;mm/(m·格)。 测量值,经计算后镜板工作面(瓦面)的水平偏差如图所示。
Si——某方向的水平偏差,mm/m; ni、n(i+180°)——水平仪在某位置和与它相隔180°的位置的
(1)水平仪径向放置测量,格; (2)水平仪切向放置测量,格; (3)计算后水平偏差,mm/m
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百分表的读数发生跳跃(或者连续三点读数几乎不变) 从理论上说,同一支百分表在不同测点的读数是符合正 弦规律变化的,应该是依次递增或递减的。相邻两个测点 的读数可能相近,这表示最大值或最小值在两点之间。但 实际盘车时可能发生百分表读数跳跃,也可能连续三个测 点百分表读数几乎不变,这都是明显的异常现象。 引起这种异常现象的主要原因,是盘车中机组的转动部分 未成自由悬吊的状态。例如:上导轴瓦间隙过小而且润滑 不良;发电机转子或水轮机转轮与固定部分发生了摩擦。 为了防止这种现象,盘车之前和每次调整轴线之后,都应 该检查转动部分各个层面的四周间隙,而且必须清除一切 杂物。
旋转法测镜板水平(与盘车同时进行)
用方型水平仪结合机组刚性盘车测量镜板工作面(即瓦 面)的水平,比测镜板背面能更准确地反映镜板的运 行水平状态。其方法如下: a.把方型水平仪沿径向[如图所示]或切向[如图所示] 放置在推力头或盘车架上+x方位的地方,用垫塞尺等 方法,大致将其垫平,一般气泡偏差不超过4~5格即 可; b.水平仪随机组盘车而转动,每转过45°,即八等分 盘车时每一停点,在撤去外力后,与读取摆度同时, 记取水平仪的读数ni; c.计算4个方向的水平偏差,每个方向用水平仪处在 与该方向平行的两位置(相隔180°)的读数来计算;
jD D L 2L 式中 — 绝缘垫或推力头底面最 大刮削量( 或加铜墙铁壁皮垫厚度 ):
— 法兰( 或下导) 处最大净摆度,mm D — 推力头底面直径 ,mm; L — 两测点的距离,mm。
刮削绝缘垫法
先用制动器将转子顶起加锁锭,使转子重量转移到制动器 上。拆除盘车工具,松开推力头与镜板的组合螺栓,再落 下镜板,在推力头及中间绝缘垫外侧作装配基准线,并按 轴线测量等分线方位,作相应的八等分编号。 抽出绝缘垫,按绝缘垫应刮削的最大点的方向作一中心线, 按此中心线等分刮削区(视绝缘垫大小可分4~8个区。从 理论上讲,分区越细,刮削越精确,但实际刮削不便,又 容易产生误差),再按比例确定每一刮削区应刮削的厚度 (可通过作图法来决定:在主视图中,可将δ 按一定比例 放大,由俯视图向上作投影线截得),如图示。按刮削区 域应刮的厚度仔细耐心地刮削。可采用方格刮削法,先把 刮削平面等分划成许多小方格,用外径千分尺测出各方格 的厚度,并用铅笔将数值记在方格内,然后按分区刮削要 求逐格进行刮削,并用外径千分尺(表)检查其刮去的厚 度是否正确,直至所有方格全部刮完。
3)酌量在移动量多的支柱螺栓上,再补打一两锤。 4)对移动量少的可不打或在其附近支柱螺栓上补打一两锤,以减轻 移动量少的螺栓的负重。 5)每打一次均按表格要求记录和分析,并找出支柱螺栓移动不同的 原因,以能正确地决定下次打锤的方位与锤数。 6)在打锤时应同时注意镜板的水平,若发现镜板水平不符合要求或 水轮机轴承处的千分表示数有变动,则应及时在镜板低的方位或水轮 机轴承处 7)千分表示数呈负值的方位,对支柱螺栓适当增加几锤,在其附近 的支柱螺栓也应以较轻的锤击或较少的锤数来调整,使镜板保持水平。 8)按上述方式重复调整支柱螺栓,直到全部支柱螺栓以同样力量锤 打一遍后,各支柱螺栓锁定板与支持座标记线移动的距离相差应不大 于1mm,且镜板仍保持水平状态,便可认为推力轴承瓦受力调整合格。