满堂楼板支撑计算
满堂脚手架的设计验算
规范》表5。3。3采用
h—---立杆步距
l=1。155×1。7×1.5 0
=2。94 m
i =1.58cm
λ= l/ i=2。94/1.58=186,[λ］，210 0
满足要求
查《脚手架规范》附录C的稳定系数 ψ=0。207 ?、立杆的稳定性计算:
2钢管立杆受压应力计算值；σ=7172/（0。207×489） = 70。85N/mm;
22立杆稳定性计算 σ= 70.85 N/mm < [f］= 205 N/mm
满足要求
2、?3，?6轴/？D，?E入口大厅(14.35m）110mm厚楼板计算， 取0.9m×0。9m水
平投影面积为一个计算单元，立杆取最底一步立杆底端为计算截面。 ？、荷载计算
64转半径经计算为i=158mm,截面惯性矩I=1.219×10mm，弹性模量E=2。06×5232 10N/mm，截面模量W=5080mm,钢管抗压强度设计值:［f］=0。205kN/mm
荷载计算参数：
2模板与木方自重：0.35 kN/mm
2混凝土与钢筋自重：25 kN/mm
2倒混凝土荷载标准值:1。0 kN/mm
纵横水平杆自重：
（0。9+0。3）×2×9×3。84×9。8/1000=0。813 KN
直角扣件自重 :
13。2×9/1000=0.118KN
对接扣件自重:
18.4×2/1000=0。037 KN
旋转扣件自重：
14。6×6/1000=0.087 KN
N=5.347 KN G
施工活荷载：
0.9×0.3×2=0.54KN
模板与木方自重:
满堂楼板模板支架计算(板厚120mm高度2.88m)
计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方40×90mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.5+2.0kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
7
= Asfy/bh0fcm = 2563.00×300.00/(4500.00×100.00×6.95)=0.245 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
s=0.241 此层楼板所能承受的最Байду номын сангаас弯矩为：
M1= sbh02fcm = 0.241×4500.000×100.0002×6.95×10-6=75.37kN.m 结论：由于 Mi = 75.3> Mmax=41.388 所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。
三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
2.44kN
2.44kN
2.44kN
A
B
900
900
900
支撑钢管计算简图
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
满堂支撑架计算规范
满堂支撑架计算规范根据JGJ 130-2011135．4 满堂支撑架计算5．4．1满堂支撑架顶部施工层荷载应通过可调托撑传递给立杆。
5．4．2满堂支撑架根据剪刀撑的设置不同分为普通型构造与加强型构造，其构造设置应符合本规范第6．9．3条规定，两种类型满堂支撑架立杆的计算长度应符合本规范第 5．4．6条规定。
5．4．3立杆的稳定性应按本规范式（5．2．6-1）、式（5．2．6-2）计算。
不组合风荷载时: N/φA≦f （5.2.6-1）组合风荷载时: N/φA+Mw/W≦f （5.2.6-2）式中：N——计算立杆的轴向力设计值（N），不组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4ΣNQk（5.2.7－1）组合风荷载时N=1.2（NG1k +NG2k）+0.85×1.4ΣNQk（5.2.7－2）式中：NG1k——脚手架结构自重产生的轴向力标准值；NG2k——构配件自重产生的轴向力标准值；ΣNQk——施工荷载产生的轴向力标准值总和，内、外立杆各按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
φ——轴心受压构件的稳定系数,应根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值;表A.0.6 轴心受压构件的稳定系数φ(Q23511钢)注：当λ＞250时，φ=7320/λ2λ——长细比, λ=l 0/i ；l 0——计算长度（mm ），应按本规范式第5.4.6条的规定计算;i ——截面回转半径，可按本规范附录B 表B.0.1采用; 表 B.0.1 钢管截面几何特性外径Φ，d 壁厚t 截面积 A (cm 2) 惯性矩 I (cm 4) 截面模量 W (cm 3) 回转半径i (cm) 每米长质量(kg/m)mm 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.59 3.97A ——立杆截面面积（mm 2），可按本规范附录B 表B.0.1采用;M w ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（N ·mm ），可按下式计算：M w =0.9×1.4M wk =0.9×1.4ωk l a h 2/10 （5.2.9）式中：M wk ——风荷载产生的弯矩标准值（N ·mm ）；w w ——风荷载标准值（kN/m 2），应按本规范式（4.2.5）式计算；l a ——立杆纵距（m ）。
拱桥满堂支架计算书
满堂支架计算书一、工程概况1、主拱肋截面采用宽9.6m，高1.3m的单箱三室普通钢筋混凝土箱型断面，顶、底板厚度均为22cm，腹板厚度均为35cm，拱脚根部段为2m长的实体段。
拱肋混凝土标号为C40，混凝土数量共计426.7m³，钢筋数量共计182994.5kg。
2、支架采用满堂式碗扣脚手架，平面尺寸为58m*9.6m。
其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置纵横向均设置斜向剪力撑，以增加整个支架的稳定性。
3、拱盔采用φ48(d=3.5mm）钢管，钢管壁厚不得小于3.5 mm（+0.025mm）弯制。
4、底模采用15mm竹胶板，竹胶板后背10*8木方，木方横桥向布置，布置间距30cm控制。
二、满堂支架计算书1、支架荷载分析计算依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/F50-2011)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《路桥施工计算手册》其他现行规范。
2、荷载技术参数a.新浇钢筋混凝土自重荷载25KN/㎡b.振捣混凝土产生的荷载2.0KN/㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）c.施工人员、材料、机具荷载2.5KN/㎡（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）d.模板、支架自重荷载2.5KN/㎡e.风荷载标准值采用0.6KN/㎡f.验算倾覆稳定系数2（JTG_TF50-2011 公路桥涵施工技术规范P182）3、荷载值的确定进行支架设计时，所采用的荷载设计值，取荷载标准值分别乘以下述相应的荷载分项系数，然后组合而得；本工程满堂支架采用碗扣式脚手架搭设，其立杆在桥墩处横距为60cm、纵距60cm；其余横距为60cm、纵距为90cm、横杆步距为120cm组合形式布置，其上设可调顶托，上铺钢管和方木形成模板平台，支架承载最不利情况为拱板混凝土浇注完毕尚未初凝前底板范围内的杆件承载。
盘扣式满堂楼板模板支架计算书
盘扣式满堂楼板模板支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008）、《混凝土结构工程施工规范》（GB506666—2011）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231—2010）、《混凝土结构设计规范》(GB50010—2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》（GB 50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012）等编制。
一、参数信息：楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为3。
00米,搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1。
20米,立杆的横距 l=1。
20米，立杆的步距 h=1。
20米.模板面板采用胶合面板，厚度为18mm,板底龙骨采用木方: 50×80；间距：300mm;托梁采用双楞设置，梁顶托采用10号工字钢。
采用的钢管类型为60×3.2，立杆上端伸出至模板支撑点长度：0。
30米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666—2011，4.3.5和4。
3。
6计算。
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
使用模板类型为：胶合板。
（1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q11 = 25.100×0。
200×1。
200=6。
024kN/m（2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.350×1。
200=0。
420kN/m（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：q13 = 2。
500×1.200=3。
000kN/m均布线荷载标准值为：q = 25。
100×0。
200×1.200+0.350×1。
200=6.444kN/m均布线荷载设计值为：q1 = 0.90×［1.35×（6.024+0.420）+1.4×0.9×3。
满堂脚手架计算
满堂脚手架计算满堂基础脚手架在什么情况下计算呀!1、条形基础宽度大于3m，且深度大于1.5m时，按满堂基础脚手架计算，是不是不满足这两个要求就不计算脚手架工程量。
2、箱形基础的墙柱施工是计算满堂基础脚手架吗?3、如果是阀板基础那是计算什么脚手架，是不是不要计算呀我们这里的定额规则：钢筋砼基础自设计室外地坪至垫层上表面的深度超过1.50m，同时带形基础底宽超过3.0m、独立基础或满堂基础及大型设备基础的底面积超过16m2的砼浇捣脚手架应按槽、坑土方规定放工作面后的底面积计算，按满堂脚手架相应定额乘以0.3系数计算脚手架费用。
同时要满足二个条件，即深度>1.50米和底面积>16平方米。
楼主的2、3条只要符合上述二个条件即可计算。
室内高度超过3.6m的抹灰大棚或装饰面天棚。
应计算满堂脚手架。
满堂脚手架以水平面积计算，其面积按需用满堂脚手架施工的天棚水平投影面积计算，不扣除垛、柱、附墙烟囱所占面积;满堂脚手架的高度以室内地坪而至大棚底面高度(斜的天棚按平均高度)计算;满堂脚手架基本层以3.6m以内编制，当增加层高超过1m，方可按一个增加层高度计算。
五、水平防护架，按实际铺板的水平投影面积计算。
六、垂直防护架，按自然地坪至最上一层横杆之间的搭设高度乘以实际搭设长度，以面积计算。
七、里脚手架按墙面垂直投影面积计算。
八、其他构筑物的脚手架：1.砖砌构筑物超过或低于设计地坪高度在1.2m以上时，按构筑物搭设长度乘以高度以面积计算工程量，高度在3.6m以内的，套用里脚手架定额；高度在3.6m以上的，套用单排脚手架定额。
2.石砌构筑物超过或低于设计外地坪高度在1.2m以上时，按构筑物搭设长度乘以高度以面积计算工程量，高度在3.6m以内的，套用单排脚手架定额扣除安全网；高度超过3.6m以上的，套用双排脚手架定额。
3.围墙脚手架，按室外自然地坪到围墙顶面的砌筑高度乘以围墙长度以面积计算工程量。
高度在3.6m以内的，套用里脚手架定额；高度超过3.6m以上的，套用单排脚手架定额。
地下车库满堂脚手架计算书
顶板使用满堂脚手架计算书一、参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距（m）：0。
90；纵距（m）：0.90；步距(m）：1。
50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0.10；脚手架搭设高度(m）:4.35；采用的钢管（mm）:Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式：方木支撑;2。
荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.000；楼板浇筑厚度(m）:0。
300;倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2):2。
000;施工均布荷载标准值(kN/m2）：1.000；3。
木方参数木方弹性模量E（N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300。
000；木方的截面宽度(mm）：50.00；木方的截面高度（mm)：100。
00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10。
000/6 = 83。
33 cm3;I=5.000×10。
000×10。
000×10。
000/12 = 416.67 cm4;方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重（kN/m):q1= 25.000×0。
300×0.300 = 2.250 kN/m；（2)模板的自重线荷载（kN/m):q2= 0。
350×0。
300 = 0.105 kN/m ;（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：p1 = （1.000+2.000）×0。
900×0。
300 = 0.810 kN；2。
强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×（2.250 + 0。
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扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为N/mm2，钢管强度折减系数取。
模板支架搭设高度为，立杆的纵距b= ，立杆的横距l= ，立杆的步距h= 。
面板厚度18mm剪切强度口佑，抗弯强度mm,弹性模量内龙骨采用50. X木方，间距300mm木方剪切强度mm,抗弯强度mr^弹性模量m^。
梁顶托采用100. X木方。
模板自重m\混凝土钢筋自重m5。
振捣混凝土荷载标准值m\施工均布荷载标准值m。
扣件计算折减系数取。
2 mm-------------------------------------- 、---------------------------------------◎口口□o □ a o图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下:2 由可变荷载效应控制的组合S=xx ++x =m2 由永久荷载效应控制的组合S=xx +xx =m由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取采用的钢管类型为© 48 x匸n (D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=n (D4-d 4)/32D面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算考虑的结构重要系数，活荷载标准值q2 = x +x =m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面楼板支撑架立面简图钢管惯性矩计算采用一、模板面板计算考虑的结构重要系数，静荷载标准值q1 = xxx +x =m抵抗矩W = ；截面惯性矩I = ；(1) 抗弯强度计算f = M / W < [f] 其中f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2) ；M ——面板的最大弯距；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取mm2；M =其中q ——荷载设计值(kN/m) ；经计算得到M = xx +xxx =经计算得到面板抗弯强度计算值 f = x 1000x 1000/64800=mm2面板的抗弯强度验算 f < [f], 满足要求!(2) 抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=xx +xx= 截面抗剪强度计算值T=3x (2 xx =mm22截面抗剪强度设计值[T]=mm2 面板抗剪强度验算T < [T] ，满足要求!(3) 挠度计算v = / 100EI < [v] = l / 2504面板最大挠度计算值v = XX 300 /(100 X 6000X 583200)= 面板的最大挠度小于250,满足要求!(4) 集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M = +面板的计算宽度为集中荷载P = 考虑的结构重要系数，静荷载标准值q = XXX +X =m面板的计算跨度l =经计算得到M = XXXX +XXXX= 经计算得到面板抗弯强度计算值 f =2X 1000X 1000/64800=mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f], 满足要求!、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。
1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m) ：q 11 = XX =m(2) 模板的自重线荷载(kN/m) ：q 12 = X =m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m) ：经计算得到，活荷载标准值q 2 = + x =m考虑的结构重要系数，静荷载q1 = xx +x =m 考虑的结构重要系数，活荷载q2 = xx =m 计算单元内的龙骨集中力为+x=2. 龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q = P/l = =m最大弯矩M = = xxx =最大剪力Q= = xx= 最大支座力N= = xx= 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W = ；截面惯性矩I = ；(1) 龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = x106/=mm22龙骨的抗弯计算强度小于mm,满足要求！(2) 龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q =截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3x (2 xx =mm2截面抗剪强度设计值[T]=mm 2龙骨的抗剪强度计算满足要求(3) 龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度 得至卩q=m最大变形 v=100EI=xx (100 xx =龙骨的最大挠度小于400(木方时取250),满足要求！ (4) 集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = +考虑荷载重要性系数，集中荷载 P = X经计算得到 M = XXXX +XXX =抗弯计算强度 f = M/W龙骨的抗弯计算强度小于 mm,满足要求！ 三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力 P=均布荷载取托梁的自重q= m 。
托梁计算简图3.48kN 3.48kN 3.48kN 3.48kN —I 3.48kN 3.48kN(即龙骨下小横杆间距)6 2X 10 /=mm1.736变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:1200 托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大变形V=顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩W =； 截面惯性矩I =；(1) 顶托梁抗弯强度计算5.57567.0200 2.08 2.053.52 3.494.97 4.94 0.01 1.46 1.43& --------- 1.43 1.46 0.01 4.94 4.973.49 3.52 2.05 2.088.4546托梁剪力图 7.0002 5.5^57 (kN)1.86kN ----- 1.86kN 1.86kN 1.86kN 1.86kN_,.86kN 1.86kN 1.86kN 1.8§k10kN 1i^6kN 1.86kN 1 1.86kN1200经过计算得到最大弯矩 M=经过计算得到最大支座F=8.454562抗弯计算强度 f = M/W = x 10/=mm2顶托梁的抗弯计算强度小于m m2 ,满足要求!(2) 顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3x8464/(2 x100x100)=mm2截面抗剪强度设计值[T]=mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3) 顶托梁挠度计算最大变形v =顶托梁的最大挠度小于250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架的自重(kN) ：x= G1⑵模板的自重(kN):N G2 = xx二(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):N G3 = xxx =考虑的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值N G = x (N GI+N G2+N G》= 2. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载考虑的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值N Q = x +xx =3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：其中N ------- 立杆的轴心压力设计值，N =i ――计算立杆的截面回转半径，i=;A ------- 立杆净截面面积，A=;W ――立杆净截面模量(抵抗矩),W=;[f] ----------- 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = mm 2;a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=；h ---------- 最大步距，h=；l o ――计算长度，取+2X =;入——长细比，为1900/=120 <150 长细比验算满足要求!© ――轴心受压立杆的稳定系数，由长细比I o/i查表得到；经计算得到(T =13415/ X 489)=mrn;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算(7 < [f],满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：輕1 W风荷载设计值产生的立杆段弯矩M W依据模板规范计算公式MW=XX 10 其中W k ―― 风荷载标准值(kN/m2);2W k=U z Xu Xw0 = XX =mh ――立杆的步距，；l a ―― 立杆迎风面的间距，；l b ―― 与迎风面垂直方向的立杆间距，；风荷载产生的弯矩M w=XXXXXX 10=；N w ――考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式;N w=X +XX +XXX =2经计算得到7 =13027/ X 489)+69000/5078=mm；考虑风荷载时立杆的稳定性计算7 < [f],满足要求！六、楼板强度的计算1.计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积A s=, f y=mim i板的截面尺寸为b x h=4500mr H 200mm截面有效高度h 0=180mm按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天… 的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边，短边X =，楼板计算范围内摆放4X4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为q=1xx +x +1 xxx 4X 4/+x +=m计算单元板带所承受均布荷载q=x =m板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算M max=X ql 2=XX = 按照混凝土的强度换算得到 5 天后混凝土强度达到%，混凝土强度近似等效为。
混凝土弯曲抗压强度设计值为 f cm=mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：E = A s f y/bh o f cm = XXX =查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为a s=此层楼板所能承受的最大弯矩为：2 -6M 1= a s bh o f cm = XXXX 10 =结论：由于XM i = = > M max=所以第 5 天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。