塔吊附墙验算计算书
塔吊附墙计算书
塔吊附着计算塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。
主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。
一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。
附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算W k=W0×μz×μs×βz其中 W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0= 0.55kN/m2；μz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz=2.340；μs——风荷载体型系数：U s=0.065；βz——高度Z处的风振系数,βz=0.70风荷载的水平作用力N w=W k×B×K s其中 W k——风荷载水平压力,W k=0.059kN/m2B——塔吊作用宽度,B=1.50mK s——迎风面积折减系数，K s=0.20经计算得到风荷载的水平作用力 q=0.02kN/m风荷载实际取值 q=0.02kN/m塔吊的最大倾覆力矩 M=1000kN.m计算结果: N w=107.477kN二、附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程为:其中:三、第一种工况的计算塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。
将上面的方程组求解，其中θ从0-360循环，分别取正负两种情况，分别求得各附着最大的轴压力和轴拉力：杆1的最大轴向压力为：139.88 kN杆2的最大轴向压力为：89.06 kN杆3的最大轴向压力为：43.98 kN杆1的最大轴向拉力为：122.71 kN杆2的最大轴向拉力为：30.50 kN杆3的最大轴向拉力为：112.70 kN四、第二种工况的计算塔机非工作状态，风向顺着起重臂，不考虑扭矩的影响。
塔吊附墙计算书
编制单位：编制人：审核人：编制时间：目录一、塔吊附墙概况二、塔吊附墙杆受力计算三、结构柱抗剪切验算四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算一、塔吊附墙概况本工程结构高度 m，另加桅杆15米，总高度米。
本工程采用FO/23B塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设第一道附墙于第6标准节（结构标高米），塔吊升到第17标准节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高米），然后加到第23标准节为止。
在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节，而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附墙设置之前第一道附墙受力最大。
本计算书将对第一道附墙进行受力计算和构造设计。
为简化计算和偏于安全考虑，第二道附墙将采用与第一道附墙相同的构造形式。
本工程计划使用金环项目使用过的塔吊附墙杆。
根据塔吊与结构的位置关系，附墙杆夹角较小，附墙杆与结构柱连接的予埋件分别采用不同的形式。
本计算书主要包括四个方面内容：附墙杆及支座受力计算，结构柱抗剪切及局部受压验算，附墙杆予埋件锚筋设计,附墙杆型号选用。
二、塔吊附墙杆受力计算（一）、塔吊附墙内力计算，将对以下两种最不利受力情况进行：1、塔机满载工作，起重臂顺塔身x-x轴或y-y轴，风向垂直于起重臂（见图1）；2、塔机处于非工作状态，起重臂处于塔身对角线，风向由起重臂吹向平衡臂（见图2）。
对于第一种受力状态，塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。
对于第二种受力状态，塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。
以下分别对不同受力情况进行计算：（二）、对第一种受力状态，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=（）剪力：V=（T）扭矩：T=12（）,则:1、当剪力沿x-x轴时(见图a)，由∑M B=0，得T+V*L1 -L B0’*N1=0即： N1=（T+ V*L1）/ L B0’=（12+*）/=（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R Ax= N1*=* =（T）由∑M C=0，得N3*L G0’+T+V*=0即：N3=-（T+ V*）/ L G0’=-（12+*）/=（T）由∑M0’=0，得 N2*L C0’-(T+V*L6)=0即：N2 =（T+ V*L6）/ L C 0’=（12+*）/=（T）由力平衡公式∑N i=0，得R AY+R BY=0和-R AX-R BX +V =0，故R BY= -R AY =（T）(负值表示力方向与图示相反,以下同)R BX = -R AX +V =+=（T）2、当剪力沿y-y轴时(见图b)，由∑M B=0，得T-（V*L4+L B0’*N1）=0即： N1=（T-V*L4）/ L B0’=（*）/=（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R Ax= N1*=* =（T）由∑M C=0，得N3*L C0’+T+V*=0即：N3=-（T+ V*）/ L C0’=-（12+*）/=（T）由∑M0’=0，得 N2*L C0’-(T+V*L5)=0即：N2 =（T+ V*L5）/ L G 0’=（12+*）/=（T）由静力平衡公式∑N i=0，得R AY +R BY+V =0和R AX+ R BX =0，故R BY= -(R AY +V)=-+12)=（T）R BX = -R AX =（T）（二）、对第二种受力状态(非工作状态)，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=（）剪力：V=（T），剪力沿塔身横截面对角线，对图c,由∑M B=0，得V*L BH +L B0’*N1=0即： N1=-V*L BH/ L B0’=*=（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= -N1*=*=（T）R Ax= -N1*=* =（T）由∑M C=0，得N3*L0’C+ V* L C0=0即：N3=- V* L C0/ L C0’=*=（T）由∑M0’=0，得 N2*L C0’-V*L7=0即：N2 = V*L7/ L C 0’=*=（T）由力平衡公式∑N i=0，得R AY +R BY+V*cos450=0和-R AX-R BX +V*sin450 =0，故R BY= -R AY- V*cos450 =（T）R BX = -R AX +V* sin450 ==+*sin450=（T）对图d,由∑M B=0，得V*L BG +L B0’*N1=0即： N1=-V*L BG/ L B0’=*=（T）由∑M C =0，得N3*0+ V* L C0=0，即 N3=0通过三角函数关系，得支座A 反力为： R AY = N 1*=*=（T ） R Ax = -N 1*=* =（T ） 由静力平衡公式，得R AY +R BY +V*sin450=0和R AX +R BX +V*cos450 =0，故 R BY =-R AY -V*sin450=（T ） R BX =-R AX -V*sin450=（T ）根据如上计算,附墙杆件和支座受力最大值见下表：三、结构柱抗剪切和局部压力强度验算附墙埋件受力面积为470×470,锚固深度按450计算，最小柱断面为700×700，柱子箍筋为φ10@200，由上面的计算结果可知，支座最大拉力（压力）为（R BX 2+R BY 2）1/2=（13 2+）1/2==。
塔机附着验算计算书
塔机附着验算计算书塔机附着验算计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数塔机型号QTZ40（浙江建机）塔身桁架结构类型型钢塔机计算高度H(m) 30 塔身宽度B(m) 1.6 起重臂长度l1(m) 57 平衡臂长度l2(m) 12.9 起重臂与平衡臂截面计算高度h(m) 1.06 工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值T k1(kN·m)60工作状态倾覆力矩标准值M k(kN·m) 60 非工作状态倾覆力矩标准值M k'(kN*m)60附着杆数四杆附着附墙杆类型Ⅰ类附墙杆截面类型格构柱塔身锚固环边长C(m) 1.8附着次数N 4附着点1到塔机的横向距离a1(m) 9.5 点1到塔机的竖向距离b1(m) 9.5 附着点2到塔机的横向距离a2(m) 5.7 点2到塔机的竖向距离b2(m) 5.7 附着点3到塔机的横向距离a3(m) 5.7 点3到塔机的竖向距离b3(m) 5.7 附着点4到塔机的横向距离a4(m) 9.5 点4到塔机的竖向距离b4(m) 9.5 工作状态基本风压ω0(kN/m2) 0.2 非工作状态基本风压ω0'(kN/m2) 1塔身前后片桁架的平均充实率α00.35第N次附着附着点高度h1(m)附着点净高h01(m)风压等效高度变化系数μz工作状态风荷载体型系数μs非工作状态风荷载体型系数μs'工作状态风振系数βz非工作状态风振系数βz'工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk非工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk'第1次附着9 9 0.65 1.95 1.95 1.977 1.977 0.269 1.347第2次附着15 6 0.734 1.95 1.95 1.901 1.963 0.293 1.51第3次附着20 5 0.738 1.95 1.95 1.825 1.934 0.282 1.496第4次附25 5 0.751 1.95 1.95 1.798 1.944 0.283 1.53 着悬臂端30 5 0.774 1.95 1.95 1.79 1.945 0.29 1.578 Array塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.79×0.774×1.95×0.2×0.35×1.06=0.16kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.16×572-1/2×0.16×12.92=246.607kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(60+246.607)=275.946kN·m3、附着支座反力计算计算简图塔身上部第一附着点（塔身悬臂支承端）的支承反力最大，应取该反力值作为附着装置及建筑物支承装置的计算载荷。
塔吊附墙计算书
编制单位：编制人：审核人：编制时间：目录一、塔吊附墙概况二、塔吊附墙杆受力计算三、结构柱抗剪切验算四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算一、塔吊附墙概况本工程结构高度 m，另加桅杆15米，总高度米。
本工程采用FO/23B塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设第一道附墙于第6标准节（结构标高米），塔吊升到第17标准节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高米），然后加到第23标准节为止。
在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节，而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附墙设置之前第一道附墙受力最大。
本计算书将对第一道附墙进行受力计算和构造设计。
为简化计算和偏于安全考虑，第二道附墙将采用与第一道附墙相同的构造形式。
本工程计划使用金环项目使用过的塔吊附墙杆。
根据塔吊与结构的位置关系，附墙杆夹角较小，附墙杆与结构柱连接的予埋件分别采用不同的形式。
本计算书主要包括四个方面内容：附墙杆及支座受力计算，结构柱抗剪切及局部受压验算，附墙杆予埋件锚筋设计,附墙杆型号选用。
二、塔吊附墙杆受力计算（一）、塔吊附墙内力计算，将对以下两种最不利受力情况进行：1、塔机满载工作，起重臂顺塔身x-x轴或y-y轴，风向垂直于起重臂（见图1）；2、塔机处于非工作状态，起重臂处于塔身对角线，风向由起重臂吹向平衡臂（见图2）。
对于第一种受力状态，塔身附墙承担吊臂制动和风力产生的扭矩和附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。
对于第二种受力状态，塔身附墙仅承受附墙以上自由高度下塔身产生的水平剪力。
以下分别对不同受力情况进行计算：（二）、对第一种受力状态，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=（）剪力：V=（T）扭矩：T=12（）,则:1、当剪力沿x-x轴时(见图a)，由∑M B=0，得T+V*L1 -L B0’*N1=0即： N1=（T+ V*L1）/ L B0’=（12+*）/=（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= N1*=*=（T）R Ax= N1*=* =（T）由∑M C=0，得N3*L G0’+T+V*=0即：N3=-（T+ V*）/ L G0’=（T）由∑M0’=0，得 N2*L C0’-(T+V*L6)=0即：N2 =（T+ V*L6）/ L C 0’=（12+*）/=（T）由力平衡公式∑N i=0，得R AY+R BY=0和-R AX-R BX +V =0，故R BY= -R AY =（T）(负值表示力方向与图示相反,以下同)R BX = -R AX +V =+=（T）2、当剪力沿y-y轴时(见图b)，由∑M B=0，得T-（V*L4+L B0’*N1）=0即： N1=（T-V*L4）/ L B0’=（*）/=（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= N1*=*=（T）R Ax= N1*=* =（T）由∑M C=0，得N3*L C0’+T+V*=0即：N3=-（T+ V*）/ L C0’=（T）由∑M0’=0，得 N2*L C0’-(T+V*L5)=0即：N2 =（T+ V*L5）/ L G 0’=（12+*）/=（T）由静力平衡公式∑N i=0，得R AY +R BY+V =0和R AX+ R BX =0，故R BY= -(R AY +V)=-+12)=（T）R BX = -R AX =（T）（二）、对第二种受力状态(非工作状态)，附墙上口塔身段面内力为：弯矩：M=（）剪力：V=（T），剪力沿塔身横截面对角线，对图c,由∑M B=0，得V*L BH +L B0’*N1=0即： N1=-V*L BH/ L B0’=*=（T）通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= -N1*=*=（T）R Ax= -N1*=* =（T）由∑M C=0，得N3*L0’C+ V* L C0=0即：N3=- V* L C0/ L C0’=*=（T）由∑M0’=0，得 N2*L C0’-V*L7=0即：N2 = V*L7/ L C 0’=*=（T）由力平衡公式∑N i=0，得R AY +R BY+V*cos450=0和-R AX-R BX +V*sin450 =0，故R BY= -R AY- V*cos450 =（T）R BX = -R AX +V* sin450 ==+*sin450=（T）对图d,由∑M B=0，得V*L BG +L B0’*N1=0即： N1=-V*L BG/ L B0’=*=（T）由∑M C=0，得N3*0+ V* L C0=0，即N3=0通过三角函数关系，得支座A反力为：R AY= N1*=*=（T）R Ax = -N 1*=* =（T ） 由静力平衡公式，得R AY +R BY +V*sin450=0和R AX +R BX +V*cos450 =0，故 R BY =-R AY -V*sin450=（T ） R BX =-R AX -V*sin450=（T ）根据如上计算,附墙杆件和支座受力最大值见下表： AB 杆 BC 杆 BD 杆 A 支座 B 支座R AX R AY R BX R BY N1=N2=N3=-13t由于外力方向可向相反方向进行，故以上数值可正可负，均按压杆进行设计。
塔吊附着验算计算书
塔吊附着验算计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数二、风荷载及附着参数附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.685×1.262×1.95×0.2×0.35×1.06=0.246kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2×0.246×602-1/2×0.246×15.22=414.382kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）Tk =0.9(Tk1+ Tk2)=0.9×(454.63+414.382)=782.111kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=37.396kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座7处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
4、附墙杆内力计算支座7处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座7处的附墙杆承担）,水平内力Nw =20.5RE=52.886kN。
计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=52.231°α2=arctan(b2/a2)=41.918°α3=arctan(b3/a3)=54.924°β1=arctan((b1+c/2)/(a1+c/2))=50.816°β2=arctan((b2+c/2)/(a2-c/2))=53.662°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=52.93°各杆件轴力计算：ΣM O=0T1×sin(α1-β1)×(b1+c/2)/sinβ1+T2×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sin β3+T k=0ΣM h=0T2×sinα2×c+T3×sinα3×c+N w×cosθ×c/2-N w×sinθ×c/2-T k=0ΣM g=0T1×sinα1×c-N w×sinθ×c/2-N w×cosθ×c/2+T k=0（1）θ由0～360°循环，当T k按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=0kN，T2=539.578kN，T3=153.24kN最大轴压力T1=596.925kN，T2=0kN，T3=0kN（2）θ由0～360°循环，当T k按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=596.925kN，T2=0kN，T3=0kN最大轴压力T1=0kN，T2=539.578kN，T3=153.24kN四、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。
塔吊建筑物附着处强度验算【范本模板】
塔吊建筑物附着处强度验算QTZ80G 附着式塔吊的第一次附着距离地面25m，所受荷载值如下：载荷工况建筑物承载(吨力)F1（t）F2(t) F3（t）F4（t）工作状态2。
25 4.62 12.71 7。
29非工作状态4。
74 6.73 13。
5 10。
24附着锚固区设在混凝土剪力墙下部，距楼板300mm，锚固点区段（上下个1m区域）设置螺纹12加强筋，间距20cm，双向双层。
附着锚固区设在7层，14层，21层,28层外墙连梁上,连梁主筋2Φ22/2Φ22,箍筋2ф12＠100，厚度220mm，跨度1200mm，高1400mm。
塔吊附着连杆固定在T型板上,T型板的尺寸为600×300×12mm,M30普通螺栓。
冲切破坏角为45o垂直于墙面的最大力为135KN根据《现行建筑结构规范大全》第4。
4。
2条F l ≤0.8 f v A vf v = 125 N/mm2A v-与呈45o冲切破坏锥体斜面相交的全部钢筋界面面积A v ≥ Fl/0.8f v = 13。
5×104 /（0。
8×125） = 1350 mm2通过冲切斜截面的钢筋截面数为 4×2×2 ＝ 16根,其中竖直方向的钢筋考虑上方锚固不足，不计入抗剪钢筋内，Φ12截面面积113mm2，总抗剪面积为 16×113＝1808 mm2,该附着区增补构造筋满足抗冲切破坏的要求。
备注：1.由于连梁的混凝土与钢筋本身承受很大的竖向的结构自身的重力,所以在考虑抗从切破坏时不考虑连梁的混凝土与钢筋的作用.规范4。
4。
2条 F l ≤0。
3 f t μm h0+0。
8 f yv A svu不考虑混凝土及箍筋的抗剪,只考虑加强钢筋Φ22＠200的抗冲切作用，所以以公式F l ≤0.8 f yv A svu 计算。
2.钢筋安装尺寸如下图所示。
塔吊附墙计算书.doc
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南通金鹰：塔吊附墙计算书
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=-1.015（T） 通过三角函数关系，得支座 A 反力为：
RAY= -N1*sin52.3426=-1.015*sin52.3426=-0.8（T） RAx= -N1*cos52.3426=-1.015* cos52.3426=-0.62（T） 由∑MC=0，得 N3*L0’C+ V* LC0=0
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本计算书主要包括四个方面内容：附墙杆及支座受力计算，结 构柱抗剪切及局部受压验算，附墙杆予埋件锚筋设计,附墙杆型号选 用。
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南通金鹰：塔吊附墙计算书
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二、塔吊附墙杆受力计算
（一）、塔吊附墙内力计算，将对以下两种最不利受力情况进行： 1、 塔机满载工作，起重臂顺塔身 x-x 轴或 y-y 轴，风向垂直于起重
2、当剪力沿 y-y 轴时(见图 b)， 由∑MB=0，得
T-（V*L4+LB0’*N1）=0 即： N1=（T-V*L4）/ LB0’
=（12-3.013*4.5）/5.932 =-0.263（T） 通过三角函数关系，得支座 A 反力为：
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南通金鹰：塔吊附墙计算书
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RAY= N1*sin52.3426=-0.263*sin52.3426=-0.171（T） RAx= N1*cos52.3426=-0.263* cos52.3426=-0.2（T） 由∑MC=0，得
四、附墙与结构连接予埋件锚筋强度验算
附墙与结构连接予埋件受力最大值为 X 轴方向的 13T 和 Y 轴方 向的 0.5T。
附墙杆与予埋件的连接销栓到锚筋根部的距离取 350mm（偏 大 ）， 则 X 轴 方 向 的 5.83T 将 产 生 弯 矩 M=350*5.83*104=20405000 （N.mm）。弯矩和 Y 轴方向 15.1T 拉力作用下，边锚筋抗拉强度验算 如下：
塔吊附墙验算计算书
塔吊附墙验算计算书塔机附着验算计算书本文的计算依据为《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》/T187-2019和《钢结构设计标准》GB-2017.一、塔机附着杆参数塔机型号为QTZ63(TC5610)-中塔身桁架结构类型，计算高度为98m，起重臂长度为56m，起重臂与平衡臂截面计算高度为1.06m。
塔身宽度为1.6m，平衡臂长度为12.9m。
工作状态时扭矩标准值Tk1为269.3kN·m，包含风荷载。
非工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk'为1940kN·m（反向），工作状态下不平衡自重引起的倾覆力矩标准值Mk为1720kN·m。
附着杆数为四杆附着，附墙杆截面类型为格构柱，附墙杆类型为Ⅰ类，塔身锚固环边长为1.8m。
二、风荷载及附着参数附着次数为2，附着点1到塔机的横向距离为5m，附着点2到塔机的横向距离为2.2m，附着点3到塔机的横向距离为2.2m，附着点4到塔机的横向距离为2.2m。
工作状态基本风压ω为0.2kN/m，塔身前后片桁架的平均充实率α为0.35.点1到塔机的竖向距离为2m，点2到塔机的竖向距离为4.8m，点3到塔机的竖向距离为3.2m，点4到塔机的竖向距离为3.2m。
非工作状态基本风压ω'为0.35kN/m。
工作状态和非工作状态的风压等效高、工作状态和非工作状态的附着点高度、附着点净高、工作状态风压等效均布荷载等参数均有具体数值，这里不再赘述。
285.472kN时，支座6处附墙杆内力计算如下：考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担，因此需要计算支座6处锚固环的截面扭矩T。
根据扭矩组合标准值T kTk1269.3kN·m，可得到T的值。
同时考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩，需要将水平内力Nw计算出来。
根据计算简图和塔机附着示意图、平面图，可以得到α和β的值，并用力法计算各杆件轴力。
最终得到支座6处附墙杆的水平内力Nw20.5RE285.472kN。
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塔机附着验算计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、塔机附着杆参数悬臂端98 27.7 1.151 1.95 1.95 1.7 1.751 0.41 0.739 附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、扭矩组合标准值T k回转惯性力及风荷载产出的扭矩标准值：T k=T k1=269.3kN·m2、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=201.859kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座6处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。
3、附墙杆内力计算支座6处锚固环的截面扭矩T k（考虑塔机产生的扭矩由支座6处的附墙杆承担）,水平内力N w=20.5R E=285.472kN。
计算简图：塔机附着示意图塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=65.376°α2=arctan(b2/a2)=55.491°α3=arctan(b3/a3)=55.491°α4=arctan(b4/a4)=65.376°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=51.52°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=52.907°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=52.907°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=51.52°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。
δ11× X1+Δ1p=0X1=1时，各杆件轴力计算：T11×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T21×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T31×s in(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ-1×sin(α4-β4)×(b4-c/2)/sinβ4=03T11×cosα1×c-T31×sinα3×c-1×cosα4×c-1×sinα4×c=0T21×cosα2×c+T31×sinα3×c-T31×cosα3×c+1×sinα4×c=0当N w、T k同时存在时，θ由0～360°循环，各杆件轴力计算：T1p×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T2p×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3p×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ-T k=03T1p×cosα1×c-T3p×sinα3×c-N w×sinθ×c/2+N w×cosθ×c/2-T k=0T2p×cosα2×c-T3p×sinα3×c+T3p×cosα3×c-N w×sinθ×c/2-N w×cosθ×c/2-T k=0δ11=Σ(T12L/(EA))=T112(a1/cosα1)/(EA)+T212(a2/cosα2)/(EA)+T312(a3/cosα3)/(EA)+12(a4/co sα4)/(EA)Δ1p=Σ(T1×T p L/(EA))=T11×T1p(a1/cosα1)/(EA)+T21×T2p(a2/cosα2)/(EA)+T31×T3p(a3/cosα3) /(EA)X1= -Δ1p/δ11各杆轴力计算公式如下：T1= T11×X1+ T1p，T2= T21×X1+T2p，T3=T31×X1+T3p，T4=X1（1）θ由0～360°循环，当T k按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴压力T1=221.058kN，T2=213.184kN，T3=407.817kN，T4=0kN最大轴拉力T1=0kN，T2=406.971kN，T3=213.928kN，T4=220.464kN（2）θ由0～360°循环，当T k按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴压力T1=0kN，T2=406.972kN，T3=213.926kN，T4=220.464kN最大轴拉力T1=221.058kN，T2=213.183kN，T3=407.82kN，T4=0kN四、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。
1、附着支座反力计算计算简图剪力图得：R E=195.051kN2、附墙杆内力计算支座6处锚固环的水平内力N w=R E=195.051kN。
根据工作状态方程组Tk=0，θ由0～360°循环，求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴压力T1=60.986kN，T2=211.864kN，T3=212.406kN，T4=60.644kN最大轴拉力T1=60.986kN，T2=211.863kN，T3=212.407kN，T4=60.644kN五、附墙杆强度验算格构柱参数格构柱截面类型四肢格构柱缀件形式缀条缀件间净距l01(mm) 100 格构柱截面边长a(mm) 200格构柱分肢参数格构柱分肢材料L80X5 分肢材料截面积A0(cm2) 7.91 分肢对最小刚度轴的回转半径i y0(cm) 1.6 分肢平行于对称轴惯性矩I0(cm4) 48.79 分肢形心轴距分肢外边缘距离Z0(cm) 2.15 分肢材料强度设计值f y(N/mm2) 235 分肢材料抗拉、压强度设计值f(N/mm2) 210格构柱缀件参数缀条材料L50X4 缀条最小回转半径i nim(cm) 0.99 缀条截面积A z(cm2) 3.9角焊缝焊脚尺寸h f(mm) 10 焊缝计算长度l f(mm) 250 焊缝强度设计值f fw(N/mm2) 160附图如下:塔机附着格构柱截面1、杆件轴心受拉强度验算A=4A0=4×7.91×100=3164mm2σ=N/A=407817/3164=128.893N/mm2≤[f]=210N/mm2满足要求！2、格构式钢柱换算长细比验算杆件1的计算长度：L0=(a12+b12)0.5=5280.152mm整个格构柱截面对X、Y轴惯性矩：I x=4[I0+A0(a/2-Z0)2]=4×[48.79+7.91×(20/2-2.15)2]=2144.896cm4整个构件长细比：λx=λy=L0/(I x/(4A0))0.5=528.015/(2144.896/(4×7.91))0.5=64.13 分肢长细比：λ1=l01/i y0=10/1.6=6.25分肢毛截面积之和：A=4A0=4×7.91×100=3164mm2构件截面中垂直于X轴的各斜缀条的毛截面积之和：A1x=2A z=2×390=780mm2格构式钢柱绕两主轴的换算长细比：λ0max=(λx2+40A/A1x)0.5=(64.132+40×3164/780)0.5=65.383附墙杆1长细比：λ01max=65.383≤[λ]=150，查规范表得：φ1=0.778满足要求！附墙杆2长细比：λ02max=48.855≤[λ]=150，查规范表得：φ2=0.861满足要求！附墙杆3长细比：λ03max=48.855≤[λ]=150，查规范表得：φ3=0.861满足要求！附墙杆4长细比：λ04max=65.383≤[λ]=150，查规范表得：φ4=0.778满足要求！附墙杆1轴心受压稳定验算：N1/(φ1Af)=221058/(0.778×3164×210)=0.428≤1满足要求！附墙杆2轴心受压稳定验算：N2/(φ2Af)=406971/(0.861×3164×210)=0.711≤1满足要求！附墙杆3轴心受压稳定验算：N3/(φ3Af)=407820/(0.861×3164×210)=0.713≤1满足要求！附墙杆4轴心受压稳定验算：N4/(φ4Af)=220464/(0.778×3164×210)=0.426≤1满足要求！3、格构式钢柱分肢的长细比验算附墙杆1钢柱分肢的长细比：λ1=6.25≤0.7λ01max=0.7×65.383=45.768满足要求！附墙杆2钢柱分肢的长细比：λ2=6.25≤0.7λ02max=0.7×50=35当λ02max小于50时取50满足要求！附墙杆3钢柱分肢的长细比：λ3=6.25≤0.7λ03max=0.7×50=35当λ03max小于50时取50满足要求！附墙杆4钢柱分肢的长细比：λ4=6.25≤0.7λ04max=0.7×65.383=45.768满足要求！4、缀件验算缀件所受剪力：V=Af(f y/235)0.5/85=3164×210.00×10-3×(235.00/235)0.5/85=7.817kN 格构柱相邻缀板轴线距离：l1=l01+5=10.00+5=15cm作用在一侧缀板上的弯矩：M0=Vl1/4=7.817×0.15/4=0.293kN·m分肢型钢形心轴之间距离：b1=a-2Z0=0.2-2×0.0215=0.157m斜缀条轴向压力值：N0=V/(2cosα)=V/(2a/(a2+l12)0.5)=7.817/(2×0.2/(0.22+0.152)0.5)=4.886kN 缀条计算长度：l t=(a2+l12)0.5=(200.002+1502)0.5=250mm缀条长细比：λ=l t/i min=25/0.99=25.253≤80查表《钢结构设计标准》GB50017-2017附录D：b类截面轴心受压构件的稳定系数：φ=0.953等边角钢计算稳定性系数：η=min(0.6+0.0015λ，1.0)=min(0.6+0.0015×25.253，1.0)=0.638缀条稳定验算：N0/(φηA z f)=4.886×103/(0.953×0.638×3.90×102×215)=0.096≤1满足要求！需要焊缝长度：Σlw=N0/(0.7h f×0.85f f w)=4.886×103/(0.7×10×0.85×160)=5mm≤l f=250mm满足要求！六、附着杆与结构连接节点验算各附着点所受荷的剪力、轴力和弯矩分别为：F1=N1sinα1=221.058×sin65.376°=200.956kN,V1=N1cosα1=221.058×cos65.376°=92.105 kN;F2=N2sinα2=406.971×sin55.491°=335.361kN,V2=N2cosα2=406.971×cos55.491°=230.56 1kN;F3=N3sinα3=407.82×sin55.491°=336.061kN,V3=N3cosα3=407.82×cos55.491°=231.042k N;F4=N4sinα4=220.464×sin65.376°=200.416kN,V4=N4cosα4=220.464×cos65.376°=91.857 kN;M1=V1L=92.105×0.15=13.816 kN.mM2=V2L=230.561×0.15=34.584 kN.mM3=V3L=231.042×0.15=34.656 kN.mM4=V4L=91.857×0.15=13.779 kN.m根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010) 第9.7.2条计算锚筋面积，锚筋受剪影响系数αv=(4.0-0.08d)(f c/f y)0.5=(4.0-0.08×22)×(11.9/300)0.5=0.446锚板弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25d t/d=0.6+0.25×20/22=0.827锚筋排数影响系数αr=0.8附着点1A s≥V/(αrαv f y)+F/(0.8αb f y)+M/(1.3αrαb f y z)=92.105×103/(0.8×0.446×300)+200.956×103/(0 .8×0.827×300)+13.816×106/(1.3×0.8×0.827×300×300)=2051.035mm2A s≥F/(0.8αb f y)+M/(1.3αrαb f y z)=200.956×103/(0.8×0.827×300)+13.816×106/(1.3×0.8×0.8 27×300×300)=1190.564mm2取A s=2051.035mm2实际配筋A s实际=13×3.14×222/4=4939.22mm2A s实际>A s满足要求！附着点2A s≥V/(αrαv f y)+F/(0.8αb f y)+M/(1.3αrαb f y z)=230.561×103/(0.8×0.446×300)+335.361×103/(0.8×0.827×300)+34.584×106/(1.3×0.8×0.827×300×300)=4289.693mm2A s≥F/(0.8αb f y)+M/(1.3αrαb f y z)=335.361×103/(0.8×0.827×300)+34.584×106/(1.3×0.8×0.8 27×300×300)=2135.725mm2取A s=4289.693mm2实际配筋A s实际=13×3.14×222/4=4939.22mm2A s实际>A s满足要求！附着点3A s≥V/(αrαv f y)+F/(0.8αb f y)+M/(1.3αrαb f y z)=231.042×103/(0.8×0.446×300)+336.061×103/(0.8×0.827×300)+34.656×106/(1.3×0.8×0.827×300×300)=4298.642mm2A s≥F/(0.8αb f y)+M/(1.3αrαb f y z)=336.061×103/(0.8×0.827×300)+34.656×106/(1.3×0.8×0.8 27×300×300)=2140.18mm2取A s=4298.642mm2实际配筋A s实际=13×3.14×222/4=4939.22mm2A s实际>A s满足要求！附着点4A s≥V/(αrαv f y)+F/(0.8αb f y)+M/(1.3αrαb f y z)=91.857×103/(0.8×0.446×300)+200.416×103/(0 .8×0.827×300)+13.779×106/(1.3×0.8×0.827×300×300)=2045.524mm2A s≥F/(0.8αb f y)+M/(1.3αrαb f y z)=200.416×103/(0.8×0.827×300)+13.779×106/(1.3×0.8×0.8 27×300×300)=1187.364mm2取A s=2045.524mm2实际配筋A s实际=13×3.14×222/4=4939.22mm2A s实际>A s满足要求！根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)第8.3.1条基本锚固长度l ab=αdf y/f t=0.14×22×300/1.27=727.559mm锚固长度修正系数ξa=0.8L a=ξa l ab=0.8×727.559=582.047mm2、吊耳板计算150 吊耳板厚t(mm) 20 吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm):150 吊孔直径d0(mm) 110 顺受力方向，吊孔边距板边缘最小距离a(mm):吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2) 205 吊耳板抗剪强度设计值fv(N/mm2) 125 连接板耳板排数 2吊耳板参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：N S=max{N1,N2,N3,N4}/2=203.91kN（1）耳板构造要求B e= 2t+16= 2×20+16=56mm≤b=150mm满足要求！4B e/3= 4×56/3=74.667mm≤a=150mm满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算计算宽度:b1= min(2t+16,b-d0/3)= min(2×20+16,150-110/3)=56mmσ= N s/(2tb1)= 203.91×103/(2×20×56)=91.031N/mm2≤f=205N/mm2耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算σ= N s/[2t(a-2d0/3)]= 203.91×103/[2×20×(150-2×110/3)]=66.492N/mm2≤b=205N/mm2耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算耳板端部抗剪截面宽度:Z= [(a+d0/2)2-(d0/2)2]0.5= [(150+110/2)2-(110/2)2]0.5=197.484mmτ= N s/(2tZ)= 203.91×103/(2×20×197.484)=25.813N/mm2≤fv=125N/mm2耳板抗剪强度满足要求！附图如下：塔机附着节点详图。