2-2建筑地基基础计算
地基基础方案评价(计算方法)
地基基础方案评价1、天然地基上的浅基础设计为六层住宅楼,砖混结构，拟采用天然地基上的浅基础,最大线荷载F K=300kN/m。
根椐场地地质条件对浅基础进行评价：①、属先确定持力层，根椐场地地质条件，第②层可做为基础的持力层，其承载力特征值f ak=150kPa。
基础埋深d=2.0m。
②、求持力层修正后的承载力特征值f a(深度修正)：根椐5.2.4公式： f a=f ak+εdγm(d-0.5)式中：f ak---持力层承载力特征值 =150kPaεd=1.6, (根椐基底下土的类别，查表5.2.4：e=0.821, I L=0.35)若为湿陷性黄土或新近堆积黄土（Q42）应按GBJ25-90规范表3.0.4确定。
γm-----基础底面以上土的加权平均重度=16.5kN/m3,d----基础埋深=2.0m代入计算为：f a=150+1.6×16.5×(2-0.5)=189.6kPa。
③、计算基础宽度b:根椐基础面积计算公式代入计算：A=Lb≥ = m取2.2m式中: F K---基础顶面的竖向力=300kN/mf a----修正后的地基承载力特征值=189.6kPaL、b---基础的长度和宽度（条基时，L取1.0米）γ---基础及上伏土的平均重度=20.0kN/m3④、求基底压力P K：根椐5.2.2-1 公式式中：F k=300kN/mG k=L b dγ=1×2.2×2.0×20=88kNA=1×2.2m将参数代入计算后得p k=176.4kN/m2(kPa)⑤、根椐5.2.1-1式：f a≥p k判定地基强度是否滿足要求。
以上计算的f a=189.6kPa,p k=176.4kPa,滿足5.2.1-1式f a≥p k ,地基强度滿足要求。
⑥、验算下卧层的承载力⒈已知下卧层的f ak=100kPa⒉下卧层顶面以上地基土的加权平均重度为：γm = = 18.3kN/m3⒊求下卧层（第③层粉土）修正后的地基承载力特征值f a:f a=f ak+εdγm(d-0.5)式中：f ak=100kPaεd=1.5 （第③层粉土I p=8.1 ρw>10%）查表5.2.4。
建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)
1 总则1．0．1 为了在地基基础设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量、保护环境，制定本规范。
1．0．2 本规范适用于工业与民用建筑（包括构筑物）的地基基础设计。
对于湿陷性黄土、多年冻土、膨胀土以及在地震和机械振动荷载作用下的地基基础设计，尚应符合国家现行相应专业标准的规定。
1．0．3 地基基础设计，应坚持因地制宜、就地取材、保护环境和节约资源的原则；根据岩土工程勘察资料，综合考虑结构类型、材料情况与施工条件等因素，精心设计。
1．0．4 建筑地基基础的设计除应符合本规范的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
2 术语和符号2．1 术语2．1．1 地基 Subgrade, Foundation soils支承基础的土体或岩体。
2．1．2 基础 Foundation将结构所承受的各种作用传递到地基上的结构组成部分。
2．1．3 地基承载力特征值 Characteristic value of subgrade bearing capacity由载荷试验测定的地基土压力变形曲线线性变形段内规定的变形所对应的压力值，其最大值为比例界限值。
2．1．4 重力密度（重度） Gravity density, Unit weight单位体积岩土体所承受的重力，为岩土体的密度与重力加速度的乘积。
2．1．5 岩体结构面 Rock discontinuity structural plane岩体内开裂的和易开裂的面，如层面、节理、断层、片理等，又称不连续构造面。
2．1．6 标准冻结深度 Standard frost penetration在地面平坦、裸露、城市之外的空旷场地中不少于10年的实测最大冻结深度的平均值。
2．1．7 地基变形允许值 Allowable subsoil deformation为保证建筑物正常使用而确定的变形控制值。
2．1．8 土岩组合地基 Soil-rock composite subgrade在建筑地基的主要受力层范围内，有下卧基岩表面坡度较大的地基；或石芽密布并有出露的地基；或大块孤石或个别石芽出露的地基。
基础的计算
（一）联合基础的计算⑴双柱联合基础的偏心计算：程序在进行双柱联合基础的设计时，并没有考虑由于两根柱子上部荷载不一致而产生的偏心的情况。
因此算出的基础底面积是对称布置的。
这种计算方法对于两根柱子挨得很近，比如变形缝处观柱基础计算几乎没什么影响，但对于两根柱子挨得稍微远一些的基础，则会有一定误差。
此时需要设计人员人为计算出偏心值，在独基布置中将该值输入过去。
然后再重新点取“自动生成”选项，程序可以根据设计人员输入的偏心值重新计算联合基础。
⑵双梁基础的计算：建议直接在双轴线上布置两根肋梁，然后再在梁下布置局部筏板。
（二）砖混结构构造柱基础的计算砖混结构一般都做墙下条形基础，构造柱下一般不单独做独立基础。
有的时候设计人员会发现JCCAD软件在构造柱下生成了独立基础。
这主要是因为读取了PM恒十活所致。
这种荷载组合方式没有将构造柱上的集中荷载平摊到周边的墙上。
设计人员可以在荷载编辑中删除构造柱上的集中荷载，并在附加荷载中在周边的墙上相应增加线荷载值。
或者设计人员也可以直接读取砖混荷载，因为砖混荷载自动将构造柱上的集中荷载平摊到周边的墙上了。
（三）浅基础的最小配筋率如何计算浅基础如墙下条基等，在对基础底板配筋时是否该考虑最小配筋率，目前在工程界还有争议。
《基础设计规范》中没有规定柱下独基底板的最小配筋率，而《混凝土规范》对于混凝土结构均有最小配筋率的要求。
目前JCCAD软件对于独立柱基没有按最小配筋率计算，对于墙下条基缺省情况下按照0.15％控制，设计人员可以根据需要自行调整。
（四）基础重心校核⑴“筏板重心校核”中的荷载值为什么与“基础人机交互”退出时显示的值不一样？产生此种情况的原因主要有以下两种：①对于梁板式基础，由于有些轴线上没有布置梁或板带，造成荷载导算时没有分配到梁或板带上，从而使两种方式所产生的重心校核值不一致。
②地下水的影响：“筏板重心校核”中的荷载值没有考虑地下水的影响，而“基础人机交互”退出时显示的值考虑了地下水的影响。
《建筑地基基础设计方法及实例分析(第二版)》第2章
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土的物理特征
无粘性土的密实度 密实度 如何衡量?
单位体积中固体颗粒含量的多少 1) 按天然孔隙比 e 确定
优点：简单方便 缺点：不能反映级配的影响
只能用于同一种土 对 策
2) 按相对密实度Dr确定
emin = 0.35 emin = 0.20
2.1 设计基本要求
2.1 设计基本要求
粘性土的可塑性及其指标
可塑性
当土在一定条件下，因受外力作用被塑造或搓揉成任意形状而不产生 裂缝,且当外力移去后，仍能保持既得形状的性能,称为土的可塑性。
塑性指数
I p wL wp
塑性指数表示粘性土呈可塑状态时含水量的变化范围。
工程应用
－－－－塑性指数与粘性土中土粒的组成、粘粒的含量及矿物 成分有关。土粒越细，含量越高，则其比表面积就越大，此时 粘性土中结合水含量就越高，塑性指数就会随之增大。从矿物 成分看，粘土中蒙脱石含量越多，塑性指数会急剧增大。
运积土
有搬运
重力: 坡积土 土粒粗细不同，性质不均匀
洪积土 有分选性，近粗远细
流水:
冲积土 浑圆度分选性明显，土层交迭 湖泊沼泽沉积土 含有机物淤泥，土性差
海相沉积物 颗粒细，表层松软，土性差
冰川: 冰积土 土粒粗细变化较大，性质不均匀
风力：风积土 颗粒均匀，层厚而不具层理
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2.1 设计基本要求
强度问题 变形问题
土的应力-应变关系的假定
碎散体
非线性 弹塑性
① 连续介质 （宏观平均）
② 线弹性体 （应力较小时）
Δσ
线弹性体
成层土
③ 均匀一致各向同性体
各向异性 （土层性质变化不大时）
基础验算
基础计算书基础尺寸如图所示J-1作用于基础底面的荷载：N K =1228KN, M YK =46KNmN=1657KN, M Y =62KNm1、修正地基承载力计算公式：按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算： f a = f ak ＋ηb ·γ·(b －3)＋ηd ·γm ·(d －0.5) (式5.2.4)式中：f ak = 300.00 kPaηb = 3.00，ηd =4.4γ = 18.00 kN/m 3 γm = 20.00 kN/m 3b = 2 m ， d = 1.800 mf a = f ak ＋ηb ·γ·(b －3)＋ηd ·γm ·(d －0.5)= 300.00＋3.00×18.00×(3.00－3.00)＋4.4×18.00×(1.8－0.50) = 403 kPa2、地基承载力验算： 2224A m =⨯=22311/622 1.336W bl m ==⨯⨯= 20 1.84144k w G r dA KN ==⨯⨯=,max ,min 122814445.93774 1.33122814445.93094 1.33bk k bk k bk k bk k N G M p KN A W N G M p KN A W =+++=+=++=-=-= ()(),max ,min 11/2478.7343.33774032k k k a p p p Kpa f Kpa =+=⨯+=<=,max 377 1.2483.6k a p Kpa f Kpa =<=3、基础抗冲切验算：max min 1657624614 1.331657623674 1.33N M p KN A W N M p KN A W =+=+==-=-= 2002211[()][()]2211[(20.45)0.46]2[(20.45)0.46]220.7l t t A b b h l l a h m =-----=--⨯---= max 3500.7245l s l l F p A p A KN ===⨯= ()()000.70.7245045024600.7 1.0 1.434602419t b h t m h t la a f a h f h KN F ββ+=++⨯=⨯⨯⨯⨯=> 满足抗冲切要求。
基础工程(第二版)2-3地基承载力确定与验算--68页
得，或者由抗剪强度指标 c 、 的设计值 cd、 d直接代入极
限荷载公式求得。
0S R
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cd
ck
c
；
d
k
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六、地基承载力的确定方法
(1) 地基承载力的定义
地基承载力是指地基土单位面积上所能承受的荷 载，通常把地基土单位面积上所能承受的最大荷载称 为极限荷载或极限承载力(kPa)。
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(a) 按现场载荷试验确定地基承载力的方法 地基的载荷试验是在现场试坑中设计基底标高处的
天然土层上设置载荷板，浅层平板载荷试验的承压板面 积不应小于0.25m2，对于软土不应小于0.5m2；试验基坑 宽度不应小于承压板宽度或直径的三倍，并应保持试验 土层的原状结构和天然湿度。根据平板载荷试验所得到 的p-s曲线，可分三种情况确定地基承载力：
受水平力较大的建筑物(如挡土墙)，除验算沉降外， 还需进行沿地基与基础接触面的滑动、沿地基内部滑动和 沿基础边缘倾覆等方面的验算。
地基基础设计应根据使用过程中可能出现的荷载，按 设计要求和使用要求，取各自最不利状态分别进行荷载效 应组合进行设计，最不利组合和对应的抗力限值如下：
(1) 按地基承载力确定基础底面积及埋深或按单桩承 载力确定桩数时，传至基础底面上的荷载效应采用正常使 用极限状态下荷载效应的标准组合，抗震设防时，应计入 地震效应组合。相应的抗力应采用地基承载力特征值或单 桩承载力特征值。
(4) 在确定基础或桩台高度、支挡结构截面、计算 基础或支挡结构内力、确定配筋和验算材料强度时，上 部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力，应按承 载能力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分 项系数。当需要验算基础裂缝宽度时，应按正常使用极 限状态荷载效应标准组合。
独立基础计算
以下是程序生成的计算结果，未作任何改动。
柱下扩展基础：J-11、地基承载力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GBJ7－89）f＝fk + ηb*γ*(b-3) + ηd*γo*(d-0.5) （式5.1.3）式中：fk＝100.0（kPa）ηb＝0.00，ηd＝1.00γ＝18.0（kN/m3），γo＝18.0（kN/m3）b＝3.600（m）， d＝1.500（m）f＝100+0.00*18*（3.600－3）＋1.00*18*（1.500－0.5）＝118.0（kPa）地基承载力设计值f＝118.0（kPa）2、地基承载力验算：(1)、基本资料：竖向力设计值F＝1450.0（kN）基础自重设计值和基础上的土重标准值G＝100.0（kN）作用于基础底面的力矩设计值Mx＝35.00（kN·M）My＝56.00（kN·M）基础底面长度a＝3650（mm），（X方向）基础底面宽度b＝3600（mm），（Y方向）基础根部高度H＝600（mm）柱子高度hc＝400（mm），（X方向）柱子宽度bc＝400（mm），（Y方向）as＝35（mm）混凝土强度等级为C20。
fc＝10.0（N/mm2）；fcm＝11.0（N/mm2）； ft＝1.10（N/mm2）钢筋强度设计值fy＝210（N/mm2）(2)、当轴心荷载作用时：p＝（F＋G）/A （式5.1.5－1）其中：A＝a*b＝3.650*3.600＝13.14（m2）p＝（1450.0 + 100.0）/13.14＝118.0（kPa）≤118.0（kPa），满足要求。
(3)、当偏心荷载作用时：pmax＝（F＋G）/A＋M/W （式5.1.5－2）pmin＝（F＋G）/A－M/W （式5.1.5－3）My＝56.00（kN·M）偏心矩ex＝My/（F＋G）＝56.00/（1450.0＋100.0）＝0.036（m）≤a/6＝3.650/6＝0.608（m）基础底面抵抗矩Wx＝b*a*a/6＝3.600*3.650*3.650/6＝7.9935（m3）pmaxX＝（1450.0＋100.0）/13.14＋56.00/7.9935＝125.0（kPa）≤1.2*118.0＝141.6（kPa），满足要求。
10.地基计算
1.a.承载力计算：Pk=（Fk+Gk）/A≤fa----修正后的地基承载力特征值Pkmax≤1.2fa满足以上两个条件即可。
注意：Pkmax=（Fk+Gk）/A+Mk/WPkmin=（Fk+Gk）/A-Mk/Wb.宽度修正与深度修正：基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m。
从载荷试验或其他原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值fak，还需修正，计算公式详见《地基基础设计规范》5.2.4；c.基础埋置深度：宜自室外地面标高算起，若有填方平整，则需从填土后标高算起；另外，独立基础和条形基础，应从室内地面标高算起。
除岩石地基外，基础埋深不宜小于0.5m；高层建筑基础的埋深：天然地基上的箱形和筏形基础的不宜小于建筑物高度的1/15，桩箱和桩筏基础埋深（不计桩长）不宜小于建筑物高度的1/15。
d.基地附加压力：上部结构和基础传到基底的地基反力{P=（F+G）/A}与基底处原先存在于土中的自重应力（γd）之差e.软弱下卧层验算：Pz（标准组合软弱层顶附加压力）+Pcz（软弱下卧层顶面处土的自重压力）≤faz（下卧层顶面处经深度修正后的地基承载力特征值）；详见《地基》5.2.7a. 砌体结构由局部倾斜值控制；框架和单层排架结构由相邻基础的沉降差控制；多层或高层建筑和高耸结构由倾斜值控制；必要时应控制平均沉降量。
b.建筑物的地基变形允许值详《地基》表5.3.4，表中对各种结构对应不同压缩性土的变形允许值给出了要求。
4.2节a.最危险滑动面上诸力对滑动中心产生的抗滑力矩与滑动力矩应符合：MR/MS≥1.2b.边坡安全距离验算，详《地基》5.4.2。
即建筑物自重及压重之和与浮力作用值之比大于抗浮安全系数（一般可取1.05）。
抗浮计算不满足时，可采用增加压重和设置抗浮构件（抗拔桩、抗浮锚杆）等措施。
a.地基基础设计等级：甲级乙级丙级（详《地基》3.0.1）b. 承载力的计算：所有建筑都应满足承载力的计算要求；c.变形验算：地基基础设计等级为甲乙级的建筑以及丙级中满足《地基》3.0.2.3条要求的建筑应进行变形验算;可不验算变形的丙级建筑详表3.0.3d.稳定性：经常受水平荷载作用的高层建筑，高耸结构和挡土墙结构等，以及建造在斜坡或边坡附近的建筑物和构筑物，尚应验算其稳定性a.按地基承载力确定基础底面积及埋深、按单桩承载力确定桩数时，上部荷载应取正常使用极限状态作用下的标准组合，相应抗力应取地基承载力特征值（需修正）、单桩承载力特征值。
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2-2 建筑地基基础计算2-2-1地基基础计算用表1 .地基基础设计等级（表2-27）响程度，地基基础设计应符合下列规定:（1）所有建筑物的地基计算均应满足承载力计算的有关规定。
（2）设计等级为甲级、乙级的建筑物，均应按地基变形设计。
（3）表2-28所列范围内设计等级为丙级的建筑物可不作变形验算，如有下列情况之一时，仍应作变形验算:1）地基承载力特征值小于130k Pa,且体型复杂的建筑;2）在基础上及其附近有地面堆载或相邻基础荷载差异较大，可能引起地基 产生过大的不均匀沉降时;地基内有厚度较大或厚薄不均的填土，其自重固结未完成时。
（4）对经常受水平荷载作用的高层建筑、高耸结构和挡土墙等，以及建造在斜坡上或边坡附近的建筑物和构筑物，尚应验算其稳定性。
（5）基坑工程应进行稳定性验算。
3) 软弱地基上的建筑物存在偏心荷载时; 4) 相邻建筑距离过近，可能发生倾斜时; 5)（6）当地下水埋藏较浅，建筑地下室或地下构筑物存在上浮间题时，尚应进行抗浮验算。
可不作地基变形计算设计等级为丙级的建筑物范围表2-28注：1.地基主要受力层系指条形基础底面下深度为3b （b为基础底面宽度），独立基础下为1.5b，且厚度均不小于5m的范围（二层以下一般的民用建筑除外）2•地基主要受力层中如有承载力特征值小于130kPa的土层时，表中砌体承重结构的设计，应符合《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002 ）中第7章的有关要求;3.表中砌体承重结构和框架结构均指民用建筑，对于工业建筑可按厂房高度、荷载情况折合成与其相当的民用建筑层数;4•表中吊车额定起重量、烟囱高度和水塔容积的数值系指最大值。
2.基础宽度和埋深的地基承载力修正系数（表2-29）注：1•强风化和全风化的岩石，可参照所风化成的相应土类取值，其他状态下的岩石不修2 •地基承载力特征值按地基基础设计规范附录 D 深层平板载荷试验确定时 n d 取0。
3. 建筑物的地基变形允许值（表 2-30）建筑物的地基变形允许值表2-30200 体型简单的高层建筑基础的平均沉降量（—mm 高耸结构基础的倾斜H g W 20 0.008 20< H g W 50 0.00650< H g W 100 0.005100< H g W 150 0.004150< H g W 200 0.003200 < H g W 2500.002 高耸结构基础的沉降量（mm ）H g W 100 400 100< H g W 200 300200 < H g W 250200本表数值为建筑物地基实际最终变形允许值;注：1.I 为相邻柱基的中心距离（mm ）; H g 为自室外地面起算的建筑物高度（ m ）;局部倾斜指砌体承重结构沿纵向 6~10m 内基础两点的沉降差与其距离的比值。
4.压实填土的质量控制（表2-31）压实填土的质量控制表2-31正;H g W 24 24< H g W 60 60v H g W 100H g > 1000.004 0.003 0.0025 0.002 2. 有括号者仅适用于中压缩性土; 3. 4. 倾斜指基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离的比值;5. 多层和高层建筑的整体倾斜注：1.压实系数入C 为压实填土的控制干密度P d 与最大干密度P dmax 的比值，W op 为最优含2.地坪垫层以下及基础底面标高以上的压实填土，压实系数不应小于5. 房屋沉降缝宽度（表2-32）和相邻建筑物基础间的净距（表 2-33）筑物高度（m ）;2.当被影响建筑的长高比为1.5 < L/H f V2.0时，其间净距可适当缩小。
6. 无筋扩展基础台阶宽高比的允许值（表 2-34）相邻建筑物基础间的净距（m ）注：1.表中L 为建筑物长度或沉降缝分隔的单元长度（m ） ; H f 为自基础底面标高算起的建0.94。
房屋沉降缝的宽度表2-32注：1. P k 为荷载效应标准组合时基础底面处的平均压力值（kPa ）;2.阶梯形毛石基础的每阶伸出宽度，不宜大于 200mm ;3.当基础由不同材料叠合组成时，应对接触部分作抗压验算;4.基础底面处的平均压力值超过300kPa 的混凝土基础，尚应进行抗剪验算。
2-2-2地基及基础计算2-2-2-1基础埋置深度基础埋置深度，应按下列条件确定:1. 建筑物的用途，有无地下室、设备基础和地下设施，基础的型式和构造;2. 作用在地基上的荷载大小和性质;3. 工程地质和水文地质条件;4. 相邻建筑物和基础埋深;5. 地基土冻胀和融陷的影响。
在满足地基稳定和变形要求的前提下，基础宜试埋。
除岩石地基处，基础埋 深不宜小于0.5m 。
筏形和箱形基础的埋置深度，应满足地基承载力、变形和稳定性要求。
天然 地基上的箱形和筏形基础的埋置深度不宜小于建筑物高度的 1/15;桩箱或桩筏基当存在相邻建筑物时，新建建筑物的基础埋深不宜大于原有建筑基础。
深大于原有建筑基础时，两基础间应保持一定净距。
否则应采取分段施工，设支 护结构，或加固原有建筑物基础。
确定基础埋深尚应考虑地基的冻胀性。
2-2-2-2地基计算地基计算见表2-35 0地基计算表2-35础的埋置深度（不计桩长）不宜小于建筑物高度的1/18-1/20。
当埋（石灰：砂：骨料），每层 约虚铺220mm ，夯至150mm承载力计算变形计算稳定性计算(1)(3)轴心荷载作用时4 Fk+G—Pk" A W/a偏心荷载作用时Fj^ G k Mi 一…Pkm«= —+ #£1・2几Fk+Gk M& 八/>knun= 丄A ■冷勺■当偏心距e>6/6时当受力层范围内有较弱下卧层时，尚应验算仇+ PQCW几条形基础：冲念務矩形基础:2 C+空瓷倂畀任而(1)最终变形量" ^1-1a“i)(2)地基变形计算深度△/mM0・025 2 △门i-1(3)开挖基坑地基土的回弹变形量用0弧滑动面法验算M R/M S》1・2(1)当基础宽度大于3m或埋置深度大于0・501时・几值应按下式修正：几=几+ 7by(&- 3)+ 帀挣01(<^~0.5)(2)当偏心距e小于或等于0.033倍基础底宽时, 几按F式计算人-Mb/b + MdAmd +计算内容计算公式 备 注注：表中符号如——相应于荷載效应标准组合时，基础底面处的平均压力值； A ——修正后的地基承载力特征值； 九相应于荷载效应标准组合时.基础底面边缘的最大压力值;Pk 圖——相应于荷载效应标准组合时， Fk ——相应于荷载效应标准组台时* Gk ——基础自重和基础上的土重； A ——基础底面面积；Mi ——相应于荷载效应标准组合时，评——基础底更的抵抗矩;Z ——垂直于力矩作用方向的基础底面边长：a —合力作用点至基础底面兹大压力边绿的距离i 仏——地基承载力特征值, 耳b 、tjd —基础宽度和埋棵的地基承载力修正系数？Z —基础底面以下土的重度.地下水位以下耽浮重度；b 基础底面宽度.小于3m 时按3m 取值，大于6111时按6111取值；L ——基础底面以上土的加权平均重度、地下水位W 下取浮重度t d ——基础埋置深度.一般自室外地面标高算起；Mts Md 、Me —承载力垂数；m —基底T 一倍短边宽探度内土的粘聚力标准值*地基堆第变席S;沉降计e 经验系数.根据地区沉降观测资料及经验确定；按分层总和祛计算岀的地基变形量；n ——地基变形计算深度范围内所划分的土垦数； 如——对应于荷载效应椎水矢组合时的基础底面处的附加压力i E ・i ——基础底面下第：层土的压缩模量，取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计 算； 蠶「1—基础底面至第i 层土、第,・1层土底面的距离*£7—基础底面计算点至第：层土.第1-1层土底H 范围内平均附加应力系数i山；一在计算深度ffi 围内，第：层土的计算变形值； ——在计算深度向上®厚度为2的土层计算变形值； 矶一地基的回弹变形量J 虹—考虑回陣影响的沉降计算经验系数.矢取1•山 P.——基境底面以上土的自童压力，地下水e 以下扣除浮力, E”——土的回弾棋量¥--- 滑动力矩卡M R —抗滑力矩.2-2-2-3基础计算基础计算见表2-36。
基础计算表2-36基础底面边绿的最小压力值； 上部结构传至基础顶面的竖向力值;件用于基础底面的力矩值辛无筋扩展基础（砖、毛石、混凝土、三合土尊材料组成的墙下条形基础和柱下独立基础）基础高度心导ztana (2)扩展基础（钢筋混凝土柱独立基础和墙下条形基础）MlMg矩形«面柱的矩形基础，验算柱与基础交接处及基础变阶处的受冲切承载力F/ M O.7Php/ja (i)基础底板抗弯计算矩形基础：(2Z + a')( fimex + P -誉)+ (Pmw - pH=~（Z - 4）2（26 + 6'）（+ H -誉）墙下条形基础：取Z = a' = lm按上述M I式计算。
当扩展基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级时，尚应验算扩展基础顶面的局部受压承载力5 =(S + ab)/2Fl - pjAt(1)柱下条形基础(2)⑶⑷(5)⑹上部结构刚度较好，荷载分布较均匀，且条形基础梁高度不小于1/6柱距时，地基反力按直线分布，条形基础梁的内力按连续梁计算，边跨跨中弯矩及第一内支座弯矩乘以1.2系数；不满足上述条件时，按弹性地基梁计算；交义条形基础，交点上的柱荷载，按交义梁的刚度或变形协调的要求进行分配，内力按上述规定计算J 验算柱边缘处基础梁的受剪承《力J存在扭矩时，作抗扭计算i条形基础的混凝土强度等级小于柱混凝土强度等级时, 应验算柱下条形基础梁顶面的局部受压承載力基底平面形心与结构竖向永久荷载S心的偏心距梁板式筏基底板受冲切承载力F/ <0.7Php/tMm^0底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需厚度4/>2nUn2(3)筏形基础(梁板式、平板式)(心 + M -仏+ 3 - P + 0.7— Ao = -----梁板式筏基底板斜«面受剪承载力匕£0.70』心也一2届Mo梁板式筏基的基础梁要验算正截面受弯、斜截面受剪承载力及底层柱下基础梁顶面的局部受压承载力平板式筏基板，距柱边妇/2处冲切临界K面的最大剪应力Ph.= (800/ho)也(6)(8)rnux ~ F// M tah Q + Afl/1(r昨€0・7((L4+ 1・2/禹)阳£ 平板式筏基内筒下板受冲切承载力FMugho < 0.7j9hp/y 7平板式筏基距内筒边缘或柱边缘h,处筏板受剪承载力尚应验算筏板正截面受弯承«力=1 _ -■ —• 1 +专ED注：表中符号Ho —基础高度ih —基础底面宽度：6o —基础顶面的墙体宽度或柱脚宽度； tana ——基础台阶宽高比；兀——受冲切承载力截面高度影响系数，当/iW800mm 时，php=l.O ；人鼻2000mm 时，弘产0.9,其间按 线性内插法取用・混凝土轴心抗拉强度设计值J 基础冲切破坏锥休的有效高度；——冲切破坏锥体最不利…値计算长度：fihoP ——相应于荷载效应基本组合时在任意截面处基础底面地基反力设计值；G ——考虑荷载分配系数的基础自重及其上的土自重iW ——与偏心距方向一致的基础底面边缘抵抗矩；A ——基础底面积；«顶——距基础梁边加/2处冲切临界截面的周长5/n2——计算板格的短边、长边的净长度＞V,——距梁边缘仏处，作用在梯形面积上的地基土平均净反力设计值；%——受剪切承载力截面高度影响系数，板的有效高度Ao ＜ 800mm 时，A 。