240th循环流化床锅炉结构分析报告与热力计算
循环流化床锅炉炉膛热力计算
循环流化床锅炉炉膛热力计算程乐鸣, 岑可法, 倪明江, 骆仲泱（浙江大学热能工程研究所，能源清洁利用与环境工程教育部重点实验室，浙江杭州 310027）摘要：结合作者在循环流化床锅炉传热和设计理论研究及实践的基础上，提出一种循环流化床锅炉炉膛的热力计算方法，包括循环流化床锅炉炉膛的几何尺寸确定、炉膛热量平衡和炉膛传热计算。
考虑循环流化床锅炉炉型不同，其热力计算方法有所不同，该方法针对采用高温分离装置的循环流化床锅炉，提出的计算方法可用于一般高温分离的循环流化床锅炉的设计计算，其余炉型可在此基础上根据具体炉型特点修改使用。
关键词：循环流化床锅炉；锅炉设计；热力计算1 引言循环流化床锅炉燃烧效率高，污染排放低，燃料适应性广，被广泛应用于蒸汽生产中。
随着循环流化床锅炉的发展，其容量和规模都在增大。
目前美国在建的300 MWe循环流化床锅炉即将投入运行，600 MWe容量的循环流化床锅炉也已在设计中。
利用国内技术生产的35 t/h、75 t/h循环流化床锅炉有大量运行，目前国内投入运行的最大循环流化床锅炉是高温高压420 t/h容量的锅炉，高温高压450 t/h循环流化床锅炉也已在建，但运用的是国外技术。
在循环流化床锅炉的开发与发展过程中，各设计单位和锅炉制造厂家开发出各种炉型，针对各自不同的炉型采用各自的热力计算方法，即使是相同的炉型设计方法也可能不同，各有特点。
这与煤粉锅炉和鼓泡流化床锅炉在设计过程中有统一的热力计算方法[1]可供参考不同。
有关循环流化床锅炉热力计算方法在文献中也少见发表。
本文结合作者在循环流化床锅炉传热和设计理论研究及实践的基础上，建立了一种简单的循环流化床锅炉炉膛热力计算方法[2-9]。
与一般沸腾燃烧鼓泡流化床锅炉不同，循环流化床锅炉类型较多，炉型不同，其热力计算方法有所不同。
本方法针对采用高温分离装置的循环流化床锅炉，提出的计算方法可用于一般高温分离的循环流化床锅炉的设计计算，其余炉型可在此基础上根据具体炉型特点修改使用。
240t／h循环流化床锅炉结焦问题分析及对策
云南电力技 术
第３ ６卷
从 实际燃料 情况分 析可得 出 以下结论 ： １ ）燃煤 品质 比设计煤 种差 ：设计 煤 种低 位 发
层 流化现 象 ； ３ ）超 过一定粒 径 的煤矸 石不 能 流化 ，进人 炉
热 量为 １． １ Ｊｋ ，灰分 ３．％ ，而 实 际燃 煤发 ７８ Ｍ ／ ｇ ８５ 热 量 为 １． ３２—１Ｍ ／ ｇ ６ Ｊｋ ，灰分 ５ ０—４ ％ 。整 体上 ２ 造 成燃煤量 比设 计值 大 ，造成 灰 、渣处 理 系 统 负
１ 前 言
某 自备 电厂 ５ Ｍ 机组 锅炉是 Ｄ Ｊ４ ／ ． Ｏｗ Ｇ ２ ０ ９ ８一 Ｉ 型高压 参数循环 流化床锅 炉 ，主要 由炉膛 、汽 Ｉ ｌ
冷旋 风分 离 器 、 自平 衡 “ ” 形 回料 阀 和尾 部 对 Ｊ
２ ）从排 渣 中 发 现 焦 块 后 ，排 渣 逐 渐 出 现 困 难 ，床压逐渐走高 ，结焦加剧 ，排 渣 口排不 出渣 ，
程 ，结焦 过 程 有 一 定 的隐 蔽 性 ，初 期 不易 察 觉 ， 而 结焦是个 自动 加 剧 的过 程后 期 又 难 于控 制 。大
状态。
３ ）煤矸 石 比较 多 ，且 粒 径 大 于 ２ ０毫 米 的 比 例 较大 ，部 分甚至 达到 ４ ０毫米 以上 ，煤 矸 石热量 很 少 ，对 流 化床锅 炉危 害较 大 。４ ０毫 米 以上 的煤 矸 石不可 能 流化 ，大 部分 直 接沉 底 ，少 部 分 卡在 风 帽之 间 ，对 排渣 和 流 化有 致命 的影 响 。煤 矸 石 累积过多 ，导致 流 化 质 量局 部严 重 变 差 ，是 造成 锅炉严重结 焦事故 最根本 的原因 。
（ ．云 南电力试验研 究院 （ 团 ）有 限公 司电力研究院 ，云南 １ 集 ２ ．国 电阳宗海 发 电有 限责任公 司 ，宜 良 汤池 昆明 ６０１ ； ５ ２ ７ ６２０ ） ５ １３
华能苏州240t／h循环流化床锅炉的设计与性能测试
收到基碳
收到基氢 收到基 氧
收到基 氮
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３５ ． ５ ８５ ．１
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收到基硫
７６ ． ３ ．１ ８９ ２ ６Ｏ Ｏ８
２０／ Ｆ ４ｔｈ Ｃ Ｂ锅炉 的总体布置 见图 １ 。
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ｔｈ Ｃ Ｂ锅炉 ，并负责周 围开 发区工厂的供热 。 ／ Ｆ ２０ ０４年 ｌ ２月 １ ２日，签订锅 炉供 货合 同。 ２０ 年 ８月 ２日，在 上海 锅炉 厂有 限 公司 ０５
完成 了苏州华 能 ２ ０／ Ｆ ４ ｔ ｈ Ｃ Ｂ锅炉 技术评 审会 。
２ ０ 年 ９月 １ ０５ ６日，华能 苏 州 热 电有 限公
循环流化床导热油炉设计参数的分析与计算
循环流化床导热油炉设计参数的分析与计算循环流化床导热油炉是一种广泛应用于工业生产中的一种热能转化机械设备，被广泛应用于各种冶金、化工、制药、机械、纺织等行业的发电、加热、蒸汽转换等工艺中，可完成对热量的有效利用。
为了提高循环流化床导热油炉的性能，在设计和应用中，必须使用合理的参数来确定炉的外形尺寸、表面面积、控制方式等，这也是循环流化床导热油炉设计参数分析与计算的关键环节。
首先，循环流化床导热油炉的外形尺寸参数是设计的重要参数，其设计尺寸要根据被加热的介质的温度、流量等特性考虑，它的高度要保证热油的正常循环，宽度要保证有足够的热油循环空间；内外层厚度取决于热油的性质和流量，热油的流速要满足要求，以达到内外层温度差要求，以及热器工作效率。
其次，循环流化床导热油炉的表面面积也是设计中非常重要的参数，该参数在设计中要考虑到温度、流量、热损失等，具体来说，其表面面积要满足加热介质的温度和流量变化范围，同时也要考虑到热损失的大小以及加热的效率，这是对表面面积的重要要求。
此外，循环流化床导热油炉的控制方式也是它的重要参数之一，主要指的是控制热油的流量和温度的方法。
在设计中，有不同的控制方式可供选择，如调节阀、调节器等，它们可以有效控制热油的流量和温度，从而达到对温度和流量变化范围的有效控制，从而达到良好的性能。
最后，要做到热传导率剂参数的准确计算，除了以上几项参数外，还要考虑热油的性质，比如热传导率、密度、焓值等，也要考虑到热油的流动特性，比如流速、压力、流量等，以及流化床的参数，比如表面积、厚度、流速等，这些都是计算油炉热传导率的重要参数。
综上所述，循环流化床导热油炉设计参数的分析与计算是非常重要的，需要考虑外形尺寸、表面面积、控制方式、热传导率剂参数等多方面，从而确定循环流化床导热油炉的设计参数，以保证循环流化床导热油炉的良好性能和可靠性。
以上只是循环流化床导热油炉设计参数分析与计算的一部分，还有很多其他的参数需要考虑，比如控制系统的设计、炉结构的设计、热损失的补充等，这些也都需要考虑。
循环流化床锅炉设计与计算研究
循环流化床锅炉设计与计算研究循环流化床锅炉是一种高效、节能的锅炉形式，广泛应用于工业领域。
设计和计算循环流化床锅炉需要考虑多个方面，包括系统参数、燃料选择、循环流化床高度的确定、排渣和排烟等问题。
本文将重点介绍循环流化床锅炉设计与计算的主要内容。
首先，设计和计算循环流化床锅炉需要确定系统参数。
包括锅炉的额定蒸发量、额定蒸汽压力和温度、循环流化床高度、床料流量等。
其中，额定蒸发量是指在规定的额定工况下锅炉能够产生的蒸汽量。
额定蒸汽压力和温度是指锅炉在额定工况下产生的蒸汽的压力和温度。
循环流化床高度是指循环流化床内的固体床料的高度，它的大小直接影响床上颗粒的停留时间和热交换效果。
床料流量是指循环流化床内床料的流量大小，它的大小与床内颗粒的停留时间和循环流化床的稳定性有关。
其次，燃料选择是设计和计算循环流化床锅炉需要考虑的另一个重要因素。
不同燃料的特性不同，对循环流化床锅炉的设计和计算有着不同的要求。
燃料的热值、含水量、灰分等参数都会对锅炉的燃烧效率和排放物的排放量产生影响。
因此，在设计和计算循环流化床锅炉时，需要对燃料进行详细的分析和选取合适的燃料。
另外，循环流化床锅炉的循环流化床高度的确定也是设计和计算的重点。
循环流化床高度的大小直接影响循环流化床内颗粒的停留时间和燃烧效率。
通常情况下，循环流化床高度应根据燃料的特性、锅炉的额定蒸发量和额定蒸汽压力等参数来确定。
一般而言，循环流化床高度较小，颗粒的停留时间较短，燃烧效率相对较低，但运行稳定性良好。
循环流化床高度较大，颗粒的停留时间较长，燃烧效率相对较高，但运行稳定性较差。
因此，在设计和计算循环流化床锅炉时，需要综合考虑这些因素，确定合适的循环流化床高度。
最后，设计和计算循环流化床锅炉还需要考虑排渣和排烟等问题。
循环流化床锅炉的特点是床内颗粒可以循环使用，但床表面会聚集一定的灰积，需要及时清除。
因此，设计和计算循环流化床锅炉时，需要考虑灰积的处理和排渣系统的设计。
240吨循环流化床锅炉燃烧控制方案分析
内 蒙古 石 油 化 工
７ ５
２ ４ ０ 吨 循环流化床锅炉燃烧控制方案分析
姜 东旭
（ 北方 联合电力兴安热电有限责任公司 ， 内蒙古 鸟兰浩特 １ ３ ７ ４ ０ ０ ）
摘 要 ：本 文 针 对 循 环 流 化 床 锅 炉 ， 燃烧、 汽水过 程 复 杂 ， 受 多 种 因素 的 影 响 ， 而 且 由 于 燃 烧 系统 、 汽 水 系统相互 关联耦 合 性 强 ， 过 程 的非 线性 和 大滞后 等特点 ， 对 火 电厂 ２ ４ ０ ｔ ／ ｈ循 环 流 化 床 锅 炉 ， 设 计 了
串级 三 冲 量 给 水 控 制 系 统 ， 具 有 导 前 汽 温 微 分 信 号 的 双 回路 主 蒸 汽 温 度 控 制 系统 ， 以反“ 热量一氧 量” 信 号 的 燃 烧 过 程 协 调 控 制 系统 。基 于 ＨＯＬ ＬＹＳ ＹＳ—Ｍ ＡＣ Ｓ Ｖ— ＤＣＳ 系统 设 计 ， 可 大 大提 高循 环 流 化 床 锅
布 置在 炉膛 水 冷风 室后 侧 ， 在 床 上 ３只 辅 助 点 火 燃 烧 器 。循 环 流 ４ － １ ＝ 床锅 炉是 一个 多参 数 、 多 变量 、 强关 联、 干扰 多 的控 制 对 象 ， 其 自动 控 制 系 统 既 是 独 立 的， 又是 相互 关 联 的 ， 可谓 是 “ 牵 一发 而动 全 身 ” （ 如 图２ — １控 制 对 象 图 ） 。当 一 个 系 统 进 行 调 节 之 后 ， 其 他 的 调 节 系 统 也 要 有 相 应 变 化 。循 环 流 化 床 锅 炉 燃 烧 过程 中 ， 各 被控 设 备 的输 出物 理量 对 输 入 物 理量 的响应 有 较 大 的时 间滞 后特 性 ， 以 及 各 被 控 设 备 的 输 出 物 理 量 与 输 入 物 理 量 的之 间 的 数 学 特 性 为 非 线 性 ， 使 得控制 运算 变 得复 杂 ， 这 样 就必 然给 各物 理量 的控制 带来很 大 的 困难 。 本 系统涉 及燃 烧 调节 、 负压 调节、 水 位调 节 、 给 煤 调 节及 配 风 调 节 等 多个 方 面 ， 充 分满 足 了该循 环流 ４ １ ＝ 床 的运 行 控 制 要 求 。 循 环 流化 床 锅 炉 控 制 系统 的运 行 平 台 ， 本 系统 采 用 北 京 和 利 时 公 司 ＨｏＬＬＹＳＹｓ— ＭＡＣＳ Ｖ ＤＣ Ｓ 系 统为 控 制 平 台 ， 其 良好 的 开 放 性 ， 便 于扩 展 ； 实 时 高 效 的冗 余 控 制 ， 可保证 控制 系统 准确 高效 的运 行 ；
循环流化床锅炉燃烧系统热力计算探讨
・电源建设・循环流化床锅炉燃烧系统热力计算探讨崔 敏(国电华北电力设计院工程有限公司,北京市,100011)[摘 要] CFB 锅炉有2大突出特点:一是流化状态燃烧;二是可燃烧劣质煤。
压力高是循环流化床风机的特点,压力高使风机温升高。
因此,风机温升和石灰石脱硫是CFB 锅炉燃烧系统热力计算的2个基本特点。
在对风机温升的计算公式进行推导后,结合考虑石灰石脱硫,产生2种热力计算方法,即混合燃料计算法和燃煤修正计算法。
根据推导的风机温升计算公式,将理论计算结果与风机生产厂提供的技术数据进行比较,两者误差较小。
并用2种计算方法对CFB 锅炉燃烧系统进行了热力计算。
[关键词] CFB 锅炉 燃烧系统 热力计算 风机温升 石灰石脱硫中图分类号:TK 212 文献标识码:A 文章编号:1000-7229(2002)09-0008-05Inquire into Thermal Calculation of Combustion System for CFB BoilersCui Min(SP North China Electric Power Design Engineering Limited Company ,Beijing ,100011)[K eyw ords] CFB boiler ;combustion system ;thermal calculation ;temperature rise of fans ;limestone desulfurization 目前,循环流化床(CFB )燃烧技术发展非常迅速,在国内得到了广泛的应用。
CFB 锅炉有2大突出特点:流化状态燃烧;燃料适应性好,能燃用泥煤、褐煤、低热值烟煤和煤矸石等劣质煤。
上述2个特点使得CFB 锅炉燃烧系统的热力计算与普通煤粉炉存在差异。
因此,有必要对CFB 锅炉燃烧系统热力计算进行探讨。
1 高压力风机对热力计算的影响1.1 CFB 锅炉风机压力的特点CFB 锅炉的燃烧特点是炉膛内的物料成流化状态燃烧。
循环流化床导热油炉设计参数的分析与计算
循环流化床导热油炉设计参数的分析与计算摘要：循环流化床导热油炉是一种采用流化床传热特性而设计制造的热油炉，其根据特定应用需求，设计参数的定值直接影响着热油炉的性能。
本文以热油炉的能量传递系统为例，通过系统建模的建模，运用数值计算的方法，对热油炉设计参数的影响进行了分析，计算出最佳设计参数定值。
关键词：循环流化床导热油炉；设计参数；能量传递系统；建模；数值计算1.言循环流化床导热油炉是一种采用流化床传热特性而设计制造的热油炉系统，通过在比较低的加热温度下将热载体（油）流化，达到较高的传热率和抗热震效果，可以符合相对复杂的工况要求，已成为技术发展趋势。
循环流化床导热油炉设计参数的定值，直接影响着热油炉的性能，因此确定最佳的设计参数定值是成功的关键。
2.本原理循环流化床导热油炉是一种由油循环管组成的换热器和加热元件组成的热载体系统。
它以热油为工作介质，热载体配以加热元件，将由外界供热的热力传递给热油。
热油在换热器内利用流化床的传热特性，将热力传递给室内的气体，从而实现能量的传递。
3.油炉模型为了更准确地分析热油炉的能量传递系统，需要采用数值计算的方法对其进行建模。
以单支热油管为例，在给定热油管长度、外径、壁厚等参数的情况下，通过热传输方程可计算出热油管热下降及热通量，建立热油管能量传递系统模型。
4.果分析（1）热油炉性能指标影响分析：对于指定的热油管尺寸及热源温度，通过数值计算分析热油管的热通量和热下降的参数，得出热通量和热下降的变化趋势，从而确定热油炉热油管尺寸的最佳选择。
（2）换热器设计参数影响分析：对换热器的设计参数进行分析，从而确定最佳的换热器尺寸，传热特性和热油管数量等设计参数，同时确保换热器充分利用热源能量，提高整个能量传递系统的效率。
5.论本文以热油炉的能量传递系统为例，利用建模的方式，运用数值计算的方法，对热油炉的设计参数进行了分析，计算出最佳设计参数定值，为循环流化床导热油炉的设计提供参考依据。
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摘要循环流化床燃烧技术是20世纪80年代在锅炉上得以成功应用的一种清洁煤燃烧技术。
由于它有高效、低污染、煤种适应性强等特点，在很多国家都得到了重视。
我国自从上个世纪开始发展它，目前这种技术已相当成熟。
本文主要针对240T/H循环流化床锅炉的设计过程进行阐述。
本设计中先进行了无脱硫工况及脱硫工况的燃料消耗量跟烟气量计算，随后进行了脱硫计算、热力计算、结构计算和烟气阻力计算等，在热力计算中，利用相似原理，采用逐步逼近的方法，进行迭代计算，确定了炉膛，汽冷旋风分离器和回料器的尺寸。
循环流化床锅炉燃用的是烟煤，挥发性较高，故炉膛里采用前后墙对冲燃烧。
炉膛底部使用水冷布风板，用以支持静态床料和保证气流的分布均匀。
本次设计的锅炉额定蒸发量240t/h，炉膛截面积52.878m2。
从计算结果得知，该锅炉的设计合理，效率较高，可以供工程实际参考。
本论文附锅炉本体图，炉膛水冷配风装置结构图，生产工艺流程图各一。
关键词:循环流化床锅炉脱硫热力计算结构分析AbstractThe circulating fluidized bed (CFB) burning technology is a kind of clean coal burning technology which started from 1980's.For its high efficient, the low pollution and strong suitability for many coals，many countries have paid attention to the development of CFBB. Our country started the study of CFBB since 1980’s .Now, the technology is mature.This essay elaborates the design process of 240T/H circulating fluidized bed boiler. In this design,I made a calculation of the without desulfurization condition, the status of desulfurization of fuel consumption and combustion flue gas.Then, I carried out the desulfurization calculation, thermodynamic calculation, strength calculation, the smoke and wind resistance calculation. In the thermodynamic calculation, It should be emphasized that similarity criterion and successive approximation method with iterative computing are used in determine the size of furnace, steam cold cyclone, recycling collector.As the boiler combusts bituminous coal,I choose swirl burners laying distribution board which can support the solid fuel and ensure the uniform airflow.The efficiency of the boiler is 240t and the sectional area is 52.878m2. It can be seen from the calculating result that the entire design is rational and efficient, which indicates that the design can be provided as reference of actual engineering design. Drawings of the boiler ,cyclone and the flow process of refrigerant are attached in the end of the essay. Keywords circulatlng fluidized bed design of boier high temperature cyclone separator目录第一章绪论 (1)第二章燃料与脱硫剂 (2)2.1燃料 (2)2.2脱硫剂 (2)2.3脱硫与排烟有害物质的形成 (2)第三章无脱硫工况燃烧计算 (3)3. 1无脱硫工况下燃烧计算 (3)3.2无脱硫工况下烟气体积计算 (3)第四章物料循环倍率 (4)4.1物料循环对锅炉燃烧特性的影响 (4)4.1.1物料循环对炉燃烧的影响 (4)4.1.2物料循环对热量分配的影响 (4)4.1.3物料循环与变负荷的关系 (4)4.1.4物料循环对脱硫、脱硝的影响 (4)4.2物料循环倍率的选择 (4)4.2.1燃料特性对循环倍率的影响 (5)4.2.2热风温度及回送物料温度对循环倍率的影响 (5)4.2.3最佳循环倍率确定 (5)第五章脱硫工况计算 (6)5.1燃烧和脱硫化学反应式 (6)5.2脱硫计算 (6)第六章燃烧产物热平衡 (11)6.1炉膛燃烧产物热平衡方程式 (11)6.2 燃烧产物热平衡计算 (11)6.2.1脱硫对热效率的影响 (11)6.2.2锅炉热平衡计算 (12)第七章传热系数计算 (15)7.1影响循环流化床传热的各种因素 (15)7.1.1气体物理性质的影响 (15)7.1.2固体颗粒物理特性的影响 (15)7.1.3流化风速的影响 (15)7.1.4床温对传热系数的影响 (15)7.1.5管壁温度的影响 (15)7.1.6固体颗粒浓度的影响 (15)7.1.7床层压力的影响 (15)7.2炉膛传热系数 (15)7.3汽冷屏传热系数 (16)第八章炉膛 (18)8.1炉膛结构设计 (18)8.2炉膛热力计算 (19)第九章汽冷旋风分离器 (22)9.1旋风分离器的种类 (22)9.1.1汽冷式旋风分离器相比较其它形式的分离器的优点： (22)9.1.2分离器结构设计 (22)9.2汽冷旋风分离器热力计算 (23)第十章风烟系统 (26)10.1风烟系统烟气阻力计算 (26)10.1.1旋风分离器本体阻力计算 (26)10.1.2炉膛风室压力 (29)10.1.3炉膛配风装置阻力计算 (29)第十一章回料装置 (31)11.1回料装置用途及分类 (31)11.1.1回料装置要求及用途 (31)11.1.2回料装置的分类 (31)11.2回料器结构计算 (31)11.3回料器压力计算 (32)第十二章布风装置 (34)12.1风帽 (34)12.2布风板 (34)第十三章计算结果汇总 (35)13.1 基本数据 (35)13.1.1 设计煤种 (35)13.1.2 石灰石 (35)13.2 燃烧脱硫计算 (36)13.2.1 无脱硫计算时的燃烧计算 (36)13.2.2 无脱硫工况时的烟气体积计算 (36)13.2.3 脱硫计算 (37)13.2.4 脱硫工况时受热面中燃烧产物的平均特性 (40)13.2.5 脱硫工况时燃烧产物焓温表 (41)13.3 CFB锅炉热力计算 (42)13.3.1 锅炉设计参数 (42)循环硫化床燃烧 (43)13.3.2 锅炉热平衡及燃料燃烧方式和石灰石消耗量 (43)13.3.3 炉膛膜式水冷壁传热系数 (45)13.3.4 炉膛汽冷屏传热系数计算 (47)13.4 结构计算 (50)13.4.1 炉膛膜式水冷壁计算受热面积： (50)13.4.2 炉膛汽冷屏计算受热面积 (51)13.4.3 炉膛汽冷旋风分离器计算受热面积 (52)13.5 热力计算 (53)13.5.1 炉膛热力计算 (53)13.5.2 汽冷旋风分离器热力计算 (56)13.6 旋风分离器烟气阻力计算 .............................................................................................. 59 13.7 炉膛风室压力Rh p 计算 .................................................................................................... 67 13.7.2 炉膛配风装置阻力P p ∆计算 (68)13.8 回料器设计计算 (70)13.8.1 结构尺寸计算 ........................................................................................................... 70 13.8.2 回料器风室压力S P 计算 .......................................................................................... 71 13.8.3 回料器配风装置阻力P p ∆计算 .. (72)（1） 松动床配风装置阻力PS p ∆计算 (72)结 论 (78)致谢 (79)主要参考文献 (79)第一章绪论随着锅炉这种将能量的化学能转化为动能的设备广泛的应用和发展，导致环境严重的污染。
尤其是燃煤锅炉燃烧排放出大量的灰渣、二氧化硫等气固污染物，严重影响生态环境。
再由于煤等化石燃料的燃烧而日益枯竭，高效率、低污染的燃烧方式就显得格外重要。
循环流化床锅炉是从上世纪七十年代发展的清洁燃烧技术，对环境问题的解决及其重要。
循环流化床燃烧技术对燃煤适应性强。
燃烧高硫煤加入石灰石，可以降低脱硫成本，代替成本较高的脱硫设备。
燃烧过程中的温度很低，空气又分两级送入，生成的氮氧化物浓度很低，灰渣活性强，便于综合利用。
循环流化床锅炉燃烧技术与链条炉和煤粉炉燃烧等常规燃煤技术相比，最突出的特点是：燃烧温度比较低，湍流混合强烈、燃烧强度大，负荷调节性能强等一系列优点。
由于上述优点使得循环流化床燃烧技术特别适合我国以煤为主的燃烧的国情，在较短的时间得到了迅速的发展和应用。