基础承台设计计算
基础承台计算
60035500600120020782000355010001000混凝土强度等级：C35 1.573601950535616.7600016806kN-m26600mm 218000mm 215975kN-m25285mm 216068mm 228400kN480mm460mm 0.251.871338mm 0.690.950.90003276.74a0y ＝ MIN((Sb- bc / 2 - bp/2),h0）＝ λ0y ＝ a0y / ho ＝X方向上冲切系数β0y ＝ 0.84 / (λ0y + 0.2)＝ 2*[β0x * (bc + a0y)+ β0y*(hc + a0x)] * βhp *ft * ho-Fl=圆桩换算桩截面边宽 bp ＝ 0.8 * D ＝ X方向上自柱边到最近桩边的水平距离： a0x ＝ MIN((Sa- hc / 2 -bp / 2),h0) ＝ λ0x ＝ a0x / ho ＝X方向上冲切系数β0x ＝ 0.84 / (λ0x + 0.2)＝ Y 方向上自柱边到最近桩边的水平距离：三、承台柱抗冲切验算：(1)第一冲切破坏锥体作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：Fl ＝ 8 * R ＝柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力按下列公式计算Fl ≤ 2 * [β0x * (bc + a0y) + β0y * (hc + a0x)] * βhp *ft * ho桩径D(mm):柱子宽度bc(mm)：单桩净反力设计值R(kN):承台边至桩中心的距离Sc(mm):基础埋深(m):桩列间距Sa(mm):桩行间距Sb(mm):最小配筋率ρmin ＝0.15％ Asymin=Myct＝2*R*(2*Sa-hc/2)+R*(Sa-hc/2)＝二、承台受弯验算：(1) X 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕X 轴）承台有效高度h 0(mm):承台宽度B(mm):(2) Y 轴方向柱边的弯矩设计值：（绕Y 轴）Mxct ＝ 3 * R * (Sb - bc / 2)＝钢筋面积(mm2): Asy=混凝土抗压强度fc(MPa)：柱子高度hc(mm)：钢筋面积(mm2): Asx=最小配筋率ρmin ＝0.15％ Asxmin=混凝土抗拉强度ft(MPa)：钢筋强度f y (MPa):一、基本资料：上式若>0即满足抗冲切要求；若<0即不满足抗冲切要求。
基础工程承台计算
4.7 承台计算4.7.1 承台底面单桩竖向力设计值计算（图4-59）ydid xdiid 22iiMx F My N n y x =±±∑∑ （4-87）式中：id N ——第i 根桩的单桩竖向力设计值；d F ——由承台底面以上的作用（或荷载）产生的竖向力组合设计值；xdM 、yd M ——由承台底面以上的作用（或荷载）绕通过桩群形心的x 轴、y 轴的弯矩组合设计值；n——承台下面桩的根数；i x 、i y ——第i 排桩中心至y 轴、x 轴的距离。
4.7.2 承台下面外排桩中心距墩台身边缘大于承台高度时的计算此时，其正截面（垂直于x 轴、y 轴的竖向截面）抗弯承载力可作为悬臂梁按“梁式体系”进行计算。
1 承台截面计算宽度1）当桩中距不大于三倍桩边长或桩直径时，取承台全宽； 2）当桩中距大于三倍桩边长或桩直径时s 23(1)b a D n =+-（4-88）式中：s b ——承台截面计算宽度；a——平行于计算截面的边桩中心距承台边缘距离； D ——桩边长或直径；n——平行于计算截面的桩的根数。
2 承台计算截面弯矩设计值应按下列公式计算（图4-59）xcd id ci M N y =∑ （4-89）图4-59 桩基承台计算1-墩身；2-承台；3-桩；4-剪切破坏斜截面ycd id ci M N x =∑ （4-90）式中：xcd M 、ycd M ——计算截面外侧各排桩竖向力产生的绕x 轴和y 轴在计算截面处的弯矩组合设计值；id N ——计算截面外侧第i 排桩的竖向力设计值，取该排桩根数乘以该排桩中最大单桩竖向力设计值；ci x 、ci y ——垂直于y 轴和x 轴方向，自第i 排桩中心线至计算截面的距离。
4.7.3承台下面外排桩中心距墩台身边缘等于或小于承台高度时的计算此时承台短悬臂可按“撑杆-系杆体系”计算撑杆的抗压承载力和系杆的抗拉承载力（图4-60）。
1 撑杆抗压承载力可按下列规定计算0id s cd,s D tb f γ≤ （4-91）cu,kcd,s cu,k10.481.43304f f f ε=≤+ （4-92）2id 1is s(0.002)cot T A E εθ=+ （4-93）i a i sin cos t b h θθ=+（4-94）a 6h s d=+ （4-95） 式中：id D ——撑杆压力设计值，包括1d 1d 1/sin D N θ=，2d 2d 2/sin D N θ=，其中1d N 和2d N 分别为承台悬臂下面“1”排桩和“2”排桩内该排桩的根数乘以该排桩中最大单桩竖向力设计值，单桩竖向力按式（4-87）计算；按式（4-91）计算撑杆抗压承载力时，式中id D 取1d D 和2d D 两者较大者；cd,s f ——撑杆混凝土轴心抗压强度设计值；t ——撑杆计算高度；s b ——撑杆计算宽度，按前述有关正截面抗弯承载力计算时对计算宽度的规定；b——桩的支撑宽度，方形截面桩取截面边长，圆形截面桩取直径的0.8倍；a ）“撑杆-系杆”力系b ）撑杆计算高度图4-60 承台按“撑杆-系杆体系”计算 1-墩台身；2-承台；3-桩；4-系杆钢筋cu,k f ——边长为150mm 的混凝土立方体抗压强度标准值；idT ——与撑杆相应的系杆拉力设计值，包括1d 1d 1/tan T N θ=，2d 2d 2/tan T N θ=； s A ——在撑杆计算宽度s b （系杆计算宽度）范围内系杆钢筋截面面积； s ——系杆钢筋的顶层钢筋中心至承台底的距离； d——系杆钢筋直径，当采用不同直径的钢筋时，d 取加权平均值；i θ——撑杆压力线与系杆拉力线的夹角，包括1011tan h a x θ-=+，1022tanh a x θ-=+，其中0h 为承台有效高度；a 为撑杆压力线在承台顶面的作用点至墩台边缘的距离，取00.15a h =；1x 和2x 为桩中心至墩台边缘的距离。
基础承台设计计算
基础承台设计计算
一、地基承载力计算：
地基承载力是指地基土壤承受荷载的能力。
常用的计算方法包括标贯
试验和动力观测法等。
通过地质勘测获取地层以及地基土的力学参数，并
根据单位面积荷载计算地基土的承载力。
二、设计荷载计算：
设计荷载包括垂直荷载和水平荷载。
垂直荷载一般来自建筑物自重、
活载和附加荷载。
水平荷载一般来自地震、风载和温度变形等。
根据荷载
标准及结构设计要求，计算得出设计荷载。
三、基础尺寸计算和承载力计算：
基础尺寸计算包括基础底面的长宽比、厚度以及边缘增加板的宽度等，这些尺寸需要满足基础的强度、稳定性和刚度要求。
承载力计算涉及到基
础与地基土的交互作用，需要考虑地基土的承载能力及基础与地基土的接
触压力。
四、配筋计算：
基础承台的配筋设计主要包括纵向钢筋和横向钢筋的布置。
纵向钢筋
的计算一般遵循拉压杆的设计原则，通常分为正弯矩区和负弯矩区。
横向
钢筋的计算主要是考虑抗剪承载力的要求，根据横向受力分析确定横向钢
筋的布置形式。
五、变形计算：
基础承台在受力过程中会产生变形，为了满足结构的变形要求，需要进行变形计算。
变形计算一般通过对基础的刚度和变形进行估算，结合基础与上部结构之间的刚度差异来确定。
设计计算基础承台需要根据具体项目的要求和地基土的力学性质进行综合计算。
除了上述提到的几个关键方面，还需要考虑特殊情况，如地震作用、施工荷载等。
同时，设计计算也需要符合国家规范和标准的要求，确保基础承台具有足够的强度、稳定性和变形能力，以确保整个建筑物的安全和可靠性。
独立基础承台大小
独立基础承台大小摘要：一、独立基础承台的定义和作用二、独立基础承台的大小设计标准1.规范要求2.设计原则3.影响因素三、独立基础承台大小的计算方法1.刚性基础计算法2.柔性基础计算法四、独立基础承台大小的选择与优化1.工程需求与实际情况的匹配2.结构安全与经济性的平衡3.环境因素的考虑五、结论正文：独立基础承台是一种常见的深基础形式，用于承受建筑物或其他结构物的荷载并将荷载传递到土层深处。
独立基础承台的大小设计对于建筑物的安全稳定至关重要。
一、独立基础承台的定义和作用独立基础承台是指独立基础结构中，承受荷载并传递荷载到土层的基础平台。
它的主要作用是将建筑物的荷载分散到较大的土体中，保证建筑物的安全稳定。
二、独立基础承台的大小设计标准1.规范要求：我国现行的《建筑地基基础设计规范》对独立基础承台的大小设计有明确的规定，设计时应严格按照规范进行。
2.设计原则：独立基础承台的大小设计应遵循结构安全、经济合理、便于施工和维修的原则。
3.影响因素：独立基础承台的大小主要受建筑物荷载、地基承载力、土层性质等因素的影响。
三、独立基础承台大小的计算方法1.刚性基础计算法：适用于基础底面荷载分布均匀、基础底面受压的情况。
计算公式为：V = π×(d/2)^2×h，其中V为承台体积，d为承台直径，h 为承台高度。
2.柔性基础计算法：适用于基础底面荷载分布不均匀、基础底面受拉的情况。
计算公式较为复杂，需要考虑基础底面受压区、受拉区和中性轴的位置。
四、独立基础承台大小的选择与优化1.工程需求与实际情况的匹配：在满足规范要求的前提下，根据工程的具体需求和实际情况选择合适的独立基础承台大小。
2.结构安全与经济性的平衡：在确保结构安全的前提下，综合考虑材料消耗、施工难度等因素，优化独立基础承台的大小设计。
3.环境因素的考虑：在设计独立基础承台大小时，还需要考虑周围环境对基础的影响，如地下水位、土壤湿度等。
承台计算
独立的基础轴承平台可分为两部分：基础脚（长方体）和四边形（斜面）。
长方体很容易计算，而金字塔则麻烦一些。
金字塔的体积公式如下：①，[s up + s down +√（s up×s down）] * H / 3（可用于金字塔）[上部+下部+根数（上部×下部）]×高度△2②，（s向上+ s向下）* H / 2（不适用于金字塔）（上部+下部）x高度△2第二个最简单的公式可以通过将多维数据集作为金字塔来验证。
注意：如果可以将金字塔视为面积为0的金字塔，则仍然可以使用第一个公式，但是第二个公式不能用于金字塔。
（1）独立基础垫的体积坐垫体积=坐垫面积×坐垫厚度（2）独立的基础垫层模板坐垫模板=坐垫周长×坐垫高度（3）独立基金会的数量独立基础的体积=每增加一层的体积（使用长方体和棱镜的公式）（4）独立基础模板独立基础模板=每层的周长×每层的模板高度（5）基坑土方量基坑土方量应通过将基坑底部面积乘以开挖深度来计算。
基坑底部的面积应乘以基坑底部的长度乘以基坑底部的宽度。
基坑底部的长度和宽度是指混凝土垫层外边缘线的加工面。
如果有排水沟，则应按排水沟的外边缘线计算。
排水沟的体积应包括在土方的总体积中。
需要分级时，应将分级的体积与总体积结合起来。
（6）槽底探杆数量凹槽底部的钻探量由凹槽底部的面积计算得出。
扩展数据：清除过量浇注的桩头混凝土应满足以下要求：（1）上下凿。
（2）两个人工作时，应互相呼应，互相配合。
与一个以上的人一起工作时，应指派特殊人员来指挥。
（3）必须严格按照操作规程进行气动工具的使用，并穿戴防护装备。
（4）用手凿时，必须牢固安装大锤。
司钻应使用固定装置，而不要赤手支撑钻杆。
锤子不应戴手套，也不能与司钻面对面操作。
（5）去除的碎片应及时去除。
独立的地基通常设置在立柱下方，常用的截面形式为阶梯形，圆锥形和杯形。
这些材料通常是钢筋混凝土，普通混凝土等。
基础工程课程设计低桩承台设计
基础工程课程设计低桩承台设计基础工程课程设计 - 低桩承台设计一、引言低桩承台是基础工程中常用的一种结构形式，其作用是通过承载桩的反力来分散上部结构的荷载，保证建筑物的稳定性和安全性。
本文将详细介绍低桩承台的设计原理、计算方法和施工要点。
二、低桩承台的设计原理低桩承台的设计原理是利用桩的承载力和桩端土层的侧阻力来分担上部结构的荷载。
设计时需要确定桩的数量、直径和间距，以及承台的尺寸和厚度。
三、低桩承台的计算方法1. 桩的数量和直径的确定：根据上部结构的荷载和土层的承载力来确定桩的数量和直径。
一般情况下，桩的直径越大，承载力越大，但成本也会增加，需要在经济性和安全性之间进行权衡。
2. 桩的间距的确定：桩的间距通常根据土层的性质和荷载的大小来确定。
土层较好的情况下，桩的间距可以适当增大，土层较差的情况下，桩的间距应适当减小。
3. 承台的尺寸和厚度的确定：承台的尺寸和厚度需要根据桩的数量、直径和间距来确定。
一般情况下，承台的尺寸较大，厚度较厚，可以提高承载能力和稳定性，但成本也会增加。
四、低桩承台的施工要点1. 桩的施工：桩的施工需要根据设计要求进行，包括选择合适的桩型、确定桩的位置和深度、进行桩的打桩和测量等。
2. 承台的施工：承台的施工需要根据设计要求进行，包括确定承台的位置和尺寸、进行模板的搭建和混凝土的浇筑等。
3. 桩与承台的连接：桩与承台的连接需要采用合适的连接方式，如焊接、螺栓连接等，以保证桩与承台之间的力学性能和稳定性。
五、总结低桩承台是基础工程中常用的一种结构形式，通过合理设计和施工，可以确保建筑物的稳定性和安全性。
设计时需要考虑桩的数量、直径和间距，以及承台的尺寸和厚度，施工时需要注意桩的施工、承台的施工和桩与承台的连接。
通过合理的设计和精细的施工，低桩承台可以有效分散上部结构的荷载，提高建筑物的稳定性和安全性。
六、参考文献[1] 《建筑基础工程手册》[2] 《混凝土结构设计手册》[3] 《桩基工程手册》[4] 《土木工程施工手册》。
基础承台钢筋计算
1）基础承台：底板钢筋长度=底板边长-2×保护层根数=板底另一边边长-2min75mm,s/2注：取小值÷s注钢筋间距-1 Kg/m=长度××b22注：单柱独立柱基础边长≥时,基础底板配筋,按边长下料,交错布置;外侧钢筋长度=底板边长-2保护层根数=2根两边各一根钢筋其余钢筋长度=底板边长×保护层或者底板边长底板边长-保护层其余钢筋根数=底板另一侧长度-2min75mm,S/2/S-103G101图集计算1柱纵筋=柱净高+柱基础插筋+柱顶锚固长度2柱基础插筋=基础高度-保护层+弯折长度3柱顶锚固：中柱：梁高－保护层柱的≥lae,则直锚,直锚长度=梁高－保护层梁高－保护层＜lae时,则弯锚12d,弯锚长度=梁高－保护层+12d 边角柱：外侧钢筋=内侧钢筋同中柱注：Lae=保护长度柱箍筋根数：1）加密段箍筋根数计算：根数=加密段长度/加密间距+1取max本层净高,柱边长尺寸、5002）非加密箍筋根数计算：根数=非加密段长度/非加密间距－1取max本层净高,柱边长尺寸、500例子：+/+1++1+－－×2/－1梁+下部加密区 + 下部加密区 +中间非加密区柱和梁箍筋2）箍筋长度外围一圈长度=b-2×保护层+2d×2+h-2×保护层+2d×2+×2+2×max75mm,10d注：取大值03G规范计算;箍筋长度外围一圈长度=b-2×保护层×2+h-2×保护层×2+×2+2×max75mm,10d注：取大值11G规范计算;箍筋长度里面一圈长度=bh-2×保护层-D/3×1+D+2D×2+hb-2×保护层+2d×2+×2+2×max10d,75D—柱纵筋直径d—箍筋直径b—内侧钢筋箍宽h—内侧钢筋箍高梁上部通长筋长度=总净跨长+左支座锚固+右支座锚固左、右支座锚固长度的取值判断：A、当支座宽—保护层柱的＜lae时,弯锚15d,锚固长度=支座宽—保护层+15dB、当支座宽—保护层≥lae时,直锚锚固长度=maxlae,支座宽+5d梁端支座：上部端支座第一排=1/3净跨长+左右支座锚固上部端支座第二排=1/4净跨长+左右支座锚固中间支座钢筋：上部中间支座钢筋第一排=1/3净跨长取大值×2+支座宽上部中间支座钢筋第二排=1/4净跨长取大值×2+支座宽注：净跨长的取值为该支座左右两侧的最大跨的净跨长度;下部钢筋：下部通长筋同上部通长筋公式下部通长筋=净跨长+端支座锚固中间支座锚固端支座锚固判断同上部通长筋中间支座锚固=maxlae,支座宽+5d取大值。
承台基础设计计算书
工程编号:承台2 工程施工图设计阶段线路结构专业计算书计算书编号:____________________审核:____________________校核:____________________计算:____________________软件的名称:多桩带承台计算程序版本号:2.25* 2011 年 9 月 28 日*一、已知条件1、杆塔数据:杆塔的类型：直线杆塔基础刚度折减系数: 0.8正面基础根开： 8 m 侧阻抗力分项系数: 1.10侧面基础根开： 8 m 承台底土阻抗力分项系数： 1.102、参料参数（除钢筋强度等级，其余单位都为kN/m^2）混凝土强度等级： 20级承台钢筋等级： 2-II级桩钢筋等级： 2-II级混凝土弹性模量：25500000 钢筋弹性模量：200000000 钢筋弹性模量：200000000 混凝土轴心抗压： 9600 钢筋抗拉强度： 300000 钢筋抗拉强度： 300000 混凝土轴心抗拉（设计值）： 1100 钢筋抗压强度： 300000 钢筋抗压强度： 300000 混凝土轴心抗拉（标准值）： 15403、地质参数灌注桩的支承形式：桩置于土中摩擦桩底竖向抗力比例系数： 14000 kN/m^4桩底的极限端阻力： 120 kPa 高水位： -1 m轴向压力传播系数： 0.5 低水位： -5 m土层软弱层土壤类型厚度m水平抗力比例系数kN/m^4竖向抗力比例系数kN/m^4内摩擦角°重度kN/m^3凝聚力kN/m^2抗拔系数极限侧阻力kPa承载力特征值kPa深度修正系数压缩模量kPa1 是 1.1:淤泥淤泥质土5 2500 2500 2 15 10 0.70 13 40 1.0 7502 否 1.2:粘性土软塑5 6000 6000 2.5 15 25 0.75 40 120 1.0 42503 否 1.3:粘性土可塑5 14000 14000 7.5 16 35 0.75 64 180 1.2 78004 否 1.4:粘性土硬塑坚5 35000 35000 12.5 17 45 0.75 83 240 1.6 9000硬4、参加运算荷载(力单位：kN,弯矩单位：kN·m)◆A腿工况：上拔力原始值:水平力X 水平力Y 垂直力 ------- -------- -------- 标准值： 107.80 98.00 980.00设计值： 150.92 137.20 1372.00◆A腿工况：下压力原始值:水平力X 水平力Y 垂直力 ------- -------- -------- 标准值： 107.80 98.00 -1470.00设计值： 150.92 137.20 -2058.00◆B腿工况：上拔力原始值:水平力X 水平力Y 垂直力 ------- -------- -------- 标准值： 107.80 98.00 980.00设计值： 150.92 137.20 1372.00◆B腿工况：下压力原始值:水平力X 水平力Y 垂直力 ------- -------- -------- 标准值： 107.80 98.00 -1470.00设计值： 150.92 137.20 -2058.00◆C腿工况：上拔力原始值:水平力X 水平力Y 垂直力 ------- -------- -------- 标准值： 107.80 98.00 980.00设计值： 150.92 137.20 1372.00◆C腿工况：下压力原始值:水平力X 水平力Y 垂直力 ------- -------- -------- 标准值： 107.80 98.00 -1470.00设计值： 150.92 137.20 -2058.00◆D腿工况：上拔力原始值:水平力X 水平力Y 垂直力 ------- -------- -------- 标准值： 107.80 98.00 980.00设计值： 150.92 137.20 1372.00◆D腿工况：下压力原始值:水平力X 水平力Y 垂直力------- -------- --------标准值： 107.80 98.00 -1470.00设计值： 150.92 137.20 -2058.00二、稳定计算A、B、C、D腿的基础计算已知数据1、基础尺寸:承台柱尺寸----------承台柱宽度: 2 m 剪力槽直径: m承台柱高度: 1 m 剪力槽深度: m矩形高桩承台尺寸------------------X方向宽: 4.5 m 承台高度2 mY方向宽: 4.5 m桩的参数---------------桩的直径 : 1.00 m设计地面以下深度: 12.00 m设计地面以上高度: 0.50 m桩在承台上的坐标 (以承台中心为原点): 桩号X方向坐标(m) Y方向坐标(m)1 -1.250000 1.2500002 1.250000 1.2500003 -1.250000 -1.2500004 1.250000 -1.2500002.控制桩尺寸的参数:桩顶水平位移允许值: 12 mm垂直位移允许值 : 12 mm3.基础配筋：单桩保护层厚： 60 mm 桩顶梯形高度： 630 mm桩外箍筋布置方式(1 螺旋布置；2 水平布置)：1加密区长度： 4000 mm 承台保护层厚： 60 mm桩的计算长度： 6.228 m 附加设计安全系数： 1.0----------------------------------------------------------- 名称规格(mm) 中心间距(mm) 数量(根)承台柱主筋 16 124 60承台柱外箍筋 8 200 8承台柱内箍筋 14 1537 2承台横向主筋 28 150 30承台侧向主筋 28 150 30承台一侧横筋 16 589 2承台立筋 8 2倍主筋间距 60桩主筋 18 123 22桩外箍筋 8 200 1桩内箍筋 14 1800 7-----------------------------------------------------------基础稳定计算结果1.弹性桩判断(标准值算出):桩变形系数:0.3345因为:允许值≤ 实际值(桩变形系数*埋深)------ --------------2.50 4.01所以:弹性桩判断：弹性2.变位值(标准值算出):水平控制工况:上拔力转角控制工况:上拔力垂直控制工况:下压力X方向结果 Y方向结果合力方向结果单位 --------- --------- ------------ ----- 水平方向变位 : 1.67 1.52 2.258163 mm转角变位 : 0.00031 0.00028 0.000418 弧度垂直方向变位 : -2.98 mm因为:水平方向变位(mm) ≤ 水平位移允许值(mm)---------------- ------------------2.258163 12所以:水平位移计算合理因为：垂直方向变位(mm) ≤ 垂直位移允许值(mm)---------------- -------------------2.98 12所以:垂直位移计算合理3. 上拔稳定计算(设计值算出)(1)单桩上拔验算控制工况:上拔力因为：单桩的允许的上拔力(kN) ≥ 桩中的最大轴向反力(kN)Tmax ---------------------- -------------------------- 981.748 226.600 所以：单桩上拔稳定验算合理(2).群桩上拔验算控制工况:因为：群桩的允许上拔力(kN) ≥ 桩中的平均轴向反力(kN)T------------------- -----------------------不考虑不考虑所以：群桩上拔稳定验算------4. 下压稳计算(设计值算出)(1). 按轴心下压力作用的公式计算控制工况:下压力因为：桩的下压承截力R(kN) ≥ 平均下压轴向反力N(kN)------------------- --------------------1033.651 948.990所以：按<轴心下压力公式>验算下压稳定合理(2). 按偏心下压力作用的公式计算控制工况:下压力因为:1.2*桩的下压承截力1.2R(kN) ≥ 最大下压轴向反力N(kN)------------------------- --------------------1240.381 1170.54所以：按<偏心下压力公式>验算下压稳定合理5.侧向稳定计算(设计值算出)控制工况:上拔力因为：桩允许压应力(kPa) ≥ 桩最大压应力(kPa)----------------- -----------------62.1 9.289所以：侧向稳定验算合理6.承台的冲切验算(1).承台的柱下冲切验算因为没有形成柱下冲切条件的桩，所以不再计算承台的柱下冲切了!(2).角桩冲切验算控制工况:因为：角桩所允许的冲切力(kN) ≥ 角桩实际的冲切力(kN)---------------------- --------------------不计算不计算所以：角桩冲切验算------7. 承台受剪计算排号此截面允许剪力(kN) 此截面最大剪力(kN) 是否合理X方向不计算-----Y方向不计算-----8.每个桩的轴向反力序号X坐标(m) Y坐标(m) 轴向反力(标准值)(kN) 轴向反力(设计值)(kN)1 -1.250000 1.250000 -14 322 1.250000 1.250000 -180 -1813 -1.250000 -1.250000 136 2274 1.250000 -1.250000 -29 139.随深度变化桩合力断面上剪力及弯矩值(设计值算出)序号深度(m) 剪力(kN) 弯矩(kN·m)1 0 50.968 -2.0522 0.3 50.403 13.0973 0.6 48.776 27.9634 0.9 46.226 42.195 1.2 42.829 55.5026 1.49 38.934 67.8867 1.79 34.549 78.6498 2.09 29.873 88.3499 2.39 24.916 96.48810 2.69 20.106 103.21511 2.99 15.007 108.44812 3.29 10.124 112.20213 3.59 5.449 114.46914 3.89 1.063 115.53215 4.18 -3.048 115.17516 4.48 -6.794 113.68817 4.78 -10.124 111.21318 5.08 -13.097 107.67519 5.38 -15.646 103.35620 5.68 -17.839 98.39921 5.98 -19.467 92.73522 6.58 -21.734 80.41823 7.17 -22.514 67.03924 7.77 -22.017 53.65925 8.37 -20.53 40.91926 8.97 -18.263 29.30827 10.46 -10.124 7.71628 11.96 0 0───────────────────────────────────────10.桩身抗裂验算控制工况：上拔力计算用到的：设计地面上高度： 0.50 m 设计地面以下深度：12.00 m 计算的结果：允许抗裂应力: 1540.00 kPa 最大抗裂应力: 797.33 kPa 因为：允许抗裂应力 >= 实际抗裂应力------------ ------------1540.00 797.33所以:桩身抗裂验算合理───────────────────────────────────────基础配筋计算结果1、承台柱配筋：控制工况:上拔力承台柱底部的弯矩(kN·m)： 203.962 承台柱底部垂直力(kN)：-2154.000专家建议配筋面积(mm^2)：12893.096 压力区分布角(度)： 0.260 偏心距增大系数： 1.000 承载力矩(kN·m)：5359.440外力矩(kN·m)： 366.000 轴向稳定系数： 17.560实际安全系数： 2.441因为：附加设计安全系数 < 实际安全系数---------------- ------------1.02.441所以：承台柱配筋合理2.承台配筋:X方向控制工况:下压力Y方向控制工况:下压力X方向允许弯矩(kN·m): 22273.882, X方向实际弯矩(kN·m): 475.500Y方向允许弯矩(kN·m): 22273.882, Y方向实际弯矩(kN·m): 470.000因为:X方向允许弯矩≥ X方向实际弯矩------------- -------------22273.882 475.500所以：承台X方向配筋验算合理因为：Y方向允许弯矩≥ Y方向实际弯矩------------- -------------22273.882 470.000所以：承台Y方向配筋验算合理3.桩配筋计算控制工况:上拔力最大弯矩处垂直力(kN): 166.948 最大弯矩(kN·m): 115.532地面处垂直力(kN)： 217.575 地面处弯矩(kN·m)： -2.052实际安全系数： 3.642因为：附加设计安全系数 < 实际安全系数---------------- ------------1.0 3.642所以：桩配筋合理。
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一、某五层钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸6m×6m，横向承重框架，柱截面500mm×500mm，底层平面图及地质资料见附图。
基础采用静压预制混凝土管桩，桩直径400mm，桩身混凝土强度等级为C60，承台混凝土强度等级为C20，桩端进入持力层深度2d，最小桩距取3d，各桩传至承台顶的内力（柱号：Z1，Z2 ——Fk=910,1500，Mk=110,40.，Vk=50,22，F=1152,1935，M=140,50，V=64,25，——单位符号除Mk、M为KN·m，其余的均为KN) 地质资料见附图。
附图：地质资料【附：相似三角形：△AJH 相似于△AGF ，其中AJ=、AG= + 、AH= + =、∴由相似比得：AFAH AG AJ = =AF ∴AF ≈由△AED 相似于△AGF ，其中AE= + 2=∴由相似比得：AFaL AF AG AE 2-= =/ ∴al2= 】一、Z1基础设计计算：【解】（1）确定桩端持力层根据地质情况，初步选择粉质粘土层作为桩端持力层。
（2）确定桩的类型、桩长和承台埋深静压预制混凝土管桩，直径为400mm 进入粉质粘土层2d=，初定承台高度为， 承台顶距天然地面，承台埋深。
（3）确定单桩竖向承载力特征值Ra=qpaAp + μp ∑qsiali =414.3ײ×800+××(12×4+22×+24×+8×+25×=+=（4）估算桩数及初定承台面积n=×Fk/Ra=×910/≈ 取3根因桩位静压预制混凝土管桩，所以取桩距S=4d=取等边三桩承台：如上图承台面积为：())338.04.0213(6.1334.02338.0238.04.08.021⨯⨯⨯-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯+⨯⨯++⨯ ≈××（5）桩基础验算1）单桩承载力验算承台及上覆土重Gk=20××=轴心竖向力作用下，桩顶承受的平均竖向力Qk=(Fk + Gk)/n=(910 + /3= < Ra 满足要求偏心竖向力作用下，桩顶承受的最大与最小竖向力Qk=(Fk + Gk)/n ± (Mxk ×Yi)/∑Yi ² ± (Myk ×Xi)/∑Xi ²=(910 + /3 ± (110+50××2ײ= ±(桩3)= KN(桩2)最大竖向力Qk max= ≤ =×=523KN最小竖向力Qk min= > 0满足要求2）桩身混凝土强度：桩顶承受的最大竖向力设计值Qmax=(F + G)/n + MxYmax/∑Yi ² +MyXmax/∑Xi ²=(1152 + ×/3 + (140 + 64××2ײ= +=桩身混凝土强度等级为C60，Fc=mm ²ApFc ψc=×400²)××4≈4836KN > Qmax 满足要求（6）承台设计将圆桩换算成正方形桩，×400²)/4=a ² a=354mm1) 承台受冲切承载力验算①柱对承台的冲切(三桩承台不要求）②角桩对承台的冲切角桩的最大净反力设计值：N1=F/n + MyXi/∑Xi ²=1152/3 + (140 + 64××2ײ=384 +=从角桩内边缘引45°冲切线，使柱处于45°线以内时取角桩内边缘至桩边水平距离 al1=800 - 250 - 354/2=373mm ，al2=232mm < 。
=290mm ,取a12=290mm角桩冲垮比λl1=al1/H 。
=373/1450=,λl2=al2/H 。
=290/1450=角桩冲切系数βl1=(λl1 + =+ =βl2=(λl2 + = + =λl1、λl2满足~。
c1=867mm ，c2=848mm底部角桩：[βl1(2c1 + al1)tan 21 ]βhpFtH 。
=[×(2×867 + 373)3/3 ]×××1450=2248126 ≈2248KN > Nl= 满足要求顶部角桩：[βl2(2c2 + al2)tan 22θ]βhpFtH 。
=[×(2×848 + 290)3/3]×××1450=2411894 ≈2412KN > Nl= 满足要求2）承台受剪承载力验算1-1斜截面：V1=Nmax= （桩3）剪跨比同冲垮比λx=λl1=βx =(λx + = + =βhs=(800/H 。
)¼=（800/1450）¼=B 。
=2590mmβhsβxF tB 。
H 。
=×××2590×1450=4949741 ≈4950KN 〉V1= 满足要求2-2斜截面：桩3： N3=桩2： N2=F/n - MyXi/∑Xi ²=1152/3 - (140 + 64××2ײ=384 - =V2=N3 + N4= + =768KNλy =λl2= βy=(λl2+ = + =B 。
=2980mmβhsβxF tB 。
H 。
=×××2980×1450=5973677 ≈5974KN 〉V2=768KN 满足要求3）三桩承台弯矩及配筋计算 94.25645.12.177354.0436.135.531433max =⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯-⨯=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=C S N M KN ·m As1=M/×fy ×H 。
=×106/×300×1450=²【附：相似三角形：△AJH 相似于△AGF ，其中AJ=、AG= + 、AH= + =、∴由相似比得：AFAH AG AJ = =AF ∴AF ≈由△AED 相似于△AGF ，其中AE= + 2=∴由相似比得：AFaL AF AG AE 2-= =/ ∴al2= 】二、Z2基础设计计算：【解】 （1）确定桩端持力层（2）确定桩的类型、 静压预制混凝土管桩，直径为400mm 承台顶距天然地面，承台埋深。
（3）确定单桩竖向承载力特征值Ra=qpaAp + μp ∑qsiali =414.3ײ×800+××(12×4+22×+24×+8×+25×=+=（4）估算桩数及初定承台面积n=×Fk/Ra=×1500/≈ 取4根因桩位静压预制混凝土管桩，所以取桩距S==承台短边长为：2d + s=2× + = ——承台长边长与短边长一样，承台面积为：×= （5）桩基础验算1）单桩承载力验算承台及上覆土重Gk=20×××=轴心竖向力作用下，桩顶承受的平均竖向力Qk=(Fk + Gk)/n=(1500 + /4= < Ra 满足要求偏心竖向力作用下，桩顶承受的最大与最小竖向力Qk=(Fk + Gk)/n ± (Mxk ×Yi)/∑Yi ² ± (Myk ×Xi)/∑Xi ²=(1500 + /4 ± (40+22××4ײ=±(桩2、桩4)= KN(桩1、桩3)最大竖向力Qk max= ≤ =×=523 KN最小竖向力Qk min= > 0满足要求2）桩身混凝土强度：桩顶承受的最大竖向力设计值Qmax=(F + G)/n + MxYmax/∑Yi² +MyXmax/∑Xi²=(1935 + ×/4 + (50 + 25××4ײ= +=桩身混凝土强度等级为C60，查表得：Fc=mm²ApFcψc=×400²)××4=3454KN > Qmax 满足要求（6）承台设计将圆桩换算成正方形桩，×400²)/4=a² a=354mm1）承台受冲切承载力验算①柱对承台的冲切1500 – 50=1450mm桩顶伸入承台50mm，承台有效高度H。
=1450mm，承台混凝土强度等级为C20，Ft=mm²Fl=F - ∑Ni =1935 – 0=1935KN(破坏锥体内无桩)A。
x =800–(354/2) –250A。
x =373 > 。
=290mm, 取A。
x =373mmTanα=1500/373=,α≈76° > 45°同理可得，A。
y = A。
x =373mm, α≈76° > 45°λ。
x = A。
x/H。
= 373/1450 = =λ。
yβ。
x = (λ。
x + = =β。
y因H=1500mm，直线插入法，βhp =1 – - ×(1500 - 800)/(2000 - 800)=2[β。
x(Bc + A。
y) + β。
y (Hc + A。
x)]βhpFtH。
=2[×(500 + 373) + ×(500 + 373)]×××1450=9601452 ≈9601KN > Fl=1935KN 满足要求②角桩对承台的冲切角桩的最大净反力设计值：Nl=F/n + MyXi/∑Xi²=1935/4 + (50 + 25××4ײ= +=从角桩内边缘引45°冲切线，使柱处于45°线以内时取角桩内边缘至桩边水平距离A1x=373mm ，A1y=373mm 。
角桩冲垮比λ1x=A1x/H 。
=373/1450=λ1y=A1y/H 。
=373/1450=角桩冲切系数β1x=(λ1x + = + ==β1yλ1x 、λ1y 满足~。
C1=C2=577mm[β1x(C2 + A1y/2) + β1y(C1 + A1x/2)]βhpFtH 。