玻璃幕墙结构常用计算表格
玻璃幕墙计算表
幕墙工程设计计算书玻璃幕墙结构设计计算基本参数: 幕墙计算处标高(米） 70设计层高Hsjcg(米): 2.9分格宽(米) B= 1.3分格高(米) H= 1.3抗震设防烈度7一、幕墙承受荷载计算：1. 风荷载标准值计算: 本幕墙设计按50年一遇风压计算 Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2) Wo:东莞50年一遇十分钟平均最大风压(kN/m^2): 0.65根据现行<<建筑结构荷载规范>>GBJ9-87附图 (全国基本风压分布图)中数值采用2.25βz: 瞬时风压的阵风系数取：1.5μs: 风荷载体型系数:按C类区计算 μz: 计算高处风压高度变化系数:1.552μz=0.713(Z/10)^0.4= Wk=βz×μz×μs×W0 (5.2.2)= 3.745 kN/m^22. 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96(5.1.6)条规定采用 W=rw×Wk= 5.243 kN/m^23. 玻璃幕墙构件重量荷载：GAk:玻璃幕墙构件(包括玻璃和铝框)的平均自重: 400 N/m^2Gk: 玻璃幕墙构件(包括玻璃和铝框)的重量:H: 玻璃幕墙分格高(m): 1.3B: 玻璃幕墙分格宽(m): 1.3Gk=400×B×H/1000 =0.676kN4. 地震作用: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2) βE: 动力放大系数: 可取5.0 按5.2.4条规定采用0.016αmax: 水平地震影响系数最大值: 按5.2.4条规定采用 Gk: 玻璃幕墙构件的重量(kN): 0.676B: 玻璃幕墙分格宽(m): 1.3H: 玻璃幕墙分格高(m): 1.3qEAK=3×αmax×GK/B/H (5.2.4)=0.16kN/m^2二、玻璃的选用与校核:[1]、玻璃规格BxH本工程选用玻璃种类为: 钢化玻璃1. 玻璃面积: B: 玻璃幕墙分格宽(m): 1.3H: 玻璃幕墙分格高(m): 1.3A: 玻璃板块面积(m^2): A=B×H= 1.692. 玻璃厚度选取: W: 风荷载设计值(kN/m^2): 5.243A: 玻璃板块面积(m^2): 1.69K3: 玻璃种类调整系数: 3试算: C=W×A×10/3/K3 =9.845T=2×(1+C)^0.5-2 = 4.586mm玻璃选取厚度为(mm): 83. 玻璃板块自重: GAk: 玻璃板块平均自重(不包括铝框): t: 玻璃板块厚度(mm): 8玻璃的体积密度为: 25.6(KN/M^3) 按5.2.1采用 GAk=25.6×t/10000.204kN/m^2 4. 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:0.016αmax: 水平地震影响系数最大值: qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2) qEAk=3×αmax×Gak=0.009kN/m^2 rE: 地震作用分项系数: 1.3 qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m^2) qEA=rE×qEAk=1.3×qEAK=0.011kN/m^25. 玻璃的强度计算: 校核依据: σ≤ｆg=84.000 q: 玻璃所受组合荷载: a: 玻璃短边边长(m): 1.3b: 玻璃长边边长(m): 1.3t: 玻璃厚度(mm): 8ψ: 玻璃板面跨中弯曲系数, 按边长比a/b查出(b为长边边长) 表5.4.1得: 0.065σw: 玻璃所受应力: 采用Sw+0.6SE组合: q=W+0.6×qEA = 5.249kN/m^2σw=6×ψ×q×a^2×1000/t^2 =53.994N/mm^253.994≤ｆg=84.000N/mm^2 玻璃的强度满足 6. 玻璃温度应力计算:58.8N/mm^2校核依据: σmax≤[σ]= (1)在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的 挤压温度应力为: E: 玻璃的弹性模量:0.72×10^5N/mm^2α^t: 玻璃的线膨胀系数: 1.0×10^-5△Ｔ: 年温度变化差(℃): 80c: 玻璃边缘至边框距离, 取 5mm d: 施工偏差, 可取:3mm ,按5.4.3选用 b: 玻璃长边边长(m): 1.3在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的 温度应力为: σt1=E(a^t×△Ｔ-(2c-d)/b/1000)=-330.092 N/mm^2计算值为负,挤压应力取为零.0.000N/mm^2＜ 58.8N/mm^2 玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求 (2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:μ1: 阴影系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得1.000 μ2: 窗帘系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得1.100 μ3: 玻璃面积系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得1.086 μ4: 边缘温度系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得0.400 Ｔc: 玻璃中央部分温度: a: 玻璃线胀系数: 1.0×10^-5a0: 玻璃吸热率:0.142a1: 室外热传递系数, 取15W/m^2K t0: 室外设计温度-10.000℃ t1: 室内设计温度35.000℃ Ｔc=(a0×700+15×t0+8×t1)/(15+8)=(0.142×700+15×(-10.000)+8×35.000)/(15+8)=9.974℃Ｔs: 玻璃边缘部分温度: Ｔs=(15×t0+8×t1)/(15+8)=(15×(-10.000)+8×35.000)/(15+8)=5.652℃△t: 玻璃中央部分与边缘部分温度差: △t=Ｔc-Ｔs =4.322℃玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力: σt2=0.74×E×a×μ1×μ2×μ3×μ4×(Ｔc-Ｔs)=0.74×0.72×10^5×1.0×10^-5×μ1×μ2×μ3×μ4×△t=1.100N/mm^2玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求 7. 玻璃最大面积校核: Azd: 玻璃的允许最大面积(m^2) Wk:风荷载标准值(kN/m^2): 3.745t: 玻璃厚度(mm): 83α1: 玻璃种类调整系数: A: 计算校核处玻璃板块面积(m^2) 1.69Azd=0.3×α1×(t+t^2/4)/Wk (6.2.7-1)= 5.767m^2 A= 1.69 ≤Azd= 5.767m^2 可以满足使用要求三、幕墙杆件计算: 幕墙立柱按铰接多跨梁力学模型进行设计计算： 1. 选料: (1)风荷载设计值的线密度: qw: 风荷载设计值的线密度 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值(kN/m^2): 3.745B: 幕墙分格宽(m): 1.3qw=1.4×Wk×B = 6.815kN/m(2)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN·m)qw: 风荷载设计值的线密度(kN/m): 6.815Hsjcg: 立柱计算跨度(m) 2.9Mw=qw×Hsjcg^2/10 = 5.731kN·mqEA: 地震作用设计值:qEAK: 地震作用(kN/m^2): 0.16γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3×qEAk =0.208kN/m^2qE: 地震作用设计值的线密度: qE=qEA×B =0.27kN/mME: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):ME=qE×Hsjcg^2/10 =0.227kN·mM: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)采用Sw+0.6SE组合M=Mw+0.6×ME = 5.867kN·m(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm^3)W=M×10^3/1.05/84.2 =66.361cm^3 qWk: 风荷载标准值线密度(kN/m) qwk=Wk×B= 4.868kN/m qEk: 地震作用标准值线密度(kN/m) qEk=qEAk_M×B=0.208kN/m (4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm^4) I1=900×(qwk+0.6×qEk)×Hsjcg^3/384/0.7=407.71cm^4I2=3000×(qwk+0.6×qEk)×Hsjcg^4/384/0.7/20=197.059 cm^4 选定立柱惯性矩应大于(cm^4):407.712. 选用立柱型材的截面特性:[1].主梁一选用型材截面如图: 铝型材强度设计值(N/mm^2) 84.2铝型材弹性模量E (N/cm^2): 7000000X轴惯性矩(cm^4): Ix= 1230.632Y轴惯性矩(cm^4): Iy= 227.287X轴抵抗矩(cm^3 ): Wx1= 119.612X轴抵抗矩(cm^3 ): Wx2= 106.905型材截面积(cm^2): A= 23.908型材计算校核处壁厚(mm): t= 3.5型材截面面积矩(cm^3 ): Ss=78.296塑性发展系数: γ= 1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/A+m/γW≤ｆa=84.200N/mm^2(拉弯构件) (5.5.3) B: 幕墙分格宽(m): 1.3GAk: 幕墙自重(N/m^2): 400幕墙自重线荷载: Gk=400×Wfg/1000=0.52kN/m NK: 立柱受力: Nk=Gk×Hsjcg= 1.508kNN: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2N=1.2×Nk= 1.809kNσ: 立柱计算强度(N/mm^2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值(Kn): 1.809A: 立柱型材截面积(cm^2) 23.908M: 立柱弯矩(kN·m): 5.867Wx2: 立柱截面抗弯矩(cm^3): 106.905γ: 塑性发展系数:1.05σ=N×10/A+M×10^3/1.05/Wx2=53.023N/mm^253.023 ≤ｆa=84.200N/mm^2 立柱强度满足 4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: Umax≤[U]=20mm 且 Umax≤L/180 (5.5.5) Umax: 立柱最大挠度 Umax=3×(qWk+0.6×qEk)×Hsjcg^4×1000/384/0.7/Ix立柱最大挠度Umax为: 3.202 ≤20mm Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值: Hsjcg: 立柱计算跨度(m): 2.9Du=U/Hsjcg/1000= 0.001≤1/180 挠度满足要求 5. 立柱抗剪计算: 校核依据: τmax≤[τ]=80.200N/mm^2 (1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=Wk×Hsjcg×B/2 =7.059kN (2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4×Qwk=9.882kN (3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) QEk=qEAk×Hsjcg×B/2=0.301kN (4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3×QEk =0.391kN (5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.6QE组合 Q=Qw+0.6×QE=10.116kN (6)立柱剪应力:τ: 立柱剪应力: Ss: 立柱型材截面面积矩(cm^3): 78.296Ix: 立柱型材截面惯性矩(cm^4): 1230.632t: 立柱壁厚(mm): 3.5τ=Q×Ss×100/Ix/t =18.388N/mm^218.388≤ 80.200N/mm^2立柱抗剪强度满足6. 选用横梁型材的截面特性: 选用型材截面:铝型材强度设计值(N/mm^2): 84.2铝型材弹性模量 E (N/cm^2): 7000000X轴惯性矩(cm^4 ): Ix= 58.29Y轴惯性矩(cm^4 ): Iy= 87.39X轴抵抗矩(cm^3): Wx1= 16.58X轴抵抗矩(cm^3): Wx2= 12.999Y轴抵抗矩(cm^3): Wy1= 21.395Y轴抵抗矩(cm^3): Wy2= 17.616型材截面积(cm^2): A= 10.11型材计算校核处壁厚(mm): t= 2.5型材截面面积矩(cm^3 ): Ss= 12.9941.05塑性发展系数: γ= 7. 幕墙横梁的强度计算: 校核依据: mx/γWx+my/γWy≤ｆa=84.200N/mm^2 (5.5.2) (1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)B: 幕墙分格高(m): 1.3H: 幕墙分格高(m): 1.3GAk: 横梁自重(N/m^2): 400Gk: 横梁自重荷载线密度: Gk=300×H/1000 =0.52kN/mG: 横梁自重荷载设计值线密度(kN/m) G=1.2×Gk =0.624kN/mMx: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN·m)Mx=G×B^2/8 =0.131kN·m(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)风荷载线密度:横梁承受三角形荷载作用 qwk=Wk X B = 4.868KN/m风荷载设计值的线密度: qw=1.4×qwk = 6.815kN/mMyw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)Myw=qw×B^2/12=0.959kN·m(3)地震作用下横梁弯矩qEAk: 横梁平面外地震荷载:3βE: 动力放大系数:αmax: 地震影响系数最大值:0.016Gk: 幕墙构件自重(N/m^2): 400qEAk=3×αmax×300/1000 =0.019kN/m^2qEx: 横梁地震荷载线密度: B: 幕墙分格宽(m) 1.3横梁承受三角形荷载作用 qex=qeak X B = 0.024KN/mqE: 横梁地震荷载设计值线密度:1.3γE: 地震作用分项系数: qE=1.3×qEx =0.031kN/mMyE: 地震作用下横梁弯矩: MyE=qE×B^2/12=0.004kN·m(4)横梁强度:σ: 横梁计算强度(N/mm^2): 采用SG+Sw+0.6SE组合 Wx1: X轴抵抗矩(cm^3): 16.58Wy2: y轴抵抗矩(cm^3): 17.6161.05γ: 塑性发展系数: σ=(Mx/Wx1+Myw/Wy2+0.6×MyE/Wy2)×10^3/1.05= 59.371N/mm^259.371≤ｆa=84.200N/mm^2 横梁正应力强度满足 8. 幕墙横梁的抗剪强度计算: 校核依据: τmax≤[τ]=80.200N/mm^2 (1)Qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN) Wk: 风荷载标准值(kN/m^2): 3.745B: 幕墙分格宽(m) 1.3Qwk=Wk×B^2/4 = 1.582kN(2)Qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN) Qw=1.4×Qwk = 2.214kN(3)qEAk: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) qEAk: 幕墙平面外地震作用(kN/m^2): 0.019QEk=qEak×B^2/4=0.008kN(4)qE: 地震作用下横梁剪力设计值(kN)1.3γE: 地震作用分项系数: QE=1.3×Qek=0.01kN(5)Q: 横梁所受剪力:采用Qw+0.6QE组合Q=Qw+0.6×QE = 2.22kN (6)τ: 横梁剪应力Ss: 横梁型材截面面积矩(cm^3): 12.994Iy: 横梁型材截面惯性矩(cm^4): 87.39t: 横梁壁厚(mm): 2.5τ=Q×Ss×100/Iy/t =13.203N/mm^213.203≤80.200N/mm^2横梁抗剪强度可以满足 9.幕墙横梁的刚度计算 校核依据: Umax≤[U]=20mm 且 Umax≤L/180 横梁承受三角形荷载作用 qwk=Wk × B = 4.868KN/mqex: 地震作用标准线密度(KN/m) qex=qeak × B =0.024KN/m 水平方向由风荷载和地震作用产生的弯曲: U1=(qwk+0.6×qex)×B^4×1000/0.7/Iy/120= 1.899mm 自重作用产生的弯曲: U2=5×GK×B^4×1000/384/0.7/Ix= 0.473mm 综合产生的弯曲为: U=(U1^2+U2^2)^0.5= 1.957mm<20mmDu=U/B/1000 = 0.001≤1/180 挠度可以满足要求四、连接件计算:1. 横梁与立柱间连结 竖向节点(角码与立柱) GAK:横梁自重(N/m^2): 400Gk: 横梁自重线荷载(N/m): Gk=GAK×H=520N/m 横梁自重线荷载设计值(N/m) G=1.2×Gk =624N/mN2: 自重荷载(N): N2=G×B/2 =405.6N N1:SG+0.6SE (N):N1=(1.4×Qwk+1.3×0.6×qex)×B/4=2221.024N N: 连接处组合荷载: 采用SG+Sw+0.6SE N=(N1^2+N2^2)^0.5 = 2257.755N Num2: 螺栓个数: D1 : 选用螺栓直径(mm):6D0:选用螺栓有效直径(mm): 5.06Nvbh: 螺栓的承载能力:Nvbh=3.14×D0^2×130/4 =2612.847N Num2=N/Nvbh= 0.864取螺栓个数: 3Ncbj: 连接部位铝角码壁抗承压能力计算: Lct1: 铝角码壁厚(mm): 2.5Ncbj=D1×Lct1×120×Num2 =5400N5400N ≥2257.755N 强度可以满足2. 立梃与主结构连接 Lct2: 连接处钢角码壁厚(mm) : 8D2: 连接螺栓直径(mm) 12D0: 连接螺栓直径(mm): 10.36采用SG+SW+0.6SE组合 N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000 =14118.65N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4×N1wk =19766.11NN1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=603.2N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3×N1Ek =784.16NN1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.6×N1E =20236.61N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=GAK×B×Hsjcg =1508NN2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2×N2k =1809.6N N: 连接处总合力(N):N=(N1^2+N2^2)^0.5 = 20317.35NNvb: 螺栓的承载能力: Nv: 连接处剪切面数: 2 Nvb=2×3.14×D0^2×130/4=21905.97NNum1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: Num1=N/Nvb = 0.927个 Num1:取螺栓数量(个) 4Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N): D2: 连接螺栓直径(mm): 12Nv: 连接处剪切面数: 8t: 立梃壁厚(mm): 3.5Ncbl=D2×2×120×t×Num1 =40320N 40320≥ 20317.35N 强度可以满足Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=D2×2×267×Lct2×Num1=165120N 165120 ≥ 20317.35N 强度可以满足五、幕墙预埋件总截面面积计算 本工程预埋件受拉力和剪力 V: 剪力设计值: V=N2 = 1809.6N N: 法向力设计值: N=N1 = 20236.61 NM_: 弯矩设计值(N·mm):z: 螺孔中心与锚板边缘距离(mm): 108M=V×e2 =195436.8N·mNum1: 锚筋根数: 4锚筋层数: 21αr: 锚筋层数影响系数: 关于混凝土：混凝土标号: 30混凝土强度设计值(N/mm^2) fc : 15按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GBJ10采用。
玻璃幕墙工程预算分析表格(1)
编号：001计量单位：m2
序号工料名称
单位用量
单价（元）金额（元）
备注
1一、人工
m21702制作费m2150503安装费m21
120
120
4二、材料
m2515mm钢化玻璃m2 1.036500*500*20热镀锌埋件
kg 3.45720*260化学锚栓只18(钢柱与埋件连接)加劲钢板
kg 0.83960*60*6方垫片片0.810铰接钢板kg 0.0511168*6无缝钢管kg 18.0312300*300*10钢方管kg 0.213U型玻璃槽钢kg 0.54144#角钢kg 0.4815伸缩缝处铝材及配件m21163060系列H型爪只0.36173060系列U型爪只0.14183060系列双爪只0.119电焊条m2120消防涂料m2121玻璃透明胶
支
2222324三、机械费
m21525制安综合机械费
m21101026运输费
m2
1
5
5
27四、直接费28五、综合管理费29六、税金30
七、综合单价
2008年 月 日
（四）*%（四+五+六)
（四+五）*%本报价为工程直接费（不包括性能测试费及其他费用）
编号：001计量单位：m2。
幕墙工程量自动计算结果表格
南立面 东立面 北立面 西立面
4
工程量计算稿
项目名称：甬邦大厦
序号 1 项目名称 6(LOW-E)+12A+6双钢 化玻璃（裙房大面） 计算式 单位 ㎡ 软件开发者：东来之峰 工程量 1502.72 位置 QQ:541836587 备注
2.5*8.85*5+1.6*8.85-（6.2*3.5-0.8*3*2）[扣除门套及门面积]-（0.835 *2.37+0.67*12.4）[扣除雨篷层间铝板]+2.6*4.2+11.8*4.2-3.535*2.968 *2[扣除门面积]+5.4*11.65*3 40.21*4.2-3.535*2.968[扣除门面积]+5.4*11.65*6 17.04*4.2-3.535*2.968[扣除门面积]+1.45*8.85+2.5*8.85*9-1.11*2.5[扣除铝合 金百叶面积] +5.4*4.39-3.535*2.968[扣除门面积]+5.4*11.65*2 27.9*8.45-（2.324*2.917+3.535*2.917+1.737*2.717） 积] +4.239*4.2
[3、4层]
南立面 东立面 北立面 西立面
+(2.05*3*10*21)[5~25层]源自+2.05*4*10
全玻璃幕墙的计算
橱窗的设计计算（单肋，肋平齐或突出）橱窗采用10mm勺钢化玻璃+10mn!勺钢化玻璃的中空玻璃，选取10米标高处为计算部位，玻璃分格高为h=3600mm分格宽为a=1800mm玻璃肋的截面厚度选用t肋=19mm玻璃强度计算：风荷载标准值为：W= B gz • 口s • 口z ・W°=2.098 X 1.2 X .74 X .552=1.025 KN / m 水平分布地震作用标准值为：q Ek^ B e • a max • 25・6 "t 1 • 10=5X .04 X 25.6 X 10 • 10-32=.102KN/m f中空玻璃把荷载分配到单片玻璃上分别计算：3 3 3 2W k1 = 1.1 XW k Xt13/(t 13+t23)=.564KN／m2W k2 = W k Xt23/(t 13+t23)=.512KN／m2-3 2q Ek1 = B e • a max •丫玻• 10 =.051KN/m-3 2q Ek2 = B e • a max •丫玻,2 • 10 =.051KN/ m①风荷载作用下应力标准值按下式分别在两个单片玻璃上计算22(T wk= 6 • n • 4 1 •W k •a /t式中：C wk—风荷载作用下的应力标准值，（N/mm）;® i ――弯曲系数，取0.125n ——折减系数，按0查表440 i= (W ki + 0.5 •q Eki ) •a /(E •t 1 )-3454=(.564 + 0.5 x .051) x 10 x 1800/(0.72 x 10 x 10)=8.59查表取 n 1=.97130 2= (W 2 + 0.5 ・q Ek2)・a 4/(E ・t2)-3454=(.512 +0.5x .051) x 10-3x 18004/(0.72 x 105x 104)= 7.84查表取 n 2= .9773则(T wk1=6 • n 1 • 41 ・W k1 ^a /t r=6x .9713x .125x .564x 10-3x 18002/1022= 13.31 N/mm 2(T wk2= 6 • n 2 • 4 1 •" 22W k2 •a /t 2=6x .9773x .125x .512x 10-3x 18002/102=12.16 N/mm 2② 地震作用下应力标准值按下式分别在两个单片玻璃上计算式中：C Ek —地震作用下的应力标准值，（N/mm 2）;n ――取风荷载作用下应力计算时的值 n 1 • 4 1 •q Ek1 •a /t(T Ek =6 • n • 4 1• q Ek •a /t 2=6X .9713 x .125 x .051 x 10-3x 18002/1022=1.2 N/mm2(T Ek2 = 6 • n 2 •® 1 •q Ek2 •a/t 2-3 2 2 =6x.9773x.125x.051 x10-3x18002/10 22= 1.21 N/mm2③玻璃的应力组合设计值按下式分别在两个单片玻璃上计算(T =»w • Y w • (T wk+ 书 e • Y e • (T EkH T 1 =® w • Y w • T wk1 e • Y e • T Ek1=1.0x1.4x13.31 +0.5x1.3x1.222=19.41N/mm2<f a=84N/mm2T 2=® w • Y w * T wk2 + e • Y e° T Ek2=1.0x1.4x12.16+0.5x1.3x1.2122=17.81N/mm2<f a=84N/mm2 所以玻璃强度满足要求。
明框玻璃幕墙结构计算
LOGO明框玻璃幕墙结构计算在此输入你的公司名称明框玻璃幕墙结构计算第一章、龙骨荷载计算一、计算说明取风荷载计算部分表3-1中明框玻璃幕墙风荷载进行计算，该处位于大面区，体型系数为，该部分玻璃幕墙承受的风荷载为W K= KNM2, W=KN/m2 明框玻璃幕墙水平分格为B=1200 mm竖向分格为H=1600 mm层高为m二、明框玻璃幕墙自重荷载计算1、玻璃面板自重荷载标准值计算G K：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用TP6+12A+TP6 mrff钢化中空玻璃G AK= (6+6) X 10-3 X = KN/m2G G K：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载标准值2G G K= KN/m22、玻璃面板自重荷载设计值计算「G：自重作用效应分项系数，取P G=按〈〈玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第条规定G:考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载设计值2G G=r •GG K=X = KN/m三、明框玻璃幕墙承受的水平风荷载计算W:作用在幕墙上的风荷载标准值2W= KN/mW作用在幕墙上的风荷载设计值2W= KN/m四、明框玻璃幕墙承受的水平地震荷载计算1、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载标准值计算a max:水平地震影响系数最大值，取a max=查〈〈玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表：动力放大系数，取6 E=按〈〈玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第条规定q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算q EK= a max • 3 E -GG K= XX = KN/m22、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载设计值计算”：地震荷载作用效应分项系数，取r E=按〈〈玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第条规定q E：作用在幕墙上的地震荷载设计值2q E=r E• q EK=x = KN/m五、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算+ w：风荷载作用效应组合系数，取小W按〈〈玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第条规定小E：地震荷载作用效应组合系数，取小E=按〈〈玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第条规定Q K= Ip W • VK+ Ip E , q EK=x +x2=KN/m2、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=小w • W却E - q E=x +x=KN/m2第二章、玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用TP6+12A+TP6 mmB的中空钢化玻璃。
明框幕墙结构计算
第三部分、主楼明框玻璃幕墙计算第一章、荷载计算一、基本参数最大标高：91.5 m计算位置：13～1轴立面明框玻璃幕墙幕墙分格：B×H=1.0×1.5 mB：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算1、幕墙自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用6+12A+6钢化中空(LOW-E)玻璃G AK=（6+6）×10-3×25.6=0.31 KN/m2G GK：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值G GK=0.40 KN/m22、幕墙自重荷载设计值计算r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.40=0.48 KN/m23、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算q EK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08q EK=αmax·βE·G GK =0.08×5.0×0.40=0.16 KN/m24、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算r E：地震作用分项系数，取r E=1.3q E：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.16=0.208 KN/m2第二章、玻璃面板校核本工程选用6+12A+6钢化中空(LOW-E)玻璃，最大玻璃分格a=1000 mm,b=1500 mm。
一、荷载计算1、幕墙的风荷载计算βgz：阵风系数，1.6167μZ ：风压高度变化系数，1.6316W 0：基本风压 W 0=0.55 KN/m 2（50年一遇）μS1：围护构件面板局部风压体型系数，μS1=-1.2，（依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006版）第7.3.3条）W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值 (KN/m 2)W K =βgz μS1μZ W 0=1.6167×1.2×1.6316×0.55=1.74 KN/m 2W ：作用在幕墙上的风荷载设计值(KN/m 2) r W ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W= r W ×W K =1.4×1.74=2.44 KN/m 22、荷载组合ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0 ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5风荷载和水平地震作用组合标准值q K =ψW W K +ψE q EK =1.0×1.74+0.5×0.16=1.82 KN/m 2风荷载和水平地震作用组合设计值q=ψW γW W K +ψE γE q EK =1.0×1.4×1.74 +0.5×1.3×0.16=2.54 KN/m 2二、外片玻璃面板强度校核校核依据：ησ226tmqa =≤f g按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条 1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条的规定，中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为3231311.1t t t q q +=外、323132t t t q q +=内。
幕墙结构计算表格(excel)
五级 1/100<γ 满足要求1，不满足要求2
3100 1500
6 6
36.80
4500 0.01 122.28
2 2 2 2 1 2 2
d：锚筋直径 t：锚板厚度 锚板厚度应大于锚筋直径0.6倍 αb：锚板弯曲变形折减系数 Z：外层锚筋中心线之间的距离
锚筋个数 锚筋总面积 法向拉力AS1 法向拉力As2 法向压力AS3 法向压力As4 法向拉力满足要求1，不满足要求2 法向压力满足要求1，不满足要求2 锚固长度La 锚筋末端采用机械锚固措施折减0.7 受剪受压直锚筋长度应大于 180度弯钩锚筋弯钩平直长度应大于 锚筋中心距锚板边缘C不小于锚筋直径2倍和20mm 受拉受弯钢筋间距B不小于锚筋直径3倍和45mm 受拉受弯钢筋间距B1不小于锚筋直径3倍和45mm 受拉受弯钢筋间距C不小于锚筋直径3倍和45mm 受拉受弯钢筋间距C1不小于锚筋直径3倍和45mm 受剪预埋件B、B1均不应大于300mm且B1不小于锚筋直径6 倍及70mm较大值 受剪预埋件锚筋至构件边缘C1不小于锚筋直径6倍及70mm
锚板长度 锚板宽度 V：剪力设计值 N：法向拉/压力
板式埋件计算
注意：法向压力设计值N不应大于0.5fcA；A为锚板面积
M：弯矩设计值 注意：M<0.4Nz时，M应取值
螺栓与埋件间距离S 钢筋层数
αr：钢筋层数影响系数 αV：锚筋受剪承载力系数 αV：锚筋受剪承载力系数 HRB335级钢筋抗拉强度设计值fy C30轴心抗压强度设计值fc
较大值 受剪预埋件钢筋间距B、C不小于锚筋直径3倍和45mm
板式埋件计算
300 200 128.68 503.75
幕墙成本分析表(内部文件)
78 900 70,200.00
3
40 900 36,000.00
玻璃幕墙工程预算参数输入表(二)
序号
（一） 钢框架 1 2 3 4 （二） 钢埋板 （三） 板材 （四） 胶类 （五） 附件 （六） 安装费
材料名称 钢方通120x60x4 角钢<50*50*5 外协镀锌费(框架) 运输费(钢框架)
价格 3.60 3.55 1.65 0.22
玻璃幕墙工程预算参数输入表(一)
1 2 3 4 5 6 7 8
请键入：所采用的幕墙系列 请键入：层高(m) 请键入：层高数（个） 请键入:基本分格(W*H)mm 请键入：总长总宽（W*H）m 由小分格到大分格依次设定： 请键入你所计算的幕墙面积(m ) 键入工程单位价格(元/M2) 工程总造价为(元)
单位
元/kg
比重 10.48 3.77 1,000
单位 kg/m3 kg/m3 km
体积(m )
长度(m) 3.00
宽度(元/kg 元/kg 元/kg
220.00
100.00
2.20
1.00
吨公里价格按2.2计算
110.00
元/M2
2
4.5 1 800 20
A
4.2 1 750 4.5 800 20
B
950 4.2 84 900 75,600.00
干挂石材幕墙 3.9 5 800 1000 20 3.9
C
5 1 900 8
D
3.3 1 850 5 800 8
E
750 9.9 79.2 900 71,280.00
90 900 81,000.00
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315.9449182
联系杆的轴力（N) 联系杆的截面积（mm^2) 联系杆的应力（N/m^2) 一层索在竖直方向上的高度（mm)
一层索的长度（mm) 索在张拉控制应力值下的伸长长度（mm)
一层索的控制长度（mm) 索珩架挠度验算
线荷载标准值（N/m)
H LK
- H0
=
E ? A? L2 24
0
f1
0
n
n
16
M2
#DIV/0!
M2 -1.5223E+11
σ2
#DIV/0!
σ2 -32496.6923
f2
#DIV/0!
f2
-29806.6561
σ
#DIV/0!
σ
-32496.6923
f
#DIV/0!
f
-29806.6561
L/f
#DIV/0!
L/f -0.85886857
L0
7249.782388
0 17.5
12756.13443 1
71.125 80
469747572.8 14.19138662
372815534 33
12.875 56.34330118
由拉索荷载产生的最大弯矩（N-m)(奇数跨） 由拉索荷载产生的最大弯矩（N-m)（偶数跨） 由拉索荷载产生的最大应力（N/m^2)(奇数跨） 由拉索荷载产生的最大应力（N/m^3)(偶数跨）
由拉索荷载产生的挠度（mm)（奇数跨） 由拉索荷载产生的挠度（mm)（偶数跨） 梁承受的最大应力（N/m^3)（奇数跨） 梁承受的最大应力（N/m^4)（偶数跨）
HL
-
H0
=
E
?
A? 24
L2
?
?? ??
q2
H
2 L
-
q02
H
2 0
?? ??
TL
=
HL COS q
钢铰线的应力（N/m^2)
单位(N) 单位(N)
L f0 B H WK qek W q q面 q线 M0 HX N HY TY θ TX fs f A AX α σCON σPO
H0 q0 HL
HL
单位（mm)
L1-L2 -745.593571
s2
=
(L1
-
L2 )?
E L0
单位（N/mm^2)
σ2
-50014.4565
支承梁承受的集中荷载
设计值：P=0.7×HL+A×σ2
P
-2973311.52
标准值：PK=0.7×HLK+A×σ2
PK
-3095734.16
支承梁计算
梁的惯性矩（mm^4)
I
L2
6851.019515 314.16
21.80742143 1900
2087.058566 3.935596153 2083.12297
2806.65 18515
-159816.694
-0.09562336
-1.09562336 -6.02396794 2.09562336
1900
2828.716541
△L 13.67101822
L1
7236.11137
L01
1043.529283
△L 1.967798077
L2 1041.561485
NC
15750.24
弹性模量（N/m^2) 张拉端锚具变形引起的预应力损失
张m）
摩擦预应力损失 转角系数（与角度有关） 索珩架预应力筋张拉控制应力值（N/m^2) 后一榀索珩架张拉产生的预应力损失值 σP0(1)=σcon-σL1-σL2（N/m^2) 由于本榀珩架张拉新产生的挠曲变位（mm） 钢筋松弛引起的预应力损失（N/m^2) 支承结构在活荷载作用下产生的预应力损失（N/m^2)
TL
σ
6.6 1 2.025 2.2 1050 560 1470 728 1906.8 2807 15284.115 15284.115 0 0 0 24.44 16788.86481 1320 600 27.98144135 59.66 0.2 264 66.3
3603 662 15109
15072.7917
1756720000
梁的抗弯矩(mm^3)
W
4684586
由梁自身产生的线荷载标准值（N/m)
qk
由梁自身产生的线荷载设计值（N/m)
q
柱支承间距离（m)
a
25.6
由梁自身荷载产生的弯矩（N-m) 由梁自身荷载产生的应力（N/mm^2)
由梁自身荷载产生的挠度（mm) 拉索将梁分的跨数（奇数） 拉索将梁分的跨数（偶数）
竖向承重拉索拉力（N） 拉索与竖直面的角度（θ）
拉索的拉力（N） 钢铰线强度设计值（N/m^2) 钢铰线强度标准值（N/m^2)
钢铰线预选值 选用钢铰线（m^2) 索珩架预应力筋张拉控制系数 索珩架预应力筋张拉控制应力值（N/m^2) 预应力筋有效预应力
索珩架强度验算 预应力筋产生的竖向拉力（N） 预应力筋产生的线荷载（N/m)
支承结构在活荷载作用下产生的挠曲值（mm） 索珩架的计算总预应力损失（N/m^2) 索珩架的总预应力损失（N/m^2)
E σL1 α
L σL2 α σCON σL3 σP0(1) △ σL4 σL5
H(I) △ ΣσL ΣσL
140000 35 2
8000 13.2 0.05 264 5.425 215.8 0.31
?
?? ??
qk 2
H
2 Lk
- q02
H
2 0
?? ??
f = qk ? L2 8 ? H LK
Δf=f-f0索珩架挠度（m)
单位(m)
珩架挠度校核
f1=f0-△f
(mm)
一层索在竖直方向上的高度（mm)
L2 = f12 +h2
单位（mm)
N A σ h L0 △L L1
qk HLK
HLK
f △f L/△f f1 h
索珩架高度（m) 索珩架矢高（m) 玻璃宽度（m) 玻璃高度（m) 风荷载标准值（N/m^2) 地震荷载标准值（N/m^2) 风荷载设计值（N/m^2) 地震荷载设计值（N/m^2) 组合面荷载设计值（N/m^2) 组合线荷载设计值（N/m) 代梁弯矩（N-m) 代梁水平拉力（N）（拉索产生）
结构自重荷载（N/m^2) 代梁水平拉力（N）（自重产生）
梁产生的最大挠度（mm)（奇数跨） 梁产生的最大挠度（mm)（偶数跨）
梁挠度校核（奇数跨） 梁挠度校核（偶数跨）
下料尺寸 理论索长（mm)
索变形（mm) 下料长度（mm) 连系杆位置定位理论尺寸（mm)
索变形（mm) 连系杆位置定位实际尺寸（mm)
施加预应力 施加预应力（千斤顶显示值）（N)
M1
0
σ1