单索结构玻璃幕墙结构计算
综合体项目幕墙结构设计计算
综合体项目幕墙结构设计计算摘要】当前，幕墙结构在建筑工程中得到广泛的应用，其结构的设计计算关系到幕墙结构设计的合理性，并与幕墙结构的安全稳定息息相关。
本文结合工程实例，分析了工程幕墙结构的选型，并利用相关软件，对幕墙结构的设计进行了计算，为类似工程设计提供参考借鉴。
【关键词】综合体项目；幕墙结构；设计计算0 引言随着我国城市建设的快速发展以及建筑行业的不断进步，城市综合体项目在城市建设中的应用越来越广泛，幕墙结构在综合体项目施工中也得到了广泛的应用。
当前，玻璃幕墙作为一种新型建筑外围结构，具有节能环保、外观美观且防雨水防风性能良好等优点，得到了大量的使用。
但是，幕墙工程投入使用后，时有玻璃坠落、横梁扭转等安全事故的发生。
对此，对幕墙结构设计进行合理的计算，为幕墙结构设计提供可靠的数据依据具有十分重要的意义。
1 工程概况某综合体项目由A，B两个塔楼组成，主体结构为钢筋混凝土框架-剪力墙结构，墙、柱混凝土强度等级为C40～C55，梁、板混凝土强度等级为C30，主要钢筋采用HRB400级，板筋采用HRB335级。
在14～15层标高范围内设置矩形钢桁架将塔楼A，B连接。
在立面上的钢桁架和两个塔楼围成的区域内设置单层索网点支承玻璃幕墙，共包括D轴、G轴两片幕墙，其中D轴索网幕墙的轴线间尺寸为40m×42m(高×宽)，G轴索网幕墙的轴线间尺寸为44m×42m(高×宽)，如图1，2所示。
2 结构选型玻璃幕墙结构形式主要分为构件式玻璃幕墙、点支承玻璃幕墙、全玻璃幕墙和单元式玻璃幕墙等。
为满足建筑造型、通透性以及安全环保的要求，采用点支承玻璃幕墙，即单层索网点支承玻璃幕墙，该玻璃幕墙的横向和竖直两个方向的单根不锈钢拉索为正交连接的网状布置形式，立面分格主要是幕墙横向拉索为主抗风索，其两端固定在塔楼A，B的型钢混凝土柱上，柱截面尺寸2.2m×3m；竖向拉索为承重索及次抗风索，其两端分别固定在上部钢桁架和下部框架梁上。
单层单向索结构玻璃幕墙的受力性能研究
文章 编 号 ：０ ９６ ２ （０ １０ —０ ３０ １０ －８ ５ ２ １ ） ３０ ２ —２
山 西 建 筑
ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨｎ Ｔ ＥＣＴＵＲＥ
Ｖｏ ． ７ Ｎｏ ３ １３ ．
Ｊｎ ２ １ ａ ． ０ｌ
・２ ・ ３
单层单 向索结构玻璃幕墙 的受力性能研究
钱
摘
妍
要 ： 用大型有 限元分析软件 Ｓ Ｐ ０ ０介绍 了单层单 向索结构玻璃幕墙 的组成 ， 利 Ａ ２０ 并对江苏省南通市 中国近代 第一城
展 览馆幕墙工程进行 了风荷载研究 ， 出了一些有益 的结论 ， 得 为玻 璃幕墙在 今后 的设计研 究积 累了丰富的资料 。 关键词 ： 单层 单向索结构玻璃幕墙 ， 风荷载 ， 时程分析
单层单 向索结构玻 璃幕墙 是预应 力索 结构 点支式 玻璃 幕墙
１ 是将玻 璃面 板通过 单层 单 向索 网
２ １ 模 型的建 立 ．
对 江苏省南 通市 中国近代第一 城展览馆幕墙 工程进行 分析 ，
结构及钢爪 固定在锚定结构上的玻璃幕墙 ， 以此类 结构 主要 由 所 取其一个标 准结构单元 ， 建立有限元模 型。 锚定结构 、 单层单 向索桁架 、 玻璃 面板 、 接爪件及 垫层 材料 几部 ２ ２ 模 型 的材料性 质 连 ． 分组成 。 １ 玻璃 的材料性质 。本工程采用 中空玻璃 ， 了便 于有 限元 ） 为 １ 锚定结构 。锚定结构是指支撑体系 （ ） 由屋面梁 、 楼板粱 、 地 模型分析 ， 将中空玻璃 通过规 范给 出的公式 ， 等效 换算成 单层 玻 锚、 水平基础梁等组成 ）玻璃 幕墙通 过它将所承受 索的荷载 传向 璃 。Ｊ Ｊ１２２ ０ ， Ｇ ０ －０３玻璃幕墙工 程技术 规 范规定 ， 中空玻璃 的折算 基础 ， 同时锚定结构 还对索 桁架进 行张拉 作用 ， 使索 桁架 形成 幕 厚度可按式 （ ） １ 计算 。其他各项指标如下 ： 密度 ： ６ ｇ ｍ ； ２５０ｋ／ 弹性 墙系统。采用索结构 玻璃 幕墙对 其锚定 结构 除 了承 受使用 荷 载 模量 ：．２×１ ／ ｍ ； ０７ ０ Ｎ ｒ ２泊松 比：． 。 ａ ０ ２
单层拉索式玻璃幕墙中拉索的计算
单层拉索式玻璃幕墙中拉索的计算摘要：拉索式玻璃幕墙中拉索结构的受力分析复杂而繁琐，本文介绍了拉索的简单手算方法及SAP2000有限元计算方法。
通过理论推导出了拉索计算“代梁”方法及索长的简化计算公式，通过公式可以简单快速的计算出拉索的直径及预拉力的大小。
关键词：单层拉索式玻璃幕墙、计算、拉索截面、预拉力、SAP2000一、概述拉索式点支式玻璃幕墙由玻璃面板、拉索结构以及支撑体系组成，由于它具有良好的通透性而被大量应用于酒店、写字楼大堂。
拉索结构的受力分析也成为设计师必然面对的问题。
索是理想柔性的，既不能承受压力也不能承受弯矩，必须通过施加适当的预拉力，使拉索处于初始平衡状态才能承受外部荷载作用。
外部荷载作用下拉索的挠度变形远超拉索截面尺寸，计算中需要考虑几何非线性，这给设计师增加了计算的难度。
通常在设计中，手算时，结合荷载计算，经过试算、调整来确定拉索的直径和预拉力的大小；使用有限元软件时，也需要反复试算来确定拉索直径和预拉力大小。
这些步骤繁琐重复，工作量巨大，本文介绍了手算的简易计算方法：根据拉索的静力平衡方程，手算出拉索最大内力，确定拉索直径，由索长公式计算出拉索的初始预拉力，来确定拉索的初始平衡状态。
本文主要介绍单层拉索式幕墙中拉索的手算方法、SAP2000有限元计算方法及其两种计算结果的比较，以供后来者参考。
二、拉索截面的选取方法索计算理论推导时，两条基本假设：1. 索是理想柔性的，既不能受压，也不能受弯；2. 索的材料符合胡克定律，也就是说应力和应变符合线性关系。
根据《悬索结构设计》单索计算理论可知情形一竖向荷载沿跨度均布的情形索的抛物线平衡方程（1）可求出索内的水平张力（2）代回式（1）后，可得（3）索各点张力（4）当索曲线比较平缓时，（dz/dx）2 与1比较是微量，于是有T=H。
情形二荷载沿索长均布的情形索的悬链线平衡方程（5）将悬链线与抛物线作比较，当二者在跨中处的垂度f相同时，两条曲线基本重合。
3d3s索网幕墙计算分析
(GB50009-2001)(2006年版) μz=0.616×(Z/10)0.44
=0.616×(31.2/10)0.44
=1.016
μs:风压体型系数(墙面区)取μs=1.2
风荷载标准值:Wk
Wk=βz×μz×μs×W0
(GB50009-2001)（2006年版）
=2.45×1.016×1.2×0.300
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1.风荷载
标高为31.2m处风荷载计算 W0:基本风压
W0=0.30kN/m2 βz: 31.2m高处风振系数
对15m以下取2； 15m以上25m以下取2.25； 25m以上40m以下取2.45； 40m以上取2.7。
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μz: 31.2m高处风压高度变化系数(按Ｃ类区计算):
拉力值N =113.121KN<最小破断力／2.5＝130.008KN 最大扰度df= 376.609mm <L/50=21000/50=420mm
以上计算结果均满足规范和设计要求！
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单层单向索3D3S操作步骤
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1.绘制2000*1490的单索结构，如下图所示。
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6.点击构件属性中的节点边界，给索施加节点约束。
1
2
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7.节点约束定义后的图形如下
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8.点击内力分析→计算内容选择及执行→初始状态 确定→计算参数→非线性初始态
9.建筑用索定义→定义主动索→定义→选中所有索 单元→计算
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10.点击施加节点荷载，给所有节点施加Z向-0.6KN 的恒荷载。
幕墙工程量计算方法及报价分析
幕墙工程量计算方法及报价分析门、窗按樘为计量单位，也可按面积计量；按面积计算时注意规范为设计洞口尺寸面积常见问题：有的按粉刷后洞口尺寸面积计算，有的按窗型材外框尺寸面积计算，有的按立面装饰分格尺寸计算。
按窗型材外框尺寸面积计算有时会比洞口尺寸面积少8%，偏差很大，按立面装饰分格尺寸就更小了，因为有部分型材会被外装饰材料遮挡，我们要注意选择有利的计量方式，如竣工结算按洞口尺寸计算，但如果计算窗外协加工面积就应该按外框尺寸了。
钢结构按设计图示尺寸以质量计算，不扣除孔眼、切边、切肢质量，焊条、螺栓不增加质量，不规则或多边形钢板以其外接矩形面积乘以厚度乘以单位理论质量计算；常见问题：有些人员对外办理结算计算钢板时按钢板实际面积计算，导致工程量少计。
有些分包单位算完重量又乘一个系数，说是加焊条重量或者加损耗等等，导致工程量多计。
石材墙面按设计图示尺寸以镶贴表面积计算常见问题：1、有些石材造型互相重叠，按规范应该都予以计算，但有的业主提供的清单有的按立面投影面积，有的按垂直投影面积计算经常导致争议，正立面投影一般双方都会计算，那如吊顶、女儿墙上收口、窗套等正立面投影面积反映不出来的，是用水平投影、侧面投影方式算还是不算呢，有些造型复杂的工程带有弧度或斜度，更是理解不一，我们在报消耗量时也难以准确计算，又涉及面材这些主材，对价格影响大，争议也大。
金属板及其他幕墙也常存在这类问题。
2、石材厚度是否计入面积:有些精明的甲方规定石材厚度不计入面积，这还不能说他不对，那我们分包结算也要会精打细算，否则你对外算不回就亏了。
带骨架幕墙按框外围尺寸计算常见问题：如玻璃幕墙阳角框之间铝板、玻璃幕墙上收口铝板算不算面积有时会有争议，有时玻璃幕墙之间铝板突出造型算不算面积。
雨棚、采光顶以水平投影面积实际也有按展开面积计算的，如铝板雨棚天棚吊顶按设计图纸尺寸以水平投影面积计算计算工程量时应注意：天棚面中的灯槽及跌级、锯齿形、吊挂式、藻井式天棚面积不展开计算。
索网结构名词解释
索⽹结构名词解释索⽹结构介绍1.1.概述概述1.1.1.1.索⽹结构索⽹结构1.1.1.单索结构玻璃幕墙是悬索结构点⽀式玻璃幕墙中的⼀种类型，其幕墙玻璃的⽀承结构为单层平⾯索⽹结构，它可以是⼀个单索⽹结构单元组成的，也可以由多个单索⽹结构组成的玻璃幕墙（如图）。
1.1.2.在玻璃幕墙平⾯受外部荷载后通过玻璃的连接机构将外部荷载转化成节点荷载P，节点荷载P作⽤在索⽹结构上，只要在索⽹中有⾜够的预应⼒N和挠度F，就可以满⾜⼒学的平衡条件。
当P为某⼀确定值时，挠度F和预应⼒N0成反⽐。
即预应⼒N值越⼤，挠度F就越⼩。
F=P/N0。
因此挠度F和预应⼒N是单层平⾯索⽹的两个关键参数，必须经过试验和计算分析后才能确定。
1.2.1.2.索⽹结构的特点索⽹结构的特点1.2.1.拉索在⼯作状态下必须有较⼤的挠度，通常挠度控制在1/40～1/50范围内。
1.2.2.曲⾯单层索⽹及双层索系玻璃幕墙⾃初始预应⼒状态之后的最⼤挠度与跨度之⽐不宜⼤于1/200。
1.2.3.拉索的伸长不锈钢索的极限强度t σ约为1100～15002/N mm ，其弹性模量E 约为5521.210~1.310/N mm ××，到达极限强度时其伸长率约为1%～２％。
对应的钢索挠度为（1/14～1/18）。
钢索的强度设计值取为600～8002/N mm ，相应地，达到强度设计值时不锈钢的挠度为（1/25～1/32），钢索的伸长⼩于1%，在允许范围内。
1.2.4.初拉⼒钢索在⾃然状态下是柔软的，难以形成稳定的结构，因此必须施加初拉⼒使其绷紧，才能具有抵抗法向荷载的能⼒。
初拉⼒不宜过⼤，通常在钢索的最⼩破断⼒的15%～25%范围内。
初拉⼒应能使钢索在⾼温⼯作仍有⼀定的剩余拉⼒。
不会因拉索膨胀⽽松弛；另⼀⽅⾯也应考虑在低温时不会因拉索收缩⽽使拉⼒过⼤。
1.3.1.3.主动索与被动索主动索与被动索主动索：施⼯过程中通过主动张拉，控制张拉端索⼒的建筑⽤索。
ansys幕墙行业应用实例
风荷载计算： 体形系数： μS=-2.0 根据公式 4.1 和表 4.2 得 wk =βgz×μS×μZ× w 0=2.398×0.74×2.0×0.3=1.06 kN/m 2
风荷载标准值为 w k =1.06kN/m 2
风荷载设计值为 w =1.49kN/ m 2
外片玻璃: （内片与外片一样,所以只需要计算外片） 自重设计值: qG =1.2×G ak1 ＝1.2×25.6×10＝307.2 N / m2 （一般情况）
0.72 ×105 × 7.23 12(1 − 0.22 )
= 2.3 ×106
df
=
µwk a 4 η D
=
0.01209 ×1.396 ×10-3 2.3 ×106
× 1260 4
× 0.927 = 17.0mm
< a = 1260 = 21mm 挠度满足要求。 60 60
综上 6mmLow-e 玻璃+12A+6mm 玻璃，其强度、挠度都能满足设计要求。
Ansys 计算四边支撑玻璃的问题思考： 1．由于计算的是中空玻璃，用 ansys 模拟中空玻璃比较复杂，针对工程应用，我是按 照规范的算法（即分别计算内片跟外片）对玻璃进行了强度计算。扰度计算也是按照规范算 法（即采用等效厚度）进行的验算。从结果对比来看，扰度值比较接近，可以认为计算正确， 没有问题；而强度值 ansys 计算稍微偏小，经查规范，主要原因在于规范计算强度是先按照 小扰度理论进行计算，再考虑玻璃变形过大引起的几何非线性，引入一个折减系数对玻璃的 应力进行折减。规范明确表明其编制的折减系数表为了安全稳妥，“取了较计算结果偏安全 的数值，留有充分的余地”，故可以认为 ansys 计算强度偏小一点是符合实际情况的。 2．计算时建议先计算中空玻璃的扰度，以确定是否采用大扰度理论进行计算，如果用 等效厚度计算所得的扰度大于玻璃厚度，则应改用大扰度理论进行重算，同时在强度计算时 因为是分别计算外片和内片的强度，此时的扰度并不可信（强度计算是主要目的），在刚度 计算后确定采用大扰度理论的话，此时的强度计算也应采用大扰度。如果刚度计算表明玻璃 扰度较小，可以采用小扰度理论进行，则此时建议采用小扰度理论计算内片和外片的强度（偏 于安全）。 3．夹胶玻璃的计算也可以参照以上算法。
单单索及隐索点支承玻璃幕墙
世 界 各 大洲 的主 要城 市 均 建 有 宏伟 华 丽 的玻璃 幕 墙 建筑 ，如 纽 约世界 贸易 中心 、芝 加 哥石 油 大厦 、
最 小化 设 计 ，使 结 构 的表 面 积 最小 ，对 视 线 影 响
降 至 最 低 。具 有 其 他 形 式 不 可 代 替 的 优 点— —更
西 尔 斯 大厦 都 采用 了 幕 墙 ，香 港 中 国 银 行 大 厦 、
出 了一 个 又一 个 “ 、薄 、透 、大 ”新 世 纪 建 筑 光
通 透 、更 安 全 、更 灵 活 ，使 建 筑 的 现代 工 艺 美 、
技 术美 得 以尽 情 地 表现 。 因此 ，点支 承 玻 璃 幕墙
受 到 广 大建 筑 师们 的青 睐 。点 支 承玻 璃 幕 墙 得 到
快速 发展 二 、点 支承玻 璃幕墙 技术 的特点
形 式 点支 承 玻璃 幕墙 对 支 承 结 构 和连 接 结 构 的
玻璃 幕墙 赋予 建筑 的最 大 特 点是 将建 筑 美学 、 建 筑 功 能 、建 筑 节 能 和建 筑 结 构 等 因素 有 机 地 统
一
起 来 。建 筑 物从 不 同 角 度 呈 现 出不 同 的 色 调 ，
随 阳光 、月 色 、灯 光 的变 化 给 人 以动 态 的美 。在
２ ６ 中 国建 筑 全属 结 构 ２ ０ ／ ５ ０８０
２ 安全 性 好 —— 经 过 钢 化 后 的玻 璃 是 通 过 金 ． 属 件用 机械 的手 段 固定 到支 承 结 构上 。耐 候 密 封
胶 只起 密封 作 用 而 不 考虑 其 它 受 力 ，即使 在 外 力 撞击 下 ，使单 片玻璃 破坏 落 下 “ 璃 雨 ” 玻 ，也 不 可
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第三部分、单索结构玻璃幕墙结构计算第一章、荷载计算一、计算说明本章我们计算的是位于群楼部分的单索结构玻璃幕墙，单索结构幕墙总高度36.430 m，总长度24 m。
整个单索玻璃幕墙的主立面为一双曲平面，计算时，取风荷载计算部分表3-1中XX风荷载进行计算，在此部分单层拉索点式玻璃幕墙的最大水平分格为a=1960 mm，竖向分格为b=1921 mm，标准层层高为H=4.2 m。
幕墙位于A座北立面的4轴与D轴的交汇处，幕墙形式及做法见投标图中DY-M02。
支撑结构采用钢结构支撑体系。
二、单索玻璃幕墙的自重荷载计算（可按具体工程状况进行荷载工况分析）1、玻璃幕墙自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用TP8+1.14PVB+TP8 mm厚的中空钢化玻璃G AK=（8+8）×10-3×25.6=0.41 KN/m2G GK：考虑各种零部件和索件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值G GK=0.45 KN/m22、玻璃幕墙自重荷载设计值计算r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.45=0.54 KN/m2三、单索玻璃幕墙结构承受的风荷载计算说明：根据点支式幕墙工程技术规程（CECS127—2001），在计算点支式支撑结构风荷载标准值时，取风阵系数进行计算，其计算过程有待进一步修正。
此处只是取其意，具体计算过程暂不能作为本版标准计算书的正确部分。
1、水平风荷载标准值计算W 0：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇）H ：单索结构玻璃幕墙钢结构高度，取H=36.430 mT ：结构的基本自振周期,取T=0.474 s按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表ET=0.013H=0.013×36.43=0.474 sξ：脉动增大系数，取ξ=1.779由W 0·T 2=0.62×0.45×0.4742=0.063，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表 υ：脉动影响系数，取υ=0.806由c 类地区，单索结构高度36.43 m ，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =0.74按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1βZ ：风振系数按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.4.2βZ =Z Z μξνϕ+1=999.00.1806.0779.11⨯⨯+=2.435 μS ：风荷载体型系数，取μS =-1.2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值W K =1.1βz ·μS ·μZ ·W 0=1.1×2.435×（-1.2）×0.74×0.45=-0.9 KN/m 2（负风压） 取W K =1.0 KN/m 22、水平风荷载设计值计算r W ：风荷载分项系数，取r W =1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第W ：作用在幕墙上的风荷载设计值W=r W ·W K =1.4×1.0=1.4 KN/m2 四、荷载组合（面板） 1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第q K =ψW ·W K +ψE ·q EK =1.0×1.0+0.5×0.64=1.32 KN/m 22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.832=1.816 KN/m2五、荷载组合（支撑结构）1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第q K=ψW·W K+ψE·q EK=1.0×1.0+0.5×0.64=1.32 KN/m2 2、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.832=1.816 KN/m2第二章、点支式玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用TP8+1.14PVB+TP8 mm 厚的半钢化夹胶玻璃。
采用250系列驳接爪，点式玻璃幕墙玻璃面板支撑点位置如下图所示。
二、主要参数幕墙分格宽度：B=1960 mm ；幕墙分格高度：H=1921 mm ；支撑点间玻璃面板短边边长：a=H-2×C=1921-2×120=1681 mm ；支撑点间玻璃面板长边边长：b=B-2×C=1960-2×120=1720 mm ；玻璃承受的风荷载标准值为：W K =1.0 KN/m 2；玻璃承受的风荷载设计值为：W=1.4 KN/m 2；外片玻璃的厚度为：t 1=8 mm ；内片玻璃的厚度为：t 2=8 mm ；玻璃孔边距:C=120 mm 。
三、玻璃面板强度校核 1、校核依据：根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 第ησ226tmqb =≤f g1=39 N/mm 2。
σ：玻璃面板在荷载作用下产生的应力；m ：四点支撑玻璃板的弯矩系数； 由b a =17201681=0.977，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 表，得m =0.1528。
q ：玻璃面板受到的组合荷载设计值；t ：玻璃计算厚度；η：玻璃的应力折减系数；b ：支撑点间玻璃面板长边边长。
根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第，夹胶玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为323131t t t q q +=外、323132t t t q q +=内。
由于我们使用的夹胶玻璃内外片均为钢化玻璃，而且厚度相同，所以根据以上的公式，我们可以看出在相同的条件下，内外片的玻璃承受的荷载一样大，所以我们只需验算外片的玻璃是否满足强度条件要求即可。
2、外片玻璃面板强度校核1)外片玻璃荷载计算根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 第t 1、t 2：夹胶玻璃内外片玻璃的厚度，取t 1=t 2=8 mmq 外：外片玻璃承受的组合荷载设计值323131t t t q q +=外333888816.1+⨯==0.908 KN/m 2 2)外片玻璃强度校核根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 公式44Et b q 外=θ454381072.0172010908.0⨯⨯⨯⨯=-=26.9 查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 表外片玻璃的应力折减系数 1η=0.8972外片玻璃在水平组合荷载作用下产生的应力为 =8972.0817*******.01528.06223⨯⨯⨯⨯⨯- =32.93 N/mm 2＜f g1=39 N/mm 2外片玻璃面板强度满足设计要求。
故玻璃面板强度满足设计要求。
四、玻璃面板挠度校核 1、校核依据：根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 第f d =ημωD b K 4≤lim ,f d =60b f d ：风荷载标准值作用下挠度最大值；μ：四点支承玻璃面板的挠度系数； 由边长比17201681=b a =0.977，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 表μ=0.02507。
K ω：风荷载标准值；b ：支撑点间玻璃面板长边边长；D ：玻璃刚度；η：玻璃挠度折减系数2、挠度计算1)夹胶玻璃风荷载标准值W K =1.0 KN/m 22)夹胶玻璃等效计算厚度e t ，根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 公式 e t =33231t t +=33388+=10.08 mm3)玻璃刚度D ，根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 公式 D=)1(1223v Et -=)2.01(1208.101072.0235-⨯⨯=6.4×106 N·mm 4)夹胶玻璃挠度折减系数根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 公式44e K Et a ωθ==454308.101072.01681100.1⨯⨯⨯⨯-=11.4 查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 表玻璃面板的挠度折减系数 η=0.9565）点支式玻璃在风荷载作用下产生的挠度f d =ημωD b K 4=956.0104.61720100.102507.0643⨯⨯⨯⨯⨯- =27.5 mm≤lim ,f d =60b =601720=28.7 mm 点支式玻璃面板挠度满足设计要求。
第三章、单索计算理论分析一、单索计算力学分析本工程采用单索受力模型，对单索而言受力如下：其中P ： 索节点力 KNa ： 索节间长度 mL ： 索跨度 m:δ 索最大挠度n ： 节间数L=（2n+1）a （本版计算书仅出当为奇数是情况，偶数部分暂不会推导，望公司同事能就为偶数状况时进行推导，提供看法共同就这一问题进行探索。
）二、总变形与由最后一节拉索引起拉伸变形见的关系式当α很小，α≈tanα≈δ／L ，依据平衡条件可得：(n)-(n)索系平衡条件0=∑Y 2Tn×Sinαn ＝2nPTn ＝ap n p n nn δα≈sin 22 --（5） δn 是由Tn 作用于最后一节拉索，使其拉伸而产生，依照虎克定律，则：ε＝1)(1222-+=-+=aa a a EF T n n n δδ 依照台劳级数：......2)421()21(11+⨯-+=+x x x -1≤x≤1 当x 很小时， x x )21(11+≈+ 由于a nδ很小，故22)(211)(1aa n n δδ+≈+ 即： ε＝2222)(211)(1aa a a a EF T n n n n δδδ≈-+=-+= 2)(21aEF T n n δ≈---（6） 将式（5）代入式（6）得：2)(211aEF ap nn n δδ≈⨯ 推导化简可得：nP ＝3)(21aEF n δ―――――(7) 依据(n-1)-(n-1)索系平衡条件，同理可得：(n-1)P ＝31)(21aEF n -δ 依据(n-2)-(n-2)索系平衡条件，同理可得： (n-2)P ＝32)(21a EF n -δ 2P ＝32)(21aEF δ 依据(1)-(1)索系平衡条件，同理可得：P ＝31)(21aEF δ 依据以上各式可得：3311n n nn δδ-=- 333)2(3)1(1221)2()1(n n n n n n n n n n n n δδδδ=⨯=----=---- δ＝δ1+δ2+δ3+……δn -2+δn -1+δn＝n nn n n n n n n n δ)12321(333333+-+-+++ 设：B= 33333312321nn n n n n n n n +-+-+++ 则：δ＝Bδn ―――――(8)三、不施加预拉力T 0力学分析：当不施加预拉力T 0时，则δn 是由Tn 作用于最后一节拉索，使其拉伸而产生。