先张法空心板
前言-老朱感言
本人有7年的设计院工作经验， 以下内容均为工作至今对 结构分析的一些个人体会。
前言-老朱感言
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前言-老朱感言
“老朱陪您学Civil”之先张空心板梁桥
目录
一、工程实例概述 二、建模分析前的准备工作 三、演示civil建模过程 四、建模要点回顾
一 工程实例概述
二 建模分析前的准备工作
3.预应力钢束坐标
二 建模分析前的准备工作
3.预应力钢束坐标
钢束编号 有效长度
y1
1
1250
0.25
2
1600
0.1
3
950
0.15
4
646
0
5
1430
0.4
6
1146
0.2
7
1468
0.35
y2 -0.25 -0.1 -0.15
0 -0.4 -0.2 -0.35
z -0.775 -0.775 -0.775 -0.775 -0.775 -0.775 -0.775
二 建模分析前的准备工作
4.标准截面整理
四 建模要点回顾
1.建模之前选择单位体系
四 建模要点回顾
1.SPC生成截面的步骤—生成截面
1
四 建模要点回顾
1.SPC生成截面的步骤—计算截面特性
2
注意： 根据截面具体情况调整 mesh精度
四 建模要点回顾
1.SPC生成截面的步骤—输出section文件
一 工程实例概述
二 建模分析前的准备工作
1.力学模型-平面网格
二 建模分析前的准备工作
2.施工阶段信息
结构组
阶段号 激活
钝化
1 纵梁
2
3 横梁
4
5先张法预应ຫໍສະໝຸດ 空心板施工过程边界组荷载组
激活
钝化
激活
钝化
临时约束 梁与支座连接
自重 预应力
永久支撑 横向联系铰
临时约束 二期铺装
备注
预制（10天） 存梁（60天） 架设主梁 浇筑铰缝（30天） 浇筑二期荷载（30天） 收缩徐变（3650天）
3
注意： 选择截面类型为section
四 建模要点回顾
2.截面类型的选择
四 建模要点回顾
2.设计参数说明
四 建模要点回顾
3.边界条件—为辅助节点指定结构组
注意： 边界条件的辅助节点施工 阶段通过结构组添加
四 建模要点回顾
4.荷载—预应力钢束的传力长度及张拉力
四 建模要点回顾
4.荷载—温度梯度的参照位置
先张法空心板
（3）先张预应力混凝土简支空心板梁。
1）施工方案：设置先张法张拉台座，统一在预制场预制空心板，用平板拖车运送空心板至现场，汽车吊车架梁。
2）施工工艺见147框图3）施工方法①模板制作a.梁底模板，在砼平台上铺5mm铁板，按梁底设计尺寸加工，要保证平整、光滑。
b.侧模、芯模和端模制作侧模及端模采用6mm铁板及5×5角钢按设计图纸加工制成，端模保证钢束孔位置准确，模板表面平整、光滑，并便于组装和拆卸。
芯模采用充气胶囊。
②预应力张拉台浇筑，横梁安装在预制场地建成后，即施工张拉台，安装横梁，张拉台采用砼结构，须保证足够的强度，抗倾覆系数不少于1.5，抗滑系数不少于1.3，横梁应有足够的刚度受力后挠度不大于2mm。
③钢筋制作模板组装a.钢筋制作应按不同型号分别加工，插牌堆放，施工时严格按设计图纸尺寸和技术规范要求进行作业。
b.模板组装，模板组装应平整顺直，模板固定要保证牢靠、稳定，以保证砼振捣过程中不变形，不移位，并做好脱模处理。
④预应力筋张拉及钢筋绑扎按要求穿好钢束，安装好千斤顶、锚具等，张拉前一切准备工作就绪后，向监理工程师提交详细说明及伸长量计算，批准后方可进行张拉。
（a.）张拉初始拉力（一般为张拉力的10%），是把松驰的预应力钢筋拉紧。
张拉时，采用单侧单根用双控方法进行，旋转时整体旋转。
而不应使预应力钢绞线或者夹具产生次应力。
预应力筋的有效长度以板跨的中心线（斜板以斜向中心线）对称布置，使板两端的失效长度相等。
预应力筋有效长度以外部分一定要采用可靠措施进行失效处理，保证混凝土对预应力筋不产生握裹作用。
预应力筋张拉时，要采取可靠措施使各钢束受力相同。
采用分批张拉时要注意台座变形的影响。
（b.）普通钢筋绑扎；普通钢筋绑扎，应在张拉结束后8小时进行，以保证安全，普通钢筋和预埋钢筋采用绑扎和点焊方式连接，以免振捣时移动变形。
⑤预应力空心板预制(a)张拉完成，普通钢筋绑扎结束后，安装固定好芯模，严防在浇筑和振捣混凝土时芯模横移或上浮，经监理工程师检验并批准，即可浇筑砼。
先张法预应力空心板施工
先张法预应力空心板施工1制梁台座、台面及底座设置先张空心板张拉台座采用钢筋混凝土重力墩台式台座。
台座采用C25混凝土，台面混凝土为C25，厚度20cm。
先张梁横梁采用40×50×260cm组焊钢梁。
先张梁台座面上采用5mm厚钢板焊铺于混凝土台面上。
台座宽度与梁体底宽相同，设置长度已考虑斜交梁的预制。
为防止施工时台座出现沉降及位移，在台座施工前对张拉端及固定端台座地基进行加固，并在牛腿两侧及台面上每片梁中间布设水准点，初期每天观测一次，若连续三天出现大于1mm的不均匀沉降时，采取必要的措施对台座进行加固；若初期无沉降或出现均匀沉降，可适当延长观测时间。
沉降趋于稳定后定期观测，发现异常，及时解决。
2模板制作及安装梁体的外模均采用厂制大块定型钢模板，面板采用6mm厚冷轧板，后背∠56×50角钢及[12槽钢。
模板每节长5m，模板的周转期按1d计算。
安装前和拆除后除锈并涂刷脱模剂。
内模采用定型活动式组合型钢模板。
梁体的外模板安装均用边包底办法：下口用钢支架支撑或木楔加撑牢靠，上口用螺杆拉接，用斜撑将模板调整顺直。
内模采用特殊加工的定型活动式组合钢模板，分1.5m和1m长两种规格。
模板位置靠定位钢筋控制，内部支撑用钢筋定型架支牢。
为保证顶板厚度，内模上用特制的垫块与顶板钢筋支撑牢固，在施工中由专人负责检查加固定位。
为保证内模的顺利拆除，内模每次使用前必须清理并刷脱模剂；外模板安装及拆除均用25t龙门吊起吊。
3钢筋加工钢筋加工在加工棚内集中加工，小平板运至现场绑扎制作成型。
在钢筋加工棚内，加工成型的钢筋必须分类堆放，并做好标识，内容包括规格、型号、用途等，堆放时下垫枕木。
进场钢筋应按《规范》要求分批验收及复检，每批(同品种、同等级、同一截面尺寸、同炉号、同厂家生产的60t为一批)内任选三根钢筋，各截取一组试样用于拉力、冷弯及焊接试验。
对于检查合格的产品妥善地放置于钢筋堆放场内，保证不锈蚀，不腐蚀。
先张法空心板施工方案
先张法空心板施工方案一、施工准备1、张拉台座台座采用15cm高C25砼台座，台面铺5mm厚钢板，用预埋在台座砼中的角钢焊接固定。
台座共设置六槽。
将场地原地面经过5%的掺灰处理后，填筑20cm厚的山皮碴，其上浇筑10cm厚的C20素砼基础，中横梁、传力梁、端横梁均按图纸施工，沿台座两侧在基础上预埋短钢筋，其上焊接小角钢，然后施工台座及台面，严格控制台面标高，确保钢铰线与传力梁中心在同一轴线上。
另外在张拉端设立1.8cm厚1.5m高的钢隔板，以防钢铰线拉断伤人，在钢板上留出窗口便于张拉人员观察。
2、先张法空心板梁的模板采用新加工的大块钢模。
每节长6.62及6.48m，其面板采用δ=5mm钢板，水平肋与纵向肋用10#槽钢制成，肋间距为52.6cm。
具体数量为：13m板梁12套，20米板梁12套。
橡胶芯模为：13米12套，20米8套。
3、材料先张法空心板的钢筋及钢铰线经材料取样自检合格并报监理抽检合格，方可进场。
在指定的位置堆放，做好标识牌，注明批号、品种、规格、产地、检验是否合格等内容。
同时所用的砂要求过筛，石子要求清洗。
4、机具配置性能状况先张法空心板预制厂采用的JS500强制式搅拌机及配料机经过调试能达到正常使用。
其它小型机具性能良好，满足预制板施工的需要。
军用梁龙门吊布设图（附后）。
5、施工人员空心板的施工各道工序已明确专职负责人，实行各道工序组长负责制。
各级施工人员施工前经过考核，持证上岗，同时施工人员必须认真学习图纸，掌握施工规范要求。
二、先张法空心板的施工先张法空心板采用2台YCW200T-60千斤顶按整体张拉一端张拉，放张工艺生产。
钢铰线用砂轮切割机下料，为防止预应力筋移位，在每片梁两端用1cm厚的钢板作成U型槽固定预应力筋位置。
用YC-60型千斤顶进行初应力调整，一般为10-20%，随后进行整体张拉。
待张拉完8小时后进行绑扎钢筋、浇筑底板砼、穿充气胶囊、再浇筑腹板及顶板砼。
当砼强度达到设计强度标准值90%后，便进行预应力筋的放张。
空心板施工方法(先张法)
先张法预应力空心板施工方法一、空心板张拉采用偏心杆式张拉台座，张拉台座长84.3米，宽14.1米，设有6道张拉底座，此台座可满足10m-20m先张法预应力空心板梁的施工，张拉方式为单侧张拉、整拉、整放，预应力钢绞线张拉控制应力为1170Mpa，其施工工艺如下：1、初应力调整：控制应力为10％Fk，把松弛的钢绞线拉紧，采用FQ系列千斤顶OVM 型钢绞线锚具单根张拉，此时千斤顶充分固定，再把松弛的钢绞线拉紧后，在张拉端精确标以记号。
2、超张拉及锚固：超张拉控制应力为105％Fk，在初应力调整后进行超张拉，达到应力后，持荷5分钟之后放松至零应力，然后进行张拉达到设计应力进行锚固，实测伸长值与理论伸长值之间的误差控制在±6％之内。
3、钢绞线放张，施加应力，当梁体混凝土强度达到设计规定强度之后，钢绞线才可放张，放张时用千斤顶施加的应力不大于钢绞线控制应力，放张时缓慢进行，使荷载逐渐传递给混凝土。
先张法钢绞线张拉程序为：0 初应力（10％Fk） 1.05Fk(持荷5分钟) 0Fk Fk（锚固）二、模板：外模采用定型钢模板，外观平整，对施工缝及时无误的进行修补，保证不漏浆，符合结构尺寸，并具有足够的钢度，以防止浇筑砼时产生挠度，以保证砼大面平整度。
模板内无污物，砂浆及其它杂物，使用前彻底涂上脱模剂。
内模采用橡胶气囊。
三、钢筋：1、试验：所在空心板用钢筋在进场前进行试验，试验合格后方可进场。
2、存放：a.不同等级的钢筋，分别堆放。
钢筋下用大木方垫起，上部设棚，以防生锈，并立牌。
b.在安装时，钢筋保证无灰尘、无有害的锈蚀、无松散锈皮、无油脂或其它杂物。
3、钢筋加工：a.盘筋和弯曲的钢筋,只要在调直以后，其受损表面对截面积的减少不大于5％，就可以用小的拉力或人工处理加以调直。
b.箍筋的端部按图纸规定设弯钩。
4、钢筋安设、支承及固定钢筋：a.所有钢筋准确安设，当在安设钢筋完成后，把垫块用小绑扎铁丝绑在钢筋上，以保证净保护层厚度。
长线式台座先张法预制2025米空心板梁综合施工技术
长线式台座先张法预制20、25米空心板梁综合施工技术桥梁预制场概况:第一预制梁厂设在k510+800线路的左侧, 距离线路中心线50米, 主要负责20米空心板梁的生产任务。
第一桥梁预制场, 长度350米, 宽度60米, 占地31亩, 设计生产能力4-6片/天, 存梁设计100片, 主要预制20米空心板梁512片, 预制厂内设置JS750拌合楼和400Kw的变压器, 同时又配备了一台75Kw的发电机以备紧急情况下使用。
每个预制梁场设有载重60的龙门吊两台, 负责场内空心板梁的移动及存放。
空心板梁240片, 16米空心板梁12片, 13米空心板梁48片, 空心板梁的生产任务。
第一桥梁预制场平面图见下图（１－１）第二桥梁预制场设在k515+800线路的左侧, 距离线路中心线800米, 主要负责25米桥梁预制场, 设计总长300米, 宽50米, 总占地22.5亩, 设计生产能力2-3片/天, 存梁90片。
预制场内设置JS750拌合楼和400Kw的变压器, 同时又配备了一台75Kw的发电机以备紧急情况下使用。
每个预制梁场设有载重60的龙门吊两台, 负责场内空心板梁的移动及存放。
第二桥梁预制场平面布置图见下图（１－２）空心板梁全部采用预应力1860Mp 低松弛钢绞线, 控制张拉应力为1395Mp。
空心板的底宽均149㎝, 梁高分别有125㎝、90㎝、75㎝、60㎝四种, 空心板内钢绞线的布置分别有20根、18根、16根、15根、14根五种。
编制依据《桥梁施工规范》, 《XX路基工程质量监督手册》, 《投标文件》, 《设计图纸》先张法预应力空心板预制方案⑴施工工艺流程制作张拉台座制作板梁平台钢绞线下料、布置位置张拉绑扎钢筋立模浇筑混凝土养护拆模整体放张移梁。
⑵台座设计本工程设计为长线式台座, 根据施工要求, 现场设计采用六槽长线式台座, 台座总宽度第一预制厂台座长度设计70米, 每槽可同时生产3片20米空心板梁；第二预制厂的台座设计长度54米, 可同时生产2片25米空心板梁。
先张法20空心板标准化图集
工程项目质量首件样板标准图集先张20m预应力空心板施工标准化图集一、工程概况京沪高速公路莱芜至临沂（鲁苏界）段改扩建工程施工六标段预制梁场负责范围起讫里程为K601+600～K632+600，主线全长31公里。
段落内桥梁构造物共有大桥600米/2座、中桥219米/4座、小桥102米/5座、分离立交15座、涵洞82道、通道33道、天桥7座；互通立交3处、服务区1处。
20m先张法预应力混凝土空心板共计962片。
项目部根据施工计划的安排，选K608+735.500新汶泗路分离左幅1#-1先张法预应力空心板作为20m梁板预制首件工程。
20m先张空心板首件为K608+735.500新汶泗路分离，与路线交角为0°，第一孔1#-1中板,板长19.92米,板高0.95米,顶板宽1.04米，底板宽1.24米，顶板厚0.12米，底板厚0.12米。
二、施工工艺流程台座打磨、刷油→铺设底板钢筋→安装横梁及钢绞线定位板→布钢绞线、穿入钢绞线并进行初张拉（失效管的穿入）→（张拉设备效验）预应力筋张拉（固定失效管，记录失效值）→绑扎钢筋→安装侧模→浇筑底板混凝土→安装内模→浇筑腹板及顶板混凝土→拆侧模，腹板及顶板凿毛→拆内模→喷淋养生→放张、移存。
2.1台座打磨、刷油空心板底座模板采用超规范标准要求的不锈钢钢板铺设，台座绑扎钢筋前对台座底板清理干净彻底，完成后均匀刷擦拭模板油。
刷油后及时覆盖一层较厚薄膜，薄膜上覆盖土工布，防止布设钢绞线时直接与模板油接触造成污染。
2.2安装横梁及钢绞线定位板在安装横梁和千斤顶时，如钢绞线数量对称的，千斤顶要按照钢绞线数量及间距对称放置；如钢绞线数不对称时，要通过力的对称分配来放置千斤顶。
防止因不对称造成两端受力不均，伸工程项目质量首件样板标准图集长值不对应的现象发生。
2.3布设钢绞线、进行初张拉在覆盖了土工布的台座上布设钢绞线；用小型穿心式千斤顶先对单根对称施加25%的张拉力，将预应力钢筋拉直，锚固端和连接器拉紧，保证每根预应力筋均匀受力，然后在另一端整体张拉到位。
先张法张拉台的设计及计算(青海16m空心板)
先张法张拉台的设计及计算一、先张法张拉槽台的构造设计1、先张法空心板预制槽台采用长线槽形台座，张拉台座主要由传力柱、联系梁、张拉钢横梁和空心板预制台五部分组成，均采用C30钢筋混凝土结构。
本设计先张法台座采用传力柱轴心受力，传力柱截面为60×40cm，面筋和底筋各配Φ16钢筋3根，腰筋每侧各配Φ16钢筋1根，箍筋为φ8钢筋。
传力柱两端1.5m处加密箍。
为防止地基产生不均匀下沉，传力柱和台座基底采用25T振动压路机夯实，并且台座基础采用20cm钢筋混凝土结构，与传力柱形成一个整体。
另外防止放张后空心板起拱，梁头集中受力导致基础下沉，在预制台座之间设100×25cm和50×25cm联系梁，。
传力柱、联系梁、台座基础施工后，空心板预制台在台座基础上铺5cm厚钢板或作成平整光滑的水磨石表面，台座边角用50×50×5角钢镶边。
2、每槽台两端各设固定钢横梁，钢横梁在张拉力的作用下，最大挠度应按规范要求不大于2mm。
钢横梁的断面尺寸根据空心板的张拉力和台座跨度设计，并经验算符合要求后才可定做，钢横梁用钢板组焊而成。
二、先张空心板张拉台验算1、张拉横梁验算；本工程跨径最大的空心板为16 m，底板宽度1.0m。
因此验算按16m空心板边梁的最大钢绞线束13束为验算基准。
张拉横梁材料用A3钢板，根据JTJ025-086《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》，弯曲应力[σ]=145Mpa ，弹性模量E=2.1×105Mpa 。
张拉横梁截面图如下：440A3（图中长度单位为mm ）由上图得：截面惯性矩I=∑ab3/12=（0.44×0.443）/12=31.23×10-4m4抗弯系数W=I/（b/2）=31.23×10-4/（0.44/2）=14.2×10-3m3其中a、b分别为钢横梁的宽度和厚度（受力方向），式中数据如图所示。
空心板预制先张法施工技术交底
2、放张 ①、必须在梁体混凝土龄期满7天以上及混凝土强度达到设计强度的90% 时， 方可分批、对称放松预应力钢绞线。 ②、放张后，存梁时间不超过60天，以避免预制空心板产生过大上拱度。 ③、在钢绞线放张之前，应将限制位移的侧模、翼缘板、内模拆除。 ④、台座底板凹槽应作成一定坡度，以减少梁体位移时与底板凹槽的剪切力， 从而达到保护梁体及底座不受剪切力的破坏。 ⑤、放张后由于钢绞线的回缩和混凝土的黏结力使梁体收缩起拱，因此每次 移梁后都须对底板重新加固。 （二）、钢筋施工 1、原材料堆放时，不得直接置于地面上，应采用下垫上覆盖的措施进行防护， 以避免钢筋被锈蚀和污染。 2、钢筋的表面应洁净，使用前应将表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净。 3、钢筋应平直，无局部弯折，成盘的钢筋和弯曲的钢筋在制作加工前均应调 直。 4、钢筋焊接前，必须根据施工条件进行试焊，以检验钢筋的可焊性及焊工的 水平，并通知试验室进行送检，合格后方可正式施焊。焊工必须持合格证上岗。 5、钢筋接头在搭接焊前，应将两钢筋搭接端部预先折向一侧，使两搭接钢筋 轴线一致。双面搭接焊焊缝长度不小于5d，单面搭接焊焊缝长度不小于10d。焊缝 厚度不小于0.3d，焊缝宽度不小于0.7d。
4、立模完成后，经监理检查合格后方可浇筑混凝土。 5、非承重模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不致因拆模而受损坏时方 可拆除，承重翼缘模板应在混凝土强度达到设计强度标准值的75%以上时方可拆 除。 6、模板接缝处理措施： ①、两相邻模板之间、外模与底模之间均采用双面胶将板缝填塞严密，以保 证混凝土浇注过程中不漏浆。 ②、底板预埋钢板与底板之间用砂浆抹平空隙，以保证梁底平整和吊运梁板 时底板不受破坏。 ③、梁端头钢绞线下空隙部位采用木条填塞严密，以保证不漏浆。 （四）、混凝土施工控制要点： 混凝土浇筑采用整体灌注法，一次成型一片板梁。混凝土浇筑采用拌合站统 一拌制，浇筑时先浇底板，后浇筑腹板和顶板，腹板和顶板的浇筑采用斜向分段 水平浇筑的方式进行，分层厚度不大于30cm，斜向坡度不大于1：3，新旧混凝土 浇筑间隔时间不大于其初凝时间。 1、浇筑混凝土前，应对模板、钢筋和预埋件进行检查，做好原始记录，以保 证符合设计要求。
先张法预制空心板施工方案
厦门至昆明国家重点公路干线龙岩至某(闽赣界)高速公路（第某合同段）先张法预制空心板施工方案一、工程概述本合同段先张法预制空心板要紧指某1号桥、某2桥、某3桥、某4桥、K110+558通道桥、K111+016通道桥、K111+300石前中桥、K111+895分离式立交桥等8座桥梁，桥梁在预制场编号详见表1及工程数量表2，各个桥梁上部构造简述如下：某1号桥为主线跨越D匝道分离式立交桥，主线桩号：K110+235—K110+270，桥长35米，斜交10°（斜交桥）。
上部构造采纳1—20米预应力混凝土简支空心板，共计32张；某2号桥为主线跨越C匝道分离式立交桥，主线桩号：K110+533—K110+566，桥长33米，斜交0°（正交桥）。
上部构造采纳1—20米预应力混凝土简支空心板，共计24张；某3号桥为A匝道跨越下河的中桥，桩号：AK0+—AK0+，桥长，斜交0°（正交桥）。
上部构造采纳5—16米预应力混凝土简支空心板，共计110张；某4号桥为C匝道跨越E匝道分离式立交桥，桩号：EK0+—EK0+，桥长，斜交30°（斜交桥）。
上部构造采纳1—20米预应力混凝土简支空心板，共计8张；K110+558通道桥为主线跨越乡村道路小桥，桥长22米，斜交65°（斜交桥），上部构造采纳1—10米预应力混凝土简支空心板，共计24张；K111+016通道桥为主线跨越乡村道路小桥，桥长27米，斜交135°（斜交桥），上部构造采纳1—13米预应力混凝土简支空心板，共计24张，；K111+300石前中桥为主线跨越下河小桥，桥长38米，斜交0°（正交桥），上部构造采纳1—20米预应力混凝土简支空心板，共计24张；K111+895分离式立交桥为主线跨越652县道桥梁，桥长，斜交120°（斜交桥）。
上部构造采纳1—20米预应力混凝土简支空心板，共计24张；桥梁各项材料见工程数量表2桥梁简述及编号情形表1工程数量表表2备注：铰缝混凝土与空心板同标号；钢铰线φ为7φ5；钢铰线φ为7φ4。
先张法空心板梁张拉参数计算书(全部油表)
济乐高速公路5标先法空心板梁拉参数计算根据空心板梁钢绞线理论伸长值及最大拉力应以《桥规》为计算依据，原则上不采用超拉。
当拉到100%控制力时，持荷5分钟，在控制力稳定后进行锚固，若出现压力表回走情况，将重新拉到控制应力，直到稳定为止。
现将拉控制程序说明如下：一、拉理论伸长量计算根据2011年《桥规》要求，先法采用一端拉，另一端固定，其中预应力钢筋拉控制应力为0.70 f pk=1302Mpa，即可达到纲绞线强度的70%；根据出厂材质报告可知弹性模量Ep=195Gpa；先法拉程序：0 σ。
（拟采用σ。
=0.25σcon 0.5σcon 1.0σcon）σcon （持荷5分钟锚固），拉采用双控，以拉力为主，伸长量容许误差小于±6%。
理论伸长量计算公式：△L= P*L/ Ap*Ep式中：P——设计拉力（N）L——拉钢绞线长度（cm）Ap——钢绞线截面面积（mm2）Ep——钢绞线弹性模量（N/mm2）对于本预制梁场：P=1860*70%*Ap=1302Ap（1）10M、13M空心板梁：钢绞线下料长度L=103(台座)- 0.65（拉端) –2（锚固端) =100.35mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/Ap*Ep=1302Ap*100.35/Ap*195=670mm（2）16M、20M空心板梁：钢绞线下料长度L=89(台座) – 1.6（拉端) - 1（锚固端) =86.4mAp=140mm2Ep=195Gpa△L= P*L/ Ap*Ep =1302Ap*86.4/ Ap*195=577 mm伸长值相对误差计算相对误差=（实测值-理论值）/理论值，按±6%控制，10M、13M空心板梁预应力筋实测值合格围：630～710mm；16M、20M空心板梁预应力筋实测值合格围：543～611mm；二、先法预应力空心板梁拉油压表读数计算式拉控制应力σcon =0.7fpk=1302MPa，单根钢绞线控制拉力Ng=σcon ×Ap=182.28KN，整体控制拉力为:10m板梁中梁: Ny=9根×Ng=1640.5KN；10m板梁边梁: Ny=11根×Ng=2005KN；13m板梁中梁: Ny=12根×Ng=2187.3KN；13m板梁边梁: Ny=13根×Ng=2369.6KN；16m板梁中梁: Ny=14根×Ng=2551.9KN；16m板梁边梁: Ny=16根×Ng=2916.5KN；20m板梁中梁: Ny=18根×Ng=3281KN；20m板梁边梁: Ny=20根×Ng=3645.6KN；千斤顶与油压表标定一元线性回归方程压力表编号：1911910千斤顶编号：12170#回归方程：P=0.2311F+1.26压力表编号：1911992千斤顶编号：12161#回归方程：P=0.01740F-0.32压力表编号：1911907千斤顶编号：2#回归方程：P=0.01715F+0.22先法预应力空心板梁单根φs15.2钢绞线其设计拉控制力为182.28KN.一、12170#液压式拉机（1）压力表1911910P=0.2311F+1.260.10σcon =0.2311×182.28×0.10+1.26 =5.47MPa（2）压力表1811470P=0.2436F+0.050.10σcon =0.2436×182.28×0.10+0.05 =4.49MPa10m空心板梁中梁9φs15.2钢绞线其设计拉控制力为1640.5KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×1640.5÷2×0.25-0.32=3.24MPa0.5σcon =0.01740×1640.5÷2×0.5-0.32=6.81MPa1.0σcon =0.01740×1640.5÷2×1.0-0.32=13.95MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×1640.5÷2×0.25+1.01=4.64MPa0.5σcon =0.01774×1640.5÷2×0.5+1.01=8.28MPa1.0σcon =0.01774×1640.5÷2×1.0+1.01=15.56MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×1640.5÷2×0.25+0.22=3.73MPa0.5σcon =0.01715×1640.5÷2×0.5+0.22=7.25MPa1.0σcon =0.01715×1640.5÷2×1.0+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×1640.5÷2×0.25+0.08=3.83MPa0.5σcon =0.01829×1640.5÷2×0.5+0.08=7.58MPa1.0σcon =0.01829×1640.5÷2×1.0+0.08=15.08MPa10m空心板梁边梁11φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2005KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2005÷2×0.25-0.32=4.04MPa0.5σcon =0.01740×2005÷2×0.5-0.32=8.4MPa1.0σcon =0.01740×2005÷2×1.0-0.32=17.12MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2005÷2×0.25+1.01=5.45MPa0.5σcon =0.01774×2005÷2×0.5+1.01=9.9MPa1.0σcon =0.01774×2005÷2×1.0+1.01=18.79MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2005÷2×0.25+0.22=4.51MPa0.5σcon =0.01715×2005÷2×0.5+0.22=8.81MPa1.0σcon =0.01715×2005÷2×1.0+0.22=17.41MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2005÷2×0.25+0.08=4.66MPa0.5σcon =0.01829×2005÷2×0.5+0.08=9.24MPa1.0σcon =0.01829×2005÷2×1.0+0.08=18.41MPa13m空心板梁中梁12φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2187.3KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2187.3÷2×0.25-0.32=4.43MPa0.5σcon =0.01740×2187.3÷2×0.5-0.32=9.19MPa1.0σcon =0.01740×2187.3÷2×1.0-0.32=18.71MPa （2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2187.3÷2×0.25+1.01=5.86MPa0.5σcon =0.01774×2187.3÷2×0.5+1.01=10.71MPa1.0σcon =0.01774×2187.3÷2×1.0+1.01=20.41MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2187.3÷2×0.25+0.22=4.90MPa0.5σcon =0.01715×2187.3÷2×0.5+0.22=9.59MPa1.0σcon =0.01715×2187.3÷2×1.0+0.22=18.97MPa （2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2187.3÷2×0.25+0.08=5.08MPa0.5σcon =0.01829×2187.3÷2×0.5+0.08=10.08MPa1.0σcon =0.01829×2187.3÷2×1.0+0.08=20.08MPa13m空心板梁边梁13φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2369.6KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2369.6÷2×0.25-0.32=4.83MPa0.5σcon =0.01740×2369.6÷2×0.5-0.32=9.98MPa1.0σcon =0.01740×2369.6÷2×1.0-0.32=20.29MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2369.6÷2×0.25+1.01=6.26MPa0.5σcon =0.01774×2369.6÷2×0.5+1.01=11.51MPa1.0σcon =0.01774×2369.6÷2×1.0+1.01=22.02MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2369.6÷2×0.25+0.22=5.30MPa0.5σcon =0.01715×2369.6÷2×0.5+0.22=10.37MPa1.0σcon =0.01715×2369.6÷2×1.0+0.22=20.53MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2369.6÷2×0.25+0.08=5.49MPa0.5σcon =0.01829×2369.6÷2×0.5+0.08=10.91MPa16m空心板梁中梁14φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2551.9KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2551.9÷2×0.25-0.32=5.23MPa0.5σcon =0.01740×2551.9÷2×0.5-0.32=10.78MPa1.0σcon =0.01740×2551.9÷2×1.0-0.32=21.88MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2551.9÷2×0.25+1.01=6.66MPa0.5σcon =0.01774×2551.9÷2×0.5+1.01=12.32MPa1.0σcon =0.01774×2551.9÷2×1.0+1.01=23.64MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2551.9÷2×0.25+0.22=5.69MPa0.5σcon =0.01715×2551.9÷2×0.5+0.22=11.16MPa1.0σcon =0.01715×2551.9÷2×1.0+0.22=22.1MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.5σcon =0.01829×2551.9÷2×0.5+0.08=11.74MPa1.0σcon =0.01829×2551.9÷2×1.0+0.08=23.41MPa16m空心板梁边梁16φs15.2钢绞线其设计拉控制力为2916.5KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×2916.5÷2×0.25-0.32=6.02MPa0.5σcon =0.01740×2916.5÷2×0.5-0.32=12.37MPa1.0σcon =0.01740×2916.5÷2×1.0-0.32=25.05MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×2916.5÷2×0.25+1.01=7.47MPa0.5σcon =0.01774×2916.5÷2×0.5+1.01=13.94MPa1.0σcon =0.01774×2916.5÷2×1.0+1.01=26.88MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×2916.5÷2×0.25+0.22=6.47MPa0.5σcon =0.01715×2916.5÷2×0.5+0.22=12.72MPa1.0σcon =0.01715×2916.5÷2×1.0+0.22=25.23MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×2916.5÷2×0.25+0.08=6.74MPa0.5σcon =0.01829×2916.5÷2×0.5+0.08=13.41MPa1.0σcon =0.01829×2916.5÷2×1.0+0.08=26.75MPa20m空心板梁中梁18φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3281KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3281÷2×0.25-0.32=6.81MPa0.5σcon =0.01740×3281÷2×0.5-0.32=13.95MPa1.0σcon =0.01740×3281÷2×1.0-0.32=28.22MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3281÷2×0.25+1.01=8.28MPa0.5σcon =0.01774×3281÷2×0.5+1.01=15.56MPa1.0σcon =0.01774×3281÷2×1.0+1.01=30.11MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3281÷2×0.25+0.22=7.25MPa0.5σcon =0.01715×3281÷2×0.5+0.22=14.28MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3281÷2×0.25+0.08=7.58MPa0.5σcon =0.01829×3281÷2×0.5+0.08=15.08MPa1.0σcon =0.01829×3281÷2×1.0+0.08=30.08MPa20m空心板梁边梁20φs15.2钢绞线其设计拉控制力为3645.6KN.一、12161#液压式拉机（1）压力表1911992P=0.01740F-0.320.25σcon =0.01740×3645.6÷2×0.25-0.32=7.60MPa0.5σcon =0.01740×3645.6÷2×0.5-0.32=15.54MPa1.0σcon =0.01740×3645.6÷2×1.0-0.32=31.39MPa（2）压力表1#P=0.01774F+1.010.25σcon =0.01774×3645.6÷2×0.25+1.01=9.09MPa0.5σcon =0.01774×3645.6÷2×0.5+1.01=17.17MPa1.0σcon =0.01774×3645.6÷2×1.0+1.01=33.34MPa二、2#液压式拉机（1）压力表1911907P=0.01715F+0.220.25σcon =0.01715×3645.6÷2×0.25+0.22=8.03MPa1.0σcon =0.01715×3645.6÷2×1.0+0.22=31.48MPa（2）压力表1811417P=0.01829F+0.080.25σcon =0.01829×3645.6÷2×0.25+0.08=8.41MPa0.5σcon =0.01829×3645.6÷2×0.5+0.08=16.75MPa1.0σcon =0.01829×3645.6÷2×1.0+0.08=33.42MPa附件：液压式拉机检定证书对同一验收批同一设计强度，工程现场分两种方法评定：（一）非统计方法——用于试块组数n≤9组时mfcu≥1.15fcu,kfcu,min≥0.95fcu,k（二）统计方法——用于试块组数n≥10组时mfcu－λ1 Sfcu ≥0.90fcu,kfcu,min≥λ2 fcu,k20组以上同10-20组，也是采用数理统计方法他的系数没有对齐，这是个表格，要对齐的看组数n= 10～14 15～24 ≥25λ1 = 1.7 1.65 1.6λ2 = 0.9 0.85 0.85 当组数在10-14间的时候，λ1取1.7，λ2取0.9，代入到二楼提供的式子里。