牛腿支撑施工措施及结构计算示例
牛腿柱施工方案1
一、编制依据工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 J84-2001(2002版)；(扣件式钢管脚手架支撑体系）《建筑结构荷载规范》（GB5009—2001)；《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002)；《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59—2011）；《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）;《高层建筑施工手册》、《06G101—6及09G901—311G-101—1、标准图集》二、工程概况本工程为中鄂尔多斯市华美置业有限公司开发的一幢高层综合楼，位于鄂尔多斯迎宾路和鄂托克西街路交汇点东北角，地理位置优越，交通便利,环境优美。
该工程由北京中元工程设计顾问公司、监理单位为重庆建新建设工程监理咨询有限公司，岩土工程勘察报告由鄂尔多斯市地质工程勘察院提供，由湖北楚安建筑工程有限公司承建。
本工程建筑面积是96642m2 ,建筑高度99.95m,地下二层，地上二十五层,地下室一层层高5。
55m、地下室二层层高4。
45m、一层层高为5。
6m、二层为5。
1m、3-6层为4.5m、7—10层为3。
6、11-25为3。
75m.三、技术要求1、牛腿柱的施工区域在裙楼五、六层(5-10轴/J—L轴),柱顶标高为:22。
73、27。
73。
柱体高度为：3。
13、3。
36。
3、此现浇柱混凝土标号为C30，钢筋为HRB400。
4、混凝土运输、浇筑及间歇的全部时间不应超过砼的初凝时间。
5、泵送(62m气泵)混凝土拌合物入模塌落度应控制在150±30mm.6、混凝土运输车到施工现场卸料前,必须快速运转20s。
7、混凝土施工过程中严禁加水.8、施工工艺流程：制作模具→→材料分类送到使用点→→检查承台、梁、柱模板轴线、标高及稳固性→→测量定位设置轴线控制点→→柱钢筋加固标高控制点设置→→安装螺栓进行定位电焊→→模具定位焊接→→螺栓支撑点加固焊接→→浇筑承台、梁、柱混凝土→→经纬仪轴线符合、水准仪标高复核→→清理螺栓→→螺栓摸黄油、塑料袋包裹→→钢结构交接验收。
脚手架平台牛腿计算
脚手架平台牛腿计算脚手架是建筑行业中常见的施工辅助工具，用于提供临时的支撑和搭建施工平台。
在搭建脚手架时，一项重要的任务是计算脚手架所需的牛腿数量。
牛腿是脚手架的主要支撑部分，直接影响脚手架的稳定性和承载能力。
本文将介绍脚手架平台牛腿计算的方法和注意事项。
1. 牛腿的定义和分类牛腿是指脚手架从地面到平台下部的水平支撑杆件。
根据其形状和功能，牛腿可分为两类：直立式牛腿和斜撑式牛腿。
直立式牛腿是垂直于地面的支撑杆，用于支撑整个脚手架结构。
斜撑式牛腿则是倾斜安装在直立式牛腿上，用于增加脚手架的稳定性。
2. 牛腿数量的计算方法牛腿数量的计算是根据脚手架的高度、横跨长度和设计要求来确定的。
下面将介绍常用的计算方法。
2.1 直立式牛腿的计算直立式牛腿的数量取决于脚手架的高度。
在一般情况下，根据国家标准或相关规范，每个直立式牛腿的间距不得超过2米。
因此，直立式牛腿的数量可根据脚手架的高度除以2来确定。
例如，脚手架高度为8米，则需要4根直立式牛腿。
2.2 斜撑式牛腿的计算斜撑式牛腿的数量取决于脚手架的横跨长度。
根据国家标准或相关规范，脚手架的横跨长度一般不得超过3米。
为了增强脚手架的稳定性和承载能力，通常需要在每两根直立式牛腿之间设置一根斜撑式牛腿。
例如，若脚手架总宽度为6米，则需要设置2根斜撑式牛腿。
3. 牛腿计算的注意事项在进行牛腿计算时，需要注意以下几点。
3.1 设计要求根据具体建筑工程的设计要求，确定脚手架的最大承载能力和使用要求。
脚手架的牛腿数量和布置需满足相关设计标准，确保脚手架的安全可靠性。
3.2 脚手架高度和横跨长度准确测量脚手架的高度和横跨长度，作为计算牛腿数量的依据。
如果脚手架有多层平台，还需根据每个平台的高度进行计算。
3.3 牛腿材料和规格牛腿的材料和规格要符合建筑工程的要求。
常见的牛腿材料包括钢管、钢梁和铝合金。
根据具体情况选择合适的材料和规格，以确保脚手架的稳定性和承载能力。
3.4 斜撑式牛腿角度斜撑式牛腿的角度对脚手架的稳定性有重要影响。
牛腿柱施工方案1
一、编制依据工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）；《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）；《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-2011）；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）；《高层建筑施工手册》、《06G101-6及09G901-311G-101-1、标准图集》二、工程概况本工程为中鄂尔多斯市华美置业有限公司开发的一幢高层综合楼，位于鄂尔多斯迎宾路和鄂托克西街路交汇点东北角，地理位置优越，交通便利，环境优美。
该工程由北京中元工程设计顾问公司、监理单位为重庆建新建设工程监理咨询有限公司，岩土工程勘察报告由鄂尔多斯市地质工程勘察院提供，由湖北楚安建筑工程有限公司承建。
本工程建筑面积是96642m2 ,建筑高度99.95m,地下二层，地上二十五层，地下室一层层高5.55m、地下室二层层高4.45m、一层层高为5.6m、二层为5.1m、3-6层为4.5m、7-10层为3.6、11-25为3.75m。
三、技术要求1、牛腿柱的施工区域在裙楼五、六层（5-10轴/J-L轴），柱顶标高为：22.73、27.73。
柱体高度为：3.13、3.36.3、此现浇柱混凝土标号为C30，钢筋为HRB400。
4、混凝土运输、浇筑及间歇的全部时间不应超过砼的初凝时间。
5、泵送（62m气泵）混凝土拌合物入模塌落度应控制在150±30mm。
6、混凝土运输车到施工现场卸料前，必须快速运转20s。
7、混凝土施工过程中严禁加水。
8、施工工艺流程：制作模具→→材料分类送到使用点→→检查承台、梁、柱模板轴线、标高及稳固性→→测量定位设置轴线控制点→→柱钢筋加固标高控制点设置→→安装螺栓进行定位电焊→→模具定位焊接→→螺栓支撑点加固焊接→→浇筑承台、梁、柱混凝土→→经纬仪轴线符合、水准仪标高复核→→清理螺栓→→螺栓摸黄油、塑料袋包裹→→钢结构交接验收。
牛腿措施方案
砼按滑模砼进行浇筑，砼在滑模平台上下料，待砼浇至滑模的模板下口时，稍微等约半小时后继续将滑模的模板浇满。然后再将外模板与滑模模板脱离，此后就按正常滑升方法进行模板提升。
中国化学工程第七建设公司
2012年2月22日
四川美丰绵阳工业园复合肥造粒塔
7.5米现浇牛腿施工措施
一、概况
复合肥造粒塔从－2.5米处开始进行滑模工艺进行施工，但在+7.5米。
附图一
二、施工方法
1、滑模提升系统：
滑模提升系统在+6.65米处就进行空滑提升，空滑提升至+7.6米处，空滑期间筒壁钢筋按图施工，对滑模支撑杆按附图（二）进行加固，增加支撑杆上下分别铆入筒壁砼各500mm。
附图二
空滑完后，在筒体中心搭设井字钢管架，以加固内钢圈。施工见附图（三），
附图三
钢管架与滑模内钢圈联接，并在内钢圈上加设四个千斤顶，利用千斤顶承载平台荷载。
2、牛腿现浇施工
①模板：外壁模板用200×1200,300×1200模板支设，钢模上口与滑模模板相连，用Φ22的箍筋加葫芦进行加固二道；内模支设在内壁周围搭设双排脚手架作为支模操作脚架，脚手架从－2.5米处开始搭设，搭设高度为:10.05米,内模模板采用12mm清水模板，加固用铁丝防止胀模并配合三排25箍筋再背钢管与内钢圈固定。
牛腿设计(结构计算表格)
牛腿设700KN 26KN 980KN 36.4KN 0.65500mm270mm根据公式550mm Fvk≤β*(1-0.5Fhk/F vk)*ftk*b*h0/(0.5+a/h0)800mm初算高度=880.665mm 300mmC30fc=14.3ftk= 2.01ft= 1.43400.00215130.5361510.93选用3根直径20面积为942.478不满足!506.667Asv ＝As / 2 =471.239a/ho=0.35526Asw ＝As / 2 ＝471.239844.334140.722至422.167之间的范围内作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fvk =基本的构造规定:牛腿的端部高度 h 1≥h/3，且不小于200mm牛腿底面斜角 α ≤45°牛腿外边缘与吊车梁外边的距离不宜小于70mm钢筋抗拉强度设计值fy ＝300N/mm 纵筋合力点至近边距离as=作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值Fhk =竖向力设计值Fv=水平拉力设计值Fh=裂缝控制系数β=牛腿宽度b=竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离a=下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度c=牛腿与下柱交接处的垂直截面高度h=牛腿的外边缘高度h1=外边缘初算最小高度=h-混凝土强度等级弯起钢筋宜位于牛腿上部 l/6 至 l/2最小配筋率ρmin=Max{0.20%,牛腿顶面受压面的面积要求横向受压长度必须牛腿的配筋计算纵向受力钢筋的总截面面积按混凝土规范式 9.3.11计算As ≥ Fv * a / 0.85 / fy / ho + 1.2 * Fh /箍筋的直径宜为 6～12mm ，间距宜为 100～150mm ，且在上部 2ho / 3范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之当 a / ho ≥ 0.3 时，宜设置弯起钢筋需要弯起钢筋！集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的长度l ＝411.15mm。
牛腿计算
裂缝控制系数β0.8F hk kN 0F vk kN 4500a m 0.75b m 3h m 1.5h 1m 0.5α正切值0.5880026c m 1.5h 0m 1.4f tk Mpa 2.4β[1-0.5*F hk /F vk ]*[f tk *b*h 0/(0.5+a/h 0)]kN 7785.9F vkN 4500F hkN 0f yMpa 140h 0m 1.4am 0.75F v *a/(0.85*f y *h 0)+1.2*F h /f ycm 2202.6钢筋型号mm 25根数根40面积cm 2196.34954判断：配筋不满足混凝土轴心计算及构造详见《混凝土结构设计规范》-2002，P1581.裂缝控制要求对于支承吊车梁的水竖考虑20mm的安装偏差，如考牛牛腿外有效高度：h 0=h 1-a s +c*tan α,α>45时，有效高度：h 0=h 1-a s +c*tan α,α>45时，a<0.3h 0时，a=0.3h 0As≥Fv*a/(0.85*fy*h0)+1.2*Fh/fy F vk ≤β[1-0.5*F hk /F vk ]*[f tk *b*h 0/(0.5+a/h 0)]满足截面裂缝要求2.配筋面积竖水应土轴心抗拉强度标准值8车梁的牛腿取0.65，其余取0.8水平力竖向力，如考虑之后仍在下柱截面内，则a=0牛腿宽度牛腿外边缘高度见图见图0=h 1-a s +c*tan α,α>45时，取450=h 1-a s +c*tan α,α>45时，取45<0.3h 0时，a=0.3h 0]竖向力水平力应力水平。
钢筋混凝土单层工业厂房中牛腿怎么计算
钢筋混凝土单层工业厂房中牛腿怎么计算范本1：一、引言1.1 钢筋混凝土单层工业厂房中牛腿的作用及重要性1.2 本文档的目的和范围二、相关背景知识2.1 钢筋混凝土结构概述2.2 牛腿在工业厂房中的作用与特点2.3 牛腿的分类及常见构造形式三、牛腿计算方法3.1 牛腿受力分析3.2 牛腿计算公式及应用3.3 牛腿的尺寸与配筋计算四、案例分析4.1 工业厂房牛腿计算实例一4.2 工业厂房牛腿计算实例二4.3 工业厂房牛腿计算实例三五、风险评估与控制5.1 牛腿计算中存在的风险因素5.2 防范措施及应急预案六、其他考虑因素6.1 牛腿与其他结构构件的连接方式6.2 牛腿与混凝土地面的接触处理附件：1. 工业厂房牛腿计算实例数据表格2. 工业厂房牛腿设计图纸法律名词及注释：1. 建筑法：指国家规定的有关建筑标准和规范的法律法规。
2. 土木工程法：指土木工程建设和土木工程管理所适用的法律法规。
3. 建造法：指建筑工程的合同、招标、施工和监理等方面的法律法规。
范本2：一、问题描述1.1 钢筋混凝土单层工业厂房中牛腿的作用和必要性1.2 本文档的目标和范围二、相关知识概述2.1 钢筋混凝土结构基本原理2.2 牛腿的定义和作用2.3 牛腿的形式和分类三、牛腿计算方法3.1 牛腿受力分析与设计要求3.2 牛腿计算公式及应用实例3.3 牛腿尺寸与配筋计算四、实例分析4.1 工业厂房牛腿计算实例一4.2 工业厂房牛腿计算实例二4.3 工业厂房牛腿计算实例三五、风险评估和控制措施5.1 牛腿计算中的风险因素5.2 风险控制措施和安全注意事项六、其他考虑因素6.1 牛腿与其他结构构件的连接方式6.2 牛腿与混凝土地面的接触处理附件：1. 工业厂房牛腿计算实例数据表格2. 工业厂房牛腿设计图纸法律名词及注释：1. 建筑法：指国家规定的有关建筑标准和规范的法律法规。
2. 土木工程法：指土木工程建设和土木工程管理所适用的法律法规。
钢牛腿节点计算(Word)
钢牛腿与钢柱连接计算一、钢牛腿与GZ1连接节点计算：牛腿计算简图如附图九示：作用于牛腿上的荷载为：P=1.4X207.3KN+1.2X(77.9kg/m+43kg/m)X6=300KNF=1.4x7.65KN=10.7KN其中：207.3KN 为吊车传来的坚向荷载，77.9kg/m 为吊车梁自重，43kg/m 为吊车轨道重（下同）。
7.65KN 为吊车横向水平荷载。
则作用于牛腿根部的弯矩为：M=Pe+Fe=300x0.35m+10.71x0.6m=111.4KN ·m剪力V=P=300KN 计算时假定弯矩由牛腿翼级承担，剪力由牛腿腹板承担。
强度验算：22226/185/798476300/315/3.7425012500104.111mm N f mm N A V mm N f mm N hA M v w f =<=⨯===<=⨯⨯⨯==τσ经计算，牛腿根部满足强度要求！牛腿与钢柱连接焊缝计算：牛腿上下翼缘与柱的连接采用开坡口的全熔焊缝，可视为与钢板等强，故该处焊缝满足强度要求！牛腿腹板与柱的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板，其计算长度为L w =500-12x2-10=466mm 则：223/200/464662107.0103007.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=⨯⨯⨯⨯==τ焊缝强度满足要求！在牛腿高度范围内柱腹板的折算应力在算主刚架时已考虑，可不需验算。
牛腿处柱腹板设置的加劲肋与柱腹板和翼缘的连接焊缝采用双面角焊缝（h f =10mm ），施焊时不采用引弧板。
焊缝的计算长度：在腹板处：Lw=500-12x2-30x2-10=406mm ；在翼缘处：Lw=125-4-30-10=81mm 。
（其中30为加劲肋切角尺寸）。
其所承担的水平力为:H=111.4/0.5=223则：223/200/204064107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=⨯⨯⨯⨯==τ!度满足柱腹板与加劲的焊缝强223/200/98814107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=⨯⨯⨯⨯==τ!度满足柱腹板与加劲的焊缝强牛腿加劲肋与牛腿腹板连接焊缝计算：牛腿加劲肋与牛腿腹板连接处采用双面角焊缝（h f =10mm ），其计算长度为：Lw=317-12x2-30x2-10=223mm223/200/362234107.0102237.0mm N f mm N l h V W t w f f =<=⨯⨯⨯⨯==τ 牛腿加劲肋与牛腿腹板连接焊缝满足强度要求！经计算，牛腿处连接节点安全！二、钢牛腿与GZ2连接节点计算：牛腿计算简图如附图十所示：作用于牛腿上的荷载为：P=1.4X435.1KN+1.2X(137.4kg/m+50kg/m)X6m=623KNF=1.4x17.03KN=23.8KN其中：435.1KN 为吊车传来的坚向荷载，137.4kg/m 为吊车梁自重，50kg/m 为吊车轨道重。
悬空支架-预设牛腿法盖梁施工支架计算
悬空支架-预设牛腿法预埋牛腿施工盖梁（适应方形墩）以下桥为例。
盖梁几何尺寸： 13.35m *1.8m*1.5m（长*宽*高），Ф1.4m墩柱为3根，墩柱横向间距4.725m。
1=1.05*1.8*1.5*26=73.71KN/m（混凝土在浇筑期间为软塑盖梁钢筋砼自重q1状，可不考虑墩柱的支承，计算时假定95-100%混凝土均由支撑系统承担，1.05为混凝土胀模系数）模板q2=0.8*（1.5*2+1.8）=3.84KN/m（模板按80Kg/m2）方木分配梁及横梁等自重q3=2.0KN/m（暂估）施工人员及机具荷载q4=2.0*1.8=3.6KN/m混凝土倾倒荷载q5=4.0*1.8=7.2KN/m混凝土捣固荷载q6=2.0*1.8=3.6KN/m荷载总重q=q1+q2+q3+q4+q5+q6=73.71+3.84+2.0+3.6+7.2+3.6=93.95KN/m2、纵向分配梁计算底模下纵梁采用普通12号槽钢，横向间距35cm。
单根纵梁荷载q=q*0.35/1.8=93.95*0.35/1.8=18.27KN/m，计算跨距2.0m（两侧横梁的中心距）。
纵梁截面力学参数：Wx = 61666.7mm3，Sx = 35923.5mm3，抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。
经计算：剪力范围为 -16.45—16.45KN，弯矩范围为-9.04--0KN.m。
由 Vx*Sx / (Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为27.65MPa，满足。
由 Mx / Wx得计算得强度应力为146.65MPa，满足。
最大挠度为4.7mm，挠跨比为 1/425>1/400，满足。
3、横梁计算横梁采用热轧普通I32a，单根横梁荷载F=q/2=93.95/2=46.98KN/m。
横梁截面的力学参数： Wx = 693750mm3，Sx = 397244mm3，抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，抗剪强度设计值 fv = 125MPa。
高墩盖梁预留孔式牛腿支撑结构受力计算_secret
高墩盖梁预留孔式牛腿支撑结构受力计算xx高速公路位于xx山区，地处xx山脉东南麓，地貌单元为xx构造剥蚀侵蚀低中山区。
其中由我中交一公局桥隧工程有限公司承建的xx特大桥位于恩施土家族苗族自治州巴东县境内，桥址所处地貌属于构造侵蚀斜坡地貌区。
桥址及周边主要为山岭斜坡地貌，以斜坡为主，未见冲沟发育，周边有少量民房等人工构造物。
桥址地形为倾向北面的单面斜坡地形。
地势北低南高，东西两侧大致一致，坡度较陡，桥梁主要切斜坡而行。
xx特大桥设计主要为双柱墩，桥墩主要位于陡峭斜坡上，且高度较高，最高墩达38m；盖梁总数共计125个。
结合现场实际施工条件，盖梁施工采用无支架施工较为方便，此法的主要优点是省支架，缩短了工期，特别是高墩盖梁的施工，其经济效益非常突出。
所谓无支架施工就是利用墩柱作为支撑来施工，做法是在墩柱的适当位置设置支撑系统（牛腿），承受盖梁施工的所有荷载。
无支架施工盖梁的几种施工设备及方法简介如下：（1）预埋式牛腿支撑：特点是利用墩柱施工的预埋钢板与盖梁施工的支撑部分的槽钢、工字钢焊接形成牛腿系统，在牛腿支撑上放置主梁，主梁上设横梁、模板及施工平台。
（2）预留孔式牛腿支撑：特点是在墩柱施工时留预留孔，在预留孔内安设支撑或固定件与伸出预留孔的部分形成盖梁施工的牛腿支撑，支撑的其余部分同上。
（3）抱箍式牛腿支撑：特点是在圆形墩柱的外缘设置箍形钢带，利用钢带与混凝土间的摩擦力支撑盖梁施工的主梁，形成抱箍式牛腿支撑。
结合我标段现有施工条件，计划采用预留孔式牛腿支撑，即在墩柱施工时留预留孔，待墩柱施工完成后，在预留孔内穿入直径11cm的钢棒，在钢棒悬出部位上架立Ⅰ45a工字钢作为主梁，进一步在主梁上设横梁、模板及施工平台。
xx特大桥双柱墩盖梁形状相似。
双柱墩盖梁混凝土体积有31.8m3、37.9m3、41.4m3、44m3几种形式。
其中44m3为30mT梁和40mT梁过渡墩帽梁，计划分两次浇注，实际第一次浇注砼体积为38.2m3。
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1仓号属性及技术要求1.1仓号属性溢洪道堰闸段弧门牛腿仓号的基本工程特性如下：溢洪道堰闸段弧门牛腿位于堰闸段左右两侧，牛腿属于悬挑式结构，悬挑砼长度为3.0m，其中二期砼宽度为0.5m,左右两侧对称，一期砼牛腿底部桩号范围为溢0+035.538～溢0+041.050，高程点分别为EL1846.081和EL1848.552,牛腿顶部桩号范围为溢0+034.035～溢0+039.968，高程点分别为EL1850.850和EL1851.986；牛腿与水平面倾斜角度为17.4893度，牛腿中设置有次锚索12根。
1.2技术要求为保证底部支撑系统及模板在浇筑过程中均匀受力，要求浇筑时严禁集中受料，浇筑高度应控制在每小时不大于0.5m控制，使砼均匀上升。
2施工方案2.1模板设计方案溢洪道堰闸段弧门牛腿支撑采用预埋Φ25工字钢做悬臂钢支撑平台，在平台上面每隔60cm放置一根Φ22工字钢（具体尺寸见附图），在工字钢上面采用型钢材料做成支撑平台形成砼底模，同时在浇筑40仓砼时，预埋钢筋蛇型柱，侧面及底模模板拉杆焊在蛇型柱上面。
2.2砼浇筑施工方案2.2.1预埋工字钢溢洪道堰闸段边墙砼施工至40仓和50仓时在砼中预埋Φ25工字钢，工字钢埋设前先进行测量放点，利用测量控制点放置工字钢并加固牢固，EL1845层埋设的工字钢端头焊接80cm长，Φ16钢筋，钢筋需带弯钩，与工字钢焊接焊缝长度不小于5cm,钢筋埋设方向与工字钢垂直。
工字钢埋设时在靠近砼边缘处沿工字钢周围包一层5cm宽的低发泡，待砼浇筑完毕，拆完支撑后割除工字钢，工字钢割除时伸入砼表面面约3cm 深，割除后在砼表面按相关缺陷处理措施施工。
2.2.2钢支撑安装⑴钢牛腿焊接及钢梁安装钢牛腿采用Ι25工字钢作为斜支撑，斜支撑焊接时焊缝须满焊，保证钢牛腿焊接质量。
钢牛腿顶部用22a“工”字钢。
钢梁安装前首先要复测钢牛腿顶部高程，然后铺设工字钢，两工字钢若存在缝隙，用型钢材料垫实，若工字钢支撑横梁材料长度不足需焊接时，接头尽量布置在工字钢横梁上，两工字钢焊接时采用钢板焊接，焊缝须满焊。
⑵钢平台支撑搭设安装前先进行测量放点，根据附图测定出沿牛腿斜向布置的2*[10槽钢的上游端头位置，然后测定出钢支撑下游端头位置，安装最下游一根立柱，并将高程引测到立柱顶部，若高度不足，采用同规格型号的材料加长，若高出设计高程，画好线后将多余部分割除，然后架设[10槽钢，槽钢架设后先进行临时加固，进行复测槽钢顶部高程及坡度，误差不大于2mm,待复测合格后槽钢与立柱及钢梁之间焊接牢固，焊缝须满焊。
然后依次顺序安装其余4榀支撑。
排架搭设好后，顶部横向铺设[10槽钢，并检测大面平整度，若发现问题及时调整，槽钢间距为0.45m一道，牛腿底模采用钢模板榀装，搭设在槽钢顶部，在进行顶部模板安装的同时，进行底部支撑系统的加固，其材料采用2*[16槽钢、I16工字钢或直径大于100mm的钢管，底部支撑系统斜杆与牛腿底面垂直，具体见附图，支撑系统杆件要与槽钢及底部工字钢焊接牢固，焊缝须满焊。
上游端头模板在附图中仅为示意，待铰支座埋件安装完毕，并加固牢固后再安装上游端头模板，上游端头模板全部采用型钢材料加固，其规格不小于 [16槽钢、I16工字钢或直径为100mm的钢管，上游端头竖向围铃底部要与底部[10槽钢焊接牢固，具体形式见附图。
牛腿侧面模板全部采用旧胶合板，模板拉杆全部焊接在钢筋蛇型柱上面，在附图中拉杆仅为示意，施工时视现场具体情况进行连接，但须保证受力均匀。
2.2.3砼浇筑浇筑时仓内利用人工平仓，插入式振捣棒进行砼振捣作业。
振捣时振捣器距模板的振捣距离不应小于振捣器有效半径的1/2，并不得触动钢筋。
在浇筑仓内，无法使用振捣器的部位应辅以人工捣固，使其密实。
为使模板均匀受力，平仓铺料时一定要均匀铺开。
浇筑时要求均匀下料，以防止应力集中，导致模板及支撑产生偏移，浇筑强度按每小时的浇筑高度不大于0.5m控制。
2.2.3模板拆除模板拆除前应张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员能行，并有专人负责警戒。
拆除时构件应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。
根据规范承重模板需砼达到设计强度后再进行拆模。
拆模采用自上而下先装后拆，后装先拆的顺序进行，从上到下逐层拆除，拆除时严禁交叉作业。
拆卸材料应分类堆放，严禁高空抛掷。
2.2.4砼养护拆模后要在砼表面进行养护。
3质量及安全保证支撑系统安装时要按图施工，确保安装精度和焊接质量。
钢平台及支撑系统安装严格按措施执行，做到每一道工序完成确保无误后在进行下一道工序。
严格按照相关施工规范要求施工，对每一道工序严格进行检查，若发现不和格施工工序，必须及时改正，否则不得进行下一道工序施工。
浇筑砼期间，应设专人检查模板、钢平台等稳固情况，当发现有松动、变形、移位时，应及时加固处理。
4结构计算4.1模板支撑系统结构验算溢洪道堰闸段牛腿最大高度为5m,所以校核时按最大高度5m验算。
牛腿底部支撑采用工字钢横梁及底部三角钢牛腿支撑支撑，为此，对牛腿底部的槽钢、斜杆，工字钢横量及三角钢牛腿支撑进行受力计算，以保证施工中各支撑系统能满足刚度及强度要求。
4.1.1结构受力分析⑴设计衬砌砼荷载：q1=ρ×h=12500kg /m2=125KN /m2⑵钢筋自重：q2=0.68 KN /m2⑶振捣混凝土产生的荷载按：q3= 1KN/m2⑷混凝土下料冲击力产生的荷载：按2～6 KN/m2，q4取5KN /m2⑸钢模板自重 ：q5=0.24KN /m 2⑹桁架自重： q6=1.5KN/㎡⑺找平工字钢纵梁自重：q7=0.32KN/m 2 4.1.2荷栽组合力的传递顺序为：砼、钢筋自重及活荷栽 → 模板 → 槽钢 →桁架支撑→ 找平工字钢纵梁→钢牛腿4.1.3结构材料计算⑴、找平槽钢计算采用[10槽钢，间距为0.45m,按4跨连续量计算为了便于查表，假定荷载为均布。
线荷载：q=b×P1=0.45×133.74=60.183KN/m=60.183N/mm查表最大弯矩系数Km=0.119最大弯矩：mm N qL K M m •⨯=⨯⨯==422108.257600183.60119.0抵抗矩：33107.39mm w ⨯= 最大应力：[]强度满足要求。
,/215/94.6439700257823922mm N mm N W M =<===δδ ⑵、桁架顶双槽钢强度计算采用2*[10槽钢，间距为0.6m,按5跨连续量计算为了便于查表，假定荷载为均布。
线荷载：q=b×P1=0.6×133.74=80.244KN/m=80.244N/mm查表最大弯矩系数Km=0.119最大弯矩：mm N qL K M m •⨯=⨯⨯==422101.537750244.80119.0抵抗矩：3333104.79107.392mm mm w ⨯=⨯⨯= 最大应力：[]强度满足要求。
,/215/64.6779400537100022mm N mm N W M =<===δδ ⑵、钢平台支撑钢强度计算以Ι10工字钢进行验算，承受的最大轴力为：线荷载：q= 0.6×0.7×133.74=56.17KN1、强度验算σ = N A n= 56.10×10323.50×102 = 23.87N/mm 2 < 1.00 × f γRE = 1.00 × 215.00 1.00 = 215.00 N/mm 2 强度满足2、整体稳定 λx = l 0x i x= 2.00 × 1026.57 = 30.44 λy = l 0y i y= 2.00 × 1021.89 = 105.82 双轴对称截面, 对于x 轴, 属于 a 类截面,得稳定系数ϕx 为0.962,对于y 轴, 属于 b 类截面,得稳定系数ϕy 为0.518,ϕ = min(ϕx ,ϕy ) = 0.518 两个主轴方向的最大长细比为105.82,不大于设定的长细比 150.00N ϕ A = 56.10 × 103 0.518 ×26.11 × 102 = 41.47N/mm 2 < 1.00 × f γRE= 1.00 × 215.00 1.00 = 215.00 N/mm 2 整体稳定满足⑶、Ι25工字钢横梁计算工字钢顶部横梁作用有5个集中力，具体见附图。
F=62.5kN F=31.25kN最大弯矩：mm N M •⨯=41075.311、强度验算1. 抗弯强度M x γx W nx + M y γy W ny= 31.75 × 1061.05 × 381.33 × 103 + 0.00 × 1061.05 × 45.98 × 103 = 79.30N/mm 2< 1.00 × f γRE= 1.00 × 215.00 1.00 = 215.00 N/mm 2 抗弯强度满足2. 抗剪强度τmax= V max SI x t w=62.50 × 103 × 230.70 ×1035017.00 × 104 × 8.00=35.92N/mm2< 1.00 ×f vγRE=1.00 × 125.001.00 = 125.00 N/mm2抗剪强度满足⑶、Ι20工字钢斜支撑计算1、强度验算σ= NA n=166.00×10331.99×102= 51.88N/mm2 <1.00 ×fγRE=1.00 × 215.001.00 = 215.00 N/mm2强度满足2、整体稳定λx = l0xi x=2.00 × 1028.16= 24.51λy = l0yi y=2.00 × 1022.11= 94.79双轴对称截面，对于x轴, 属于a类截面, 得稳定系数ϕx为0.973,对于y轴, 属于b类截面,得稳定系数ϕy为0.589,ϕ = min(ϕx,ϕy) = 0.589两个主轴方向的最大长细比为94.79,不大于设定的长细比150.00NϕA=166.00 × 1030.589 × 35.55 × 102= 79.26N/mm2< 1.00 ×fγRE=1.00 × 215.001.00 = 215.00 N/mm2整体稳定满足。