龙门吊计算书
100t龙门吊基础承载力计算书
100T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“100t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面：
100t龙门吊基础截面
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）
2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 800 mm，B2 =800mm
H1 = 500 mm，H2 = 800 mm
无偏心：
3．荷载值：
①基础砼：g1=7×1.58m3×26 kN /m3=287.56 kN
②钢轨:g2=7×43×10N /kg=3。
01 kN
③龙门吊轮压：g3=2×27×10N/kg=540 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+ g3=543KN
G k = g1=287。
56KN
4．材料信息:
混凝土: C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =(B1＋B2)×L = 1。
6×7= 11。
2 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2002)下列公式验算：
p k = （F k＋G k)/A = 74。
2 kPa
结论:移梁滑道基础底面的地基承载力大于74.2 kPa即满足设计要求。
16m跨高、30m跨径、80吨龙门计算书
16m跨高、30m跨径龙门吊计算书一、结构尺寸设计：本标段为40m预制箱梁，单个箱梁最大重量接近150T，该“龙门吊机”为跨墩门架式吊机，设计高度为16m。
“龙门吊机”主体受力结构采用国产“贝雷片”组成，采用8排单层进行设计，并加设加强弦杆，辅助抗风拉、压杆件均采用D=22cm的钢管。
二、计算荷载最大吊重：Ｇ1=80(T)=800(KN)门架顶平车重量：G2=5(T)=50(KN)贝雷片重量：G3=0.3(T)*8*10*10=240(KN)加强弦杆重量：G4=0.08(T)*8*18*10=115.2(KN)支撑架(天窗)重量：G5=0.021(T)*16*4*10=13.44(KN)门架顶木方及轨道重量：G6=0.03(T/M)*30*4*10+9(KN)=45(KN)三、受力计算：1、门架横梁“贝雷片”受力验算：１）立柱顶部支反力计算：２）荷载总计：∑G i=G1+G2+G3+G4+G5+G6=800+50+240+115.2+13.4+45=1263.6 KN 单个支柱支反力计算：N1=N2=∑G i/2=631.8(KN)３）单排(贝雷片)跨中弯矩计算：M max=[N(L/2)-(∑G i-G1-G2)/2*(L/4)]*1/8=(631.8*30/2-413.6*30/8)*1/8=990.75(KNm)由于M max＞[m0]=958(KNm)[m0]——“贝雷片”的允许弯矩为抵抗桁架的跨中弯矩，增加安全保险系数，在“贝雷”桁架上、下加设加强弦杆。
４）抗拉、压应力验算：贝雷片与上、下加强弦杆组合后的惯性矩为：I组合=I0贝雷片+[I0弦杆+Ａ0弦杆*(150/2+r0加强弦杆)2]*２=624344.04(cm4) I0贝雷片——283000(cm4)I0加强弦杆——382.9(cm4)Ａ0加强弦杆——27.48(cm4)r0加强弦杆回转半径——3.72(cm)δmax=M max Y/I组合=990.75*82.44/624344.04=130.82(mpa)δmax＜[δ0]=273(mpa)[δ0]——贝雷片允许拉、压应力故跨中弯矩验算合格。
100龙门吊计算书
中铁十局沈铁公路桥梁合同段100t龙门吊基础计算书
一、基本计算参数
1、起吊梁板时龙门吊单边荷载
以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g1=980/2=490KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g1=490KN。
2、龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
3、轨道和轨道基础偏安全取每延米自重
g3=1×（1.0×0.6+0.3×0.5）×2.5×10=18.75KN/m
二、、轨道梁地基承载力验算
轨道基础采用C30钢筋混凝土，台阶式设置，上部为宽50cm，高30cm，下部宽100cm，高60cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：
轨道梁受压力验算：
P=g1+g2+g3=490+400+7×18.75=908.75KN
轨道基础砼应力为：
σ=γ0P/A=1.4×908.75/7=0.182MPa<[σ]=30MPa
轨道基础地基承载力验算
地基应力计算:
σ=( g1+g2+g3)/A= 908.75÷7÷1=181.75KPa
预制场地经换填山皮土碾压之后，承载力标准值为f k=250KPa，可见：σ=181.75KPa<f k=250KPa，轨道基础地基承载力满足要求。
四、龙门吊基础详见附图
附图：中铁十局沈铁公路桥梁合同段预制场100t龙门吊轨道基础示意图计算：复核：。
龙门吊受力计算书
龙门吊受力计算书
四合同梁板预制厂的梁板浇筑及搬运采用两台龙门吊，龙门吊跨径21m，横梁由7片321型贝雷片组成；竖杆高9m，由3片321型
贝雷片组成；采用单轨移动,移动轮间距7m。
1、龙门吊内力计算：
龙门吊内力计算按照静定平面钢架进行计算，此
钢架为一简支钢架支座反力只有2个，考虑钢架
的整体平衡
∑X＝0
∑M A＝0
∑Y＝0 V A＝V B＝F/2
当龙门吊搬运16m板时所承受的集中荷载F＝170.04KN
V A＝V B＝85.02KN
弯距计算：根据内力计算法则，各杆端弯距为
M AC＝669.53KN.m（右侧受拉） M CA＝669.53KN.m（左侧受拉）M CD＝669.53KN.m（上侧受拉） M DC＝669.53KN.m（上侧受拉）M DB＝669.53KN.m（右侧受拉） M BD＝669.53KN.m（左侧受拉）M E＝223.18 KN.m（下侧受拉）
剪力计算：根据内力计算法则，各杆端剪力为
Q AC＝0 Q CA＝0
Q CD＝85.02KN Q DC＝85.02KN
Q DB＝0 Q BD＝0
Q E＝170.04KN
321型贝雷片允许弯距M0＝975 KN.m，允许剪应力Q0＝3978 KN 满足要求。
2、抗倾覆计算: P
H=9。
0m
L=7。
0m
P=98.52KN
对A点取距
抗倾覆力矩由竖向力P产生,则
M抗=P*L/2=344.82KN.m
倾覆力矩由风力或其他力F产生, 则
M倾=F*H=9F
当M抗= M倾时F最大Fmax=38.31KN
3
吊不使用时，
(见图)。
钢轨。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
龙门吊计算书
QM5t-14m(+3m)龙门起重机计算书一、概述QM5t-14m(+3m)门式起重机是用于杭州九堡大桥南接线1标钢筋场的小型起重设备，根据实际情况和现场条件采用跨度14米，单边悬臂3米，采用三角形桁架，加工字钢Ⅰ28a主梁组合，小车可沿主梁纵向行走，整机由2组单轨驱动台车支撑，可沿铺设在地面的专用。
本设计主梁跨中按5t（起重量）×14米跨度的规格进行控制设计，悬臂端也为3t（起重量）的规格进行控制，并充分考虑到外部环境对结构的冲击性，拼装的便利性，使用中的特殊要求等。
本设计完全遵循GB3811-2008《起重机设计规范》及其他相关的机械技术条件进行设计计算，所选用的零部件及电气元件等亦完全按照相关的国家标准、部门标准、行业标准、企业标准等要求执行设计。
二、计算依据1、设计参数1）、额定轻重量5t2)、额定起升速度 1.05m/min3)、跨度14米4)、起升高度6米5)、有效悬臂3米6)、小车运行速度1~7 m/min 重载7）整机装机功率8）起重机工作等级2、规范及参考文献1）《起重机设计规范》GB3811-20082）《起重机试验规范和程序》GB9505-863）《起重机机械安全规程》GB6067-854）钢结构设计规范GB50017-20035）钢结构施工及验收规范GB50205-956）通用门吊起重机GB/T14406-937）钢结构焊缝外形尺寸GB10854-898）电气装置安装工程施工及验收规范GB50017-20039）起重设备安装工程施工及验收规范GB50278-983、材料选择主材均选用Q235，主横梁下纵梁采用工字钢Ⅰ28a，上纵梁采用工字钢Ⅰ12a，竖杆、斜杆均采用角钢L75×6，竖杆间距、高度均为1米，考虑1.5倍安全系数后其性能如下：1）抗拉、抗压和抗弯强度：[σ]=156Mpa2）抗剪强度：[σ]=90Mpa3）绕度[f]=L/400=14000/400=35mm。
(完整版)龙门吊计算书.doc
下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T 龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为 24m。
1、门柱一个门柱用 2 根Φ 325mm、δ =10mm 的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b 槽钢作斜撑。
立柱顶上设置2 根[30b 槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b 槽钢上。
立柱底部通过20mm 厚A3 钢板与单轨平车连接。
每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。
两个平车之间用2 根 14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。
钢管与钢横梁采用焊接连接加固。
2、横梁一组横梁用 6 排 9 片贝雷片，设置上下加强弦杆。
两端头用 4 片（90-115-90）× 118cm 支撑架连接。
中间接头均用90×118cm 支撑架连接。
同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）× 118cm 支撑架外，其余用 90×118cm 支撑架。
横梁一边通过吊带悬挂 28#工字钢设 10T 电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。
横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U 型螺栓加固。
3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、 1.6m 主动平车。
枕木间距为60cm，5T 慢速卷扬机放平车上，用 5 门滑车组吊装 ,钢丝绳采用直径为25mm 的。
4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。
各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。
二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。
1、荷载计算横梁自重： q=11.7 KN/m天平及滑轮自重： P1=25KN起吊重量： P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。
龙门吊受力计算书
国道314线库车至阿克苏高速公路QLM2X65t-45m-14m 龙门吊受力计算书中国交通建设库车至阿克苏高速公路建设指挥部四分指挥部QLM2X65t-28m-14m 龙门吊受力计算书一、 龙门架平面内力计算：本龙门吊采用两个刚性支腿进行支承，将龙门架当做平面钢架计算。
龙门架的受力计算必须考虑两种受力状态：一种是当起重机处于运动状态时，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力很小，这时认为其水平推力为零，龙门架为静定结构，受力简图如下：（图a ）(图a) (图b)第二种情况是当龙门起重机打车不工作时，龙门架处于静止状态，车轮垂直于轨道方向的滑动阻力较大（水平推力），这时可把龙门架视为一次超静定机构（图b ）当计算主梁内力时，取图a ，当计算支腿内力时取图b ，这是因为采用一次超静定结构计算简图时，钢架在垂直、荷载作用下，支座处将产生水平推力，由于水平推力的出现使主梁减载，使支腿加载。
1、主梁垂直平面内的受力计算：（1） 负载引起的内力（受力图如图c,主梁弯矩图如图d ）V BV A45m38m 38m 45m（图c ）P=G 自+G 起=60KN+650KN=710KN （图d ）由于起升速度很低，为0.9m/min ，所以可以不考虑起升加速度的影响。
当跨度为36m 时m KN L L P M ⋅=⨯=-=24852/77102/)(11max主梁承受的剪力为Q=710KN 当荷载如a（2）主梁均布自重引起的内力：主梁均布自重引起的弯矩图如图fL G L L G qL M ⨯⨯=⨯⨯==-主主8/11/8/18/12122max 当L=45m ，L1=50.6m 时， 主梁自重G 主=50.6t ，q=0.1t/mm KN L q M ⋅=⨯⨯=25.25318/122max主梁在垂直平面内主要验算两个危险截面，一是主梁两天车间（图f ）的弯矩，二是支座附近的剪力。
242748.12:10[866962.21:16[cm A cm I cm A a y ===MPaMPa W M cm y I W cmy cm I M y y y 157][46.1132/6.22105/74.1503332200m KN 25.50163max 4=<======⋅=σσ总总所以主梁受弯满足要求。
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计算书目录第1章计算书 (1)1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算 (1)1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算 (1)1.1.2 龙门吊轨道基础承载力验算 (2)1.1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算 (2)1.2 吊装设备及吊具验算 (3)1.2.1 汽车吊选型思路 (3)1.2.2 汽车吊负荷计算 (4)1.2.3 汽车吊选型 (4)1.2.4 钢丝绳选择校核 (5)1.2.5 卸扣的选择校核 (5)1.2.6 绳卡的选择校核 (6)1.3 汽车吊抗倾覆验算 (7)1.4 地基承载力验算 (7)第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运行速度6m/min，小车运行速度5m/min，整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T，设置两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T，可以满足使用要求。
本方案地基基础梁总计受力：M=137+60×2=257TF=M*g=257T×9.8N/kg=2519kN2台龙门吊共计有8个支点，则每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转（吊装170T）时，Pmax=（85+60）T×9.8N/kg/4=355kN。
1.1.1 龙门吊走行轨钢轨型号选择计算确定龙门吊走行轨上的钢轨，计算方式有两种，二者取较大值：方式一：根据《路桥施工计算手册》计算：g1=2P+v/8=2×315+（6×60/1000/8）=630kN/m方式二：根据《吊车轨道联结及车挡(适用于混凝土结构)》中“总说明4.3公式（1）”计算：P d=1.05×1.4×1.15×315=533kN/m；满负荷运转时：g1max=2×355+（20×60/1000/8）=710kN/m；P d max=1.05×1.4×1.15×355=600kN。
每种工况下，二者取较大值。
所以本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m，满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/m。
起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查《GB2585-2007铁路用热轧钢轨》“表A.1钢轨计算数据”得到：P43的理论米重量为44.65kg/m，小于QU100的理论重量，综合考虑钢轨专业性用途、今后的周转使用及安全性能指标，我们认为龙门吊制造厂家的意见不利于该龙门吊今后的周转使用，不予采纳。
考虑到龙门吊周转使用，按照满负荷运转时配备基础梁走形轨理论重量≥71kg/m，根据《起重机用钢轨YBT5055-2014》表3，选用QU100，理论重量为88.96kg/m。
1.1.2 龙门吊轨道基础承载力验算本方案采用C30钢筋混凝土基础，C30抗压强度14.3N/mm2，QU100钢轨高度为150mm，底面宽度a=150mm，龙门吊单侧支腿接触点之间的距离为6.8m，钢轨受到集中荷载时，扩散角为45度，则轨道底面对轨道基础的受力为300mm×6980mm的均布荷载。
F=315kN×2+80.05kg/m×6.8m×10N/kg/1000=635kNP=F/A=635×1000/（300×6980）=0.30N/mm2P<14.3N/mm2故条形基础的结构形式满足龙门吊的使用要求。
1.1.3 龙门吊轨道基础地基承载力验算预制梁场建立在已压实成型的路床上，实测地基承载力为110KPa。
（1）荷载：其中钢筋混凝土基础梁密度取2.6T/m3（含配筋）。
F=315kN×2+80.05kg/m×6.8m×10N/kg/1000+2.6T/m3×（0.1×0.08×6.8）×10=636kN（2）每侧支点轨道基础地基受力集中面积：A=1×（6.8+0.8）=7.6m2。
（3）轴心荷载作用下地基承载力验算：a：本方案复核：p k=636/7.6=83.68kPa<f ak=110kPa满足《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011第5.2.2条规定。
b：按照满负荷运转时复核:p k=716/7.6=94kPa<f ak=110kPa满足《建筑地基基础设计规范》GB5007-2011第5.2.2条规定。
所以，地基承载力满足要求。
1.2 吊装设备及吊具验算汽车吊选用2台KATO NK-400E，吊车工作半径6.4m，两片主梁分别整体吊装；吊装钢丝绳选用6x37S+FC-φ28，双支吊索起吊；卸扣选择美标G2130-25-1-3/4"；绳卡选用U型绳卡，绳卡螺栓直径为20mm，每处固结钢丝绳的绳卡个数为5个，绳卡间距180mm。
1.2.1 汽车吊选型思路（1）首先要勘察吊装现场，根据现场实际情况首先确定吊装线路，然后根据线路可以确定吊车臂的工作半径R，最后根据吊装的吨位查起重机性能表即可以确定吊车。
（2）起重半径R无要求时根据起重量Q及起重高度H，查阅起重机性能曲线或性能表，来选择起重机型号和起重机臂长L，并可查得在选择的起重量和起重高度下相应的起重半径，即为起吊该构件时的最大起重半径，同时可作为确定吊装该构件时起重机开行路线及停机点的依据。
（3）起重半径R有要求时根据起重量Q、起重高度H及起重半径R三个参数查阅起重机性能曲线或性能表，来选择起重机型号和起重机臂长L,并确定吊装该构件时的起重半径，作为确定吊装该构件时起重机开行路线及停机点的依据。
（4）最小臂长L min有要求时根据起重量Q及起重高度H初步选定起重机型号，并根据由数解法或图解法所求得的最小起重臂长的理论值L min，查起重机性能曲线或性能表，从规定的几种臂长中选择一种臂长L＞L min，即为吊装构件时所选的起重臂长度。
根据实际选用的起重臂长L及相应的α值，可求出起重半径，然后按R和L查起重机性能曲线或性能表，复核起重量Q及起重高度H，如能满足要求，即可按R值确定起重机吊装构件时的停机位置。
1.2.2 汽车吊负荷计算龙门架抬吊部分总重量G=单片主梁重量+支腿总承重量×2≈30T ，两台汽车吊抬吊，则每台汽车吊承担的重量G 1=G/2=15T ，如图所示：间距分别为10.8m 、15.4m 、10.8m 。
1.2.3 汽车吊选型汽车吊的起吊高度H≥h 1+h 2+h 3+h 4，起重臂长度L≥H/sinθ，θ为起重臂仰角，一般取值70～77°，本工程取值70°。
根据上述方案，龙门吊支腿安装高度h 1=11m ，龙门吊主梁安装悬停过程中主梁距离支腿37000顶面高度h2=0.20m，主梁上绑扎点至主梁吊起后底面的距离h3=2.58m，主梁顶面至吊车吊钩高度h4=1.5m，则汽车吊的起吊高度H≥11+0.2+2.58+1.5=15.28m，起重臂长度L≥15.28/sin70≥16.3m。
汽车吊工作半径取值6.4m，综合考虑吊车臂长、起重量，选定两台40T的吊车KATO NK-400E。
汽车吊起重性能复核：吊车1工况为：臂长16.5m，工作半径 6.4m，额定起重量20T，则吊车A负荷率为15/20=75%<80%,，满足双机抬吊要求的单机负荷率小于80%的要求。
吊车2工况为：臂长16.5m，工作半径 6.4m，额定起重量20T，则吊车A负荷率为15/20=75%<80%,，满足双机抬吊要求的单机负荷率小于80%的要求。
所以，两台KATO NK-400E满足起吊重量要求。
1.2.4 钢丝绳选择校核龙门架主梁抬吊选用6×37S+FC-φ28--1670，吊点选择在主梁端部，双支吊索起吊，如上图所示。
钢丝绳拉力计算：本吊装方案中，钢丝绳在竖直方向两条吊索之间方向夹角β：β=arcsin(1.4/2/4.2)=9.59°，则钢丝绳与主梁水平夹角为α=90-β=80.41°，所以每根钢丝绳的拉力为N=1.2×82/2/sin（80.41）=49.90kN，因此，查《GB8918-2006重要用途钢丝绳》表11得到：钢丝绳选用6×37S+FC-φ28，钢丝绳破断拉力为432kN，对应43.2T。
钢丝绳实际安全系数复核：钢丝绳实际安全系数为432/49.9=8.668>6，满足6倍的安全系数要求。
1.2.5 卸扣的选择校核选用G2130，工作荷载25T，公称直径1-3/4"即44.45mm，卸扣销轴螺栓直径51mm。
吊装质量最大支撑时拉力N=49.90KN，卸扣的安全系数取值为4，则卸扣的极限工作荷载为4.99×4=20T，选用弓形卸扣。
查《GBT/T25854-2010一般起重用D形和弓形锻造卸扣》表2选用的弓形卸扣型号为：GBT/T25854-4-BX20，且要求公称直径d≤71cm，卸扣销轴螺栓直径D≤80mm。
由于目前国标卸扣都是采用45号钢锻造而成，国标卸扣重量重、体积大，国标规定的卸扣尺寸仅有最大值或最小值，导致各厂家生产尺寸不统一，难以掌握卸扣实体质量，所以目前国内使用较多的为美式卸扣。
美式卸扣拥有体积小，拉力大、尺寸规范的特点。
常用标准有：弓型卸扣—G209、G2130（带保险），D型卸扣—G210、G2150（带保险）。
按种类可分为G209(BW)，G210(DW)，G2130(BX)，G2150(DX)。
按型式可分为弓型(欧米茄形)弓型带母卸扣和D型(U型或直型)D型带母卸扣。
安全系数有4倍、5倍、6倍，甚至8倍。
按照“附录美标高强弓形卸扣-G2130尺寸参数表（弓型带螺母1/3-150T）”选用G2130，工作荷载25T，公称直径1-3/4"即44.45mm，卸扣销轴螺栓直径51mm。
最终卸扣选择美标G2130-25-1-3/4"。
卸扣的校核：（1）尺寸校核（相对于国标）：公称直径d=1-3/4"=44.45mm≤71cm，卸扣销轴螺栓直径B=51mm≤80mm，满足规范要求。
（2）安全系数：卸扣安全荷重Q b=40×51×51=104040N=104.04kN，卸扣的安全系数为104.04/49.90=2.08，另外，卸扣自身安全系数为4～6倍，所以，卸扣的极限安全系数为2.08×（4～6）=8.32～12.48，所以该型号卸扣的安全性满足要求。
1.2.6 绳卡的选择校核选用马鞍式绳卡，即U型绳卡，根据钢丝绳直径来选绳卡，卡头的大小要适合钢丝绳的粗细，U形环的内侧净距要比钢丝绳直径大1～3mm。