大型垃圾焚烧炉采用冷热二次风比较
垃圾炉一次风温问题思考开炉先开一次风二次风
垃圾炉一次风温问题思考开炉先开一次风二次风垃圾炉一次风温问题分析一、锅炉一次风温问题的提出：锅炉一次风道具体设计如图（一）所示：空预器设计说明：锅炉采用蒸汽空气预热器来加热一次风，每台锅炉配一组一次风蒸汽空气预热器。
其受热面的布置形式为螺旋翅片管。
蒸汽在管内流动放热,空气在管外横向冲刷。
一次风蒸汽空气预热器均分二级，风量为39800Nm3/h，第一级把空气从15℃加热到140℃,第二级把上级的空气从140℃加热到230℃。
一级空气预热器用低压蒸汽对空气进行加热，加热蒸汽压力为1.1Mpa(g), 加热蒸汽温度为276℃；二级空气预热器用锅炉的饱和蒸汽进行加热，加热蒸汽压力为4.8Mpa(g), 加热蒸汽饱和温度为263℃。
设计230℃，实际只有180℃左右（必须开疏水器的旁路，如果不开旁路，只有120 ℃，可见疏水器明显存在问题）。
二、风温偏低的原因分析：1 、加热蒸汽偏离设计值：一级空预器的加热蒸汽设计值是1.1Mpa(g)的过热蒸汽，温度是276℃。
查汽轮机热力特性曲线图设计说明：汽轮机100%负荷(12000KWh)时抽汽压力1.074Mpa，温度275.6℃；汽轮机80%负荷(9600KWh)时抽汽压力只有0.841Mpa，温度258.8℃；汽轮机50%负荷(6000KWh)时抽汽压力只有0.515Mpa，温度仅有231℃（此时疏水都比较难疏到除氧器）。
由以上数据可见空预器设计是按汽轮机100%负荷设计的。
而我们机组运行受锅炉运行影响是达不到设计值的。
据统计我们的汽轮机负荷基本在10000 KWh左右，故抽汽压力只有0.85Mpa，温度260℃。
二级加热器的加热蒸汽设计值是按MCR（最大连续蒸发量）工况设计的：4.8Mpa(g)饱和蒸汽，263℃；而我们实际根据公司要求不超机械负荷，所以运行只有4.3Mpa，温度只有253.7℃。
(据观察锅炉厂设计时也存在问题：锅炉蒸汽出口压力在4.0 Mpa，出力在30.5t/h时，汽包压力也只有4.4Mpa。
论述生活垃圾焚烧发电厂的炉型选择
论述生活垃圾焚烧发电厂的炉型选择【摘要】本文对设计中焚烧炉炉型的选择进行了探讨与分析。
分析认为，炉排炉及循环流化床焚烧炉与机械炉排焚烧炉相比，在燃料的适应性、二次污染物排放、灰渣综合利用，以及低热值垃圾焚烧处理方面具有明显优势。
建议垃圾焚烧应尽可能选用循环流化床锅炉。
【关键词】垃圾发电；垃圾焚烧；循环流化床；焚烧炉；炉排炉目前，世界上焚烧炉的种类较多，主要为四大类型：炉排型垃圾焚烧炉、流化床垃圾炉、回转窑垃圾焚烧炉和垃圾热解气化焚烧炉。
下面对这四种炉型分别进行介绍。
1 炉排炉型焚烧炉机械炉排炉技术作为世界主流的垃圾焚烧炉技术，技术成熟、可靠，其应用前景广阔，发展空间较大。
这种焚烧炉因为具有对垃圾的预处理要求不高，对垃圾热值适应范围广，运行及维护简便等优点，是目前在处理城市垃圾中使用最为广泛的焚烧炉。
该类型焚烧炉型式很多，主要有固定炉排（主要是小型焚烧炉）、链条炉排、滚动炉排、倾斜顺推往复炉排、倾斜逆推往复炉排等。
为使垃圾燃烧过程稳定，炉排型焚烧关键是炉排。
炉排的布置、尺寸、形状随着垃圾水分、热值的差异以及生产厂商的不同而不同，炉排有水平布置，也有呈倾斜15°-26°布置，炉排设计分为预热段、燃烧段、燃烬段，段与段之间可以有垂直落差，也可没有落差。
垃圾在炉排上着火，热量不仅来自上方的辐射和烟气的对流，还来自垃圾层内部。
在炉排上已着火的垃圾在炉排的特殊作用下，使垃圾层强烈地翻动和搅动，引起垃圾底部开始着火，连续的翻动和搅动使垃圾层松动，透气性加强，有助于垃圾的着火和燃烧。
炉拱设计要考虑烟气流有利于热烟气对新入垃圾的热辐射预热干燥和燃烬区垃圾的燃烬。
配风设计要确保空气在炉排上垃圾层分布均匀，并合理使用一、二次风。
对于成分复杂的垃圾，炉温太高时，物料熔融结块，炉排、炉壁易烧坏，同时产生过多的氧化氮；炉温太低时，烟气滞留时间过短，产生不完全燃烧，对人体有严重危害的二恶英难以完全分解。
因此，炉膛出口温度应保证不低于850℃，烟气滞留时间不低于2s。
辽源垃圾焚烧项目二次风预热器参数选择分析
ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ａ ｎ ｄ ｃ ｏ ｍｂ ｕ ｓ ｔ ｉ ｏ ｎ ｅ ｉｃ ｆ ｉ ｅ ｎ ｃ ｙ ．Ｉ ｎ ａ ｄ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ，ｂ ａ ｓ ｅ ｄ ｏ ｎ ｃ ｏ ｍｐ ａ ｒ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｍｅ ｄ ｉ ａ ｔ ｅ ｔ ｅ ｍｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｕ ｒ ｅ ｏ ｆ ｔ ｗ ｏ－ ｓ ｔ ａ ｇ ｅ ｐ ｒ ｅ ｈ ｅ ａ ｔ ｅ ｒ
辽源垃圾焚烧项 目二次风预热器参数选择分析
赵正萍 ，严圣军 ，陈 竹 ，李 军
（ 江苏天楹环保能源股份有限公 司 ，江苏
摘
一
南通
２ ２ ６ ６ ０ ０ ）
要 ： 以 辽 源 生活 垃 圾 焚 烧 项 目为例 ，对 二 次风 预 热 器采 用一 段 式和 两段 式进 行 了比较 ，得 出 两段 式预 热 器 较
量 ；汽机抽 汽为已经部分做 功发 电完的蒸汽，再从汽轮机抽 出来加 热预热 器，达到 了能效利用最大化 。
关 键 词 ： 生 活垃 圾 ； 焚烧 ；二 次风 预 热 器 ；汽 机 抽 汽 ；饱 和 蒸 汽
中图分 类号 ：Ｔ Ｍ９ ２ ４ ；Ｔ Ｋ ２ ２ ３ ． ２ ６ 文献标识码 ：Ａ 文章编号 ：１ ０ ０ ５ — ８ ２ ０ ６（ ２ ０ １ ３ ）０ ６ — ０ ０ ５ ２ — ０ ３
垃圾焚烧炉配风比对燃烧过程影响的数值模拟研究
垃圾焚烧炉配风比对燃烧过程影响的数值模拟研究
陈鹏;李军;陈竹
【期刊名称】《环境卫生工程》
【年(卷),期】2015(000)005
【摘要】通过商业软件 Fluent 对600 t/d 垃圾焚烧炉进行了数值模拟计算，分析了不同的一二次风配比工况对炉膛内部焚烧过程中温度分布以及 CO 浓度分布的
影响。
结果表明：在总风量不变的情况下，适当的提高二次风的比例可以促使炉膛内部燃烧更加充分且温度分布较为均匀。
一二次风比值为0.73∶0.27时，炉膛内
部喉口处的温度分布与 CO 浓度分布较于其他工况更加均匀，表现最优。
数值计
算的结果与分析表明，一定程度的提高二次风比例可以促使炉膛内部关键部位的温度和 CO 浓度变化梯度更小，燃烧也相对更为充分。
【总页数】4页(P29-32)
【作者】陈鹏;李军;陈竹
【作者单位】中国天楹股份有限公司，江苏南通226600;中国天楹股份有限公司，江苏南通 226600;中国天楹股份有限公司，江苏南通 226600
【正文语种】中文
【中图分类】X705
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1.配风比对燃油燃烧器燃烧过程影响的数值模拟 [J], 邱冰冰;杨步云;李文科
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垃圾焚烧锅炉受热面高温腐蚀与对策研究
垃圾焚烧锅炉受热面高温腐蚀与对策研究摘要：在垃圾焚烧处理操作中，垃圾所含有大量的氯、硫等元素，在高温的作用下这些元素会形成酸性气体，之后与锅炉受热面上的金属反应，转变成金属氯化物、金属硫化物等腐蚀产物，最终造成锅炉受热面被腐蚀和损坏。
受热面高温腐蚀问题是影响锅炉安全稳定运行的关键因素，所以，垃圾焚烧厂必须明确影响受热面高温腐蚀的相关因素，提出有效的解决对策。
关键词：垃圾焚烧；锅炉；受热面；高温腐蚀；对策垃圾焚烧主要是借助于高温燃烧垃圾，将无机物质转变成废气、灰渣，将有机物质转变成水、二氧化碳，该处理方式具有减量化程度高、无公害、废弃物资源化利用等优点。
因此，当前我国各地纷纷建设垃圾焚烧厂，以进一步缓解垃圾围城的问题。
然而随着垃圾焚烧厂使用时间的增长，锅炉受热面往往会出现高温腐蚀甚至穿管等问题，这些问题会大大降低锅炉运行的安全性与稳定性。
基于此，垃圾焚烧厂必须积极探索可以有效解决锅炉受热面高温腐蚀问题的对策，从而保证自身运行的可靠性与运行效率，减少维护量。
一、垃圾焚烧锅炉受热面高温腐蚀的相关概述在垃圾焚烧处理过程，锅炉内会产生大量具有较强腐蚀性的复杂气体、氯化物与硫酸盐等，这些物质在高温的作用下会导致受热面被腐蚀。
垃圾焚烧锅炉受热面腐蚀大多发生在过热器、预热器、水冷壁等位置。
同时，垃圾组分具有不定性，垃圾焚烧时锅炉内的垃圾燃烧温度与工质参数往往会产生较大范围的波动，致使受热面金属更快疲劳，形成疲劳裂纹，加上外部腐蚀性气体侵蚀裂纹间隙，导致管壁腐蚀速度加快。
据国内外相关实验研究发现：在垃圾焚烧锅炉不同受热面区域（水冷壁、尾部烟道、省煤器、过热器等）的腐蚀情况的模拟分析中，锅炉受热面上的腐蚀与气、液、固多相耦合过程以及烟气中的硫化物、氯化物、碱金属化合物等存在非常密切的联系，且锅炉内气氛、重金属含量等均与腐蚀发生相关[1]。
垃圾焚烧所产生的烟气中含有的固态颗粒和频繁吹灰，也会导致受热面金属管壁腐蚀磨损。
城市生活垃圾焚烧发电锅炉的燃烧控制与调整
城市生活垃圾焚烧发电锅炉的燃烧控制与调整城市生活垃圾焚烧发电锅炉的燃烧控制与调整是电厂运行中的重点和难点。
如何实现稳定燃烧提高垃圾燃烧热效率是垃圾发电产业的研究课题之一。
本文以炉排层燃垃圾焚烧发电锅炉为例，从垃圾燃料特性、垃圾料层厚度、一次风和二次风等方面阐述垃圾发电锅炉的稳定燃烧控制与调整，为垃圾焚烧发电锅炉的优化运行提供参考。
城市生活垃圾焚烧发电具有无害化、资源化和减量化三大优势，对改善城市卫生环境作用重大，是当今处理城市生活垃圾的一种最优途径，已成为我国城市生活垃圾处理的最主要方法之一。
而目前国内多数垃圾焚烧发电锅炉热效率偏低，直接影响到垃圾焚烧发电厂的经济效益。
究其原因，是因为目前我国大部分地区，城市生活垃圾普遍具有水分高、热值低的特点，热值通常在4000~6000kJ/kg左右，且垃圾成份复杂多变，焚烧炉运行各阶段垃圾热值相差较大，导致垃圾焚烧炉燃烧不稳定和热效率的下降。
如一规模为500t/d垃圾焚烧发电工厂，锅炉运行过程中垃圾热值变化波动较大，不但增加了风机负荷，且垃圾随着水分的增加降低了入炉热量和入炉热量有效利用率。
国内科研单位针对垃圾特点开展了一些相关理论研究，探讨了影响垃圾稳定燃烧的一些规律。
本文结合实例从垃圾燃料特性、垃圾料层厚度、一次风和二次风等方面探讨垃圾发电锅炉稳定燃烧技术，为锅炉的安全经济运行提供了有益的参考。
垃圾发电锅炉的燃烧控制与调整实例某一城市生活垃圾焚烧发电厂，设计垃圾处理量500t/d，锅炉主蒸汽流量47t/h，主蒸汽压力6.50MPa，主蒸汽温度450°C。
锅炉为单锅筒横置式自然循环水管锅炉，采用往复式炉排，炉排面积68m2。
燃料包括纸、木屑、纺织物、塑料、橡胶、厨余、玻璃和金属等在内的城市生活垃圾。
图1 城市生活垃圾往复炉排焚烧发电流程示意图往复炉排焚烧流程示意图如图1所示。
一次风由炉排下方的空气室吹入，穿过垃圾层的同时与垃圾发生燃烧反应。
垃圾在炉排上的燃烧过程可分为干燥、挥发分析出、挥发分燃烧、焦炭燃烧和燃尽五个阶段。
垃圾焚烧炉排炉二次风配风的CFD优化模拟
垃圾焚烧炉排炉二次风配风的CFD优化模拟垃圾焚烧炉是一种能够有效处理城市生活垃圾的设备。
在垃圾焚烧过程中，二次风和配风的合理调节对于炉内温度分布、燃烧效率和废气排放有着重要影响。
因此，利用计算流体力学（CFD）模拟技术对垃圾焚烧炉进行优化模拟是十分必要的。
首先，对垃圾焚烧炉进行CFD模拟需要建立合适的物理模型和数学模型。
物理模型应包括垃圾填充层、炉膛、烟道等主要结构，数学模型应包括质量守恒方程、能量守恒方程和动量守恒方程。
同时，还应考虑燃料的燃烧反应和烟气的混合与传导等细节。
其次，CFD模拟应着重优化排炉二次风和配风的调节。
排炉二次风的主要作用是加强燃烧过程，保证垃圾焚烧炉内足够的氧气供给，提高燃烧效率，降低废气排放。
配风的主要作用是调节炉内温度分布，防止炉内局部过热或过冷。
通过CFD模拟，可以合理设计二次风和配风的喷射位置、角度和流量，使其均匀分布在炉内，充分与燃烧垃圾接触，最大程度上发挥其功能。
在进行CFD模拟时，需要对炉内的物料特性和燃烧特性进行实验测试，并建立合适的物料模型和燃烧模型。
通过对实验数据的分析，可以确定物料和燃烧模型中的参数，从而提高模拟的准确性。
同时，还需要考虑炉内垃圾的湿度、粒径分布和混合物质等因素对燃烧过程的影响。
通过CFD模拟可以得到炉内温度分布、燃烧效率和废气排放等关键指标的数值计算结果。
通过对模拟结果的分析，可以优化炉内二次风和配风的调节，使其达到最佳状态。
例如，在炉膛顶部增设适当的二次风口可以增加上层的燃烧温度，改善燃烧效率；调节配风的流量和角度可以更好地控制炉内温度分布，避免过热或过冷带来的问题。
综上所述，利用CFD模拟技术对垃圾焚烧炉的排炉二次风和配风进行优化模拟是十分必要和重要的。
通过对垃圾焚烧炉内流场和温度场的分析，可以优化二次风和配风的调节，提高燃烧效率和废气排放质量。
这对于垃圾焚烧炉的改进和设计具有重要指导意义。
论述生活垃圾焚烧发电厂的炉型选择
【摘要】：本文对设计中焚烧炉炉型的选择进行了探讨与分析。
分析认为，炉排炉及循环流化床焚烧炉与机械炉排焚烧炉相比，在燃料的适应性、二次污染物排放、灰渣综合利用，以及低热值垃圾焚烧处理方面具有明显优势。
建议垃圾焚烧应尽可能选用循环流化床锅炉。
论文关键词：垃圾发电,垃圾焚烧,循环流化床,焚烧炉,炉排炉1、炉排炉型焚烧炉机械炉排炉技术作为世界主流的垃圾焚烧炉技术，技术成熟、可靠，其应用前景广阔，发展空间较大。
这种焚烧炉因为具有对垃圾的预处理要求不高，对垃圾热值适应范围广，运行及维护简便等优点，是目前在处理城市垃圾中使用最为广泛的焚烧炉。
该类型焚烧炉型式很多，主要有固定炉排（主要是小型焚烧炉）、链条炉排、滚动炉排、倾斜顺推往复炉排、倾斜逆推往复炉排等。
为使垃圾燃烧过程稳定，炉排型焚烧关键是炉排。
炉排的布置、尺寸、形状随着垃圾水分、热值的差异以及生产厂商的不同而不同，炉排有水平布置，也有呈倾斜15°～26°布置，炉排设计分为预热段、燃烧段、燃烬段，段与段之间可以有垂直落差，也可没有落差。
垃圾在炉排上着火，热量不仅来自上方的辐射和烟气的对流，还来自垃圾层内部。
在炉排上已着火的垃圾在炉排的特殊作用下，使垃圾层强烈地翻动和搅动，引起垃圾底部开始着火，连续的翻动和搅动使垃圾层松动，透气性加强，有助于垃圾的着火和燃烧。
炉拱设计要考虑烟气流有利于热烟气对新入垃圾的热辐射预热干燥和燃烬区垃圾的燃烬。
配风设计要确保空气在炉排上垃圾层分布均匀，并合理使用一、二次风。
对于成分复杂的垃圾，炉温太高时，物料熔融结块，炉排、炉壁易烧坏，同时产生过多的氧化氮；炉温太低时，烟气滞留时间过短，产生不完全燃烧，对人体有严重危害的二恶英难以完全分解。
因此，炉膛出口温度应保证不低于850℃，烟气滞留时间不低于2s。
机械炉排炉的技术特点如下：（1）由于鼓风压力小，风机装机容量小，动力消耗小。
（2）由于烟气粉尘量相对其他型式焚烧炉而言较小，除尘器的负荷和运行成本相对降低。
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750t/h大型垃圾焚烧炉二次风分别采用冷、热风
的分析计算
一、分析计算的目的
伟伦对750t/h大型垃圾焚烧炉二次风设计温度为23℃，如将其改成220℃热风，分别计算冷、热风条件下，锅炉的燃烧效率、同参数蒸汽量及烟气在炉膛内停留时间，以其分析采用冷风或者热风的合理性。
二、计算参数
750t/h大型垃圾焚烧炉相关参数如表1所示：
表1.计算相关参数
焚烧炉MCR工况下垃圾的元素分析如表2：
表2. MCR工况下垃圾元素分析(wt. %)
垃圾低位发热量为6800kJ/kg
三、计算结果及其分析
表3.垃圾燃烧产生的烟气成分（脱NOx前）
表4. .垃圾燃烧产生的烟气成分（脱NOx后）
由于垃圾中的水分含量较高，达50%，同时脱NOx水的加入，使得生成烟气中水分含量较高，占23%左右。
表5.当二次风为冷风时的计算结果
当二次风为冷风时，计算得到锅炉的效率为79.76%。
在损失的热量中，烟气损失占进入炉膛总热量的15.53%，而为完全燃烧热损失占2.53%，这两部分热量占了总热损失的90.3%。
由于锅炉出口烟温不能太低，一防止低温腐蚀，烟气带走的热量不可避免，在设计及实际运行时，要严格控制锅炉的排烟温度，防止烟气热损失过大。
同时要尽量提高燃料的燃尽率，以减少不完全燃烧热损失。
锅炉的理论燃烧温度达1084.3℃，炉膛出口温度为850℃。
满足炉内出口温度850℃
的要求，能够有效的减少二噁英的排放，同时锅内温度不会太高，也有利于减少NOx 的生成。
表6.当二次风为热风时的计算结果
在相同的垃圾处理量的情况下，当二次风为热风时，计算得到锅炉的效率为80.74%，比冷二次风有所提高。
在损失的热量中，烟气热损失为14.73%，为完全燃烧热损失为2.4%，均较二次风为冷风时有所下降。
理论燃烧温度为1138.3℃，而炉膛出口温度为870℃。
由于热二次风本身具有的热量，使得进入炉膛的热量增加，同时也减少了炉膛热量加热二次风所消耗的热量，可以有效的改善炉内的燃烧状况，提高燃烧温度。
理论燃烧温度较冷二次风时增加了54℃，炉膛出口烟温提高20℃。
炉内温度均满足减少二噁英及NOx生成的要求。
其次，采用热二次风，在同样的垃圾处理量下，保证蒸汽温度和压力不变，每小时可以多产生4.17t额定蒸汽，增加发电量。
四、数值模拟
4.1 模拟方法与边界条件
对冷二次风及热二次风进行数值模拟。
根据垃圾焚烧炉的燃烧特点，用FLIC对炉排部分的垃圾干燥、热解、残余炭燃烧的情况进行模拟，将计算的结果导入Fluent，进行气相燃烧及辐射传热的模拟计算。
在气相燃烧及辐射传热上，采用Fluent进行模拟计算，其边界条件如下：
表8.冷二次风边界条件
参数数值单位备注二次风温度23 ℃二次风从前后墙的二次
风口喷入二次风速度80 m/s
炉膛出口压力0.10325 MPa
炉墙394 ℃
燃料入口将FLIC模拟结果导入
表9.热二次风边界条件
参数数值单位备注二次风温度220 ℃次风从前后墙的二次风
口喷入二次风速度142.78 m/s
炉膛出口压力0.10325 MPa
炉墙394 ℃
燃料入口将FLIC模拟结果导入4.2 模拟计算结果
冷热二次风的等速度分布图分别见图1和图2。
图1.冷二次风炉内等速度分布图(m/s)
图2.热二次风炉内等速度分布图(m/s)
从图1和图2可以看出，为了保持炉内的过量空气系数，采用热二次风后，二次风进入炉膛的速度大大提高，由此对炉膛内的气流组织产生较大的影响。
二次风的喷入，一方面有利于炉内可燃物质的燃尽，另一方面，高速的二次风喷射入炉内产生气体的扰动，延长了烟气在炉内的停留时间，有利于降低污染物的排放。
从图1和图2可以看出，热空气对流程的扰动和影响更明显。
但是当二次风采用热风时，密度减小，容积大幅度增加，二次风射入炉膛速度大大提高，烟气在炉膛内的停留时间减少。
在数值模拟中，采用示踪粒子的方式，在焚烧炉膛和第一通道的交界处喷入示踪粒子，据计算，采用冷二次风，烟气在炉膛内的停留时间为2.1s，采用热二次风之后，气体在炉膛内的停留时间比冷二次风时的停留时间减少32.2%，为1.424s。
冷热二次风炉内温度分布图见图3和图4。
从图3和图4可以看出，炉膛内的高温去集中在出于热分解区域的炉排上方，炉内的高温区处于炉拱与炉排之间的气相燃烧区域。
高速的热二次风在炉拱和炉排上部的空间形成的回流区，对热烟气进行有效的卷吸，但是由于热二次风本身带入的热量，改善了炉膛整体的燃烧状况，高温区的温度较冷二次风时的温度有所升高，因此采用热二次风，对加强燃烧的有一定的效果。
图3.冷二次风炉内温度分布(K)
图4.热二次风炉内温度分布(K)
五、结论
(1)二次风采用热风送风可以有效的提高锅炉的效率，相比冷风的79.76%上升到
80.74%。
同时理论燃烧温度也有较大的提高，从1084.3℃提高到1138.3℃，从而
导致炉膛出口烟温从850℃上升到870℃，均可以有效的减少二噁英的排放。
此外，采用热二次风可以有效的提高锅炉的蒸发量，计算结果显示热二次风可以增加
4.17t/h的额定蒸汽量，增大发电量。
(2)二次风若采用220℃的热二次风，进入炉膛的二次风速大大提高，从而使得烟气在
炉膛内的停留时间降低。
采用颗粒跟踪法，将颗粒进入炉膛的速度设置与二次风速相同。
冷二次风的入口风速为80m/s,热二次风的入口风度为142.78m/s，据数值模拟的结果显示，冷二次风烟气停留时间为2.1s，而采用220℃的热二次风之后，烟气在炉膛内的停留时间只比采用冷二次风时烟气在炉膛内的停留时间减少了
32.2%，为1.424s。
根据垃圾焚烧，有效控制二噁英排放的规定，烟气在炉膛中的
停留时间不少于2s，因此，采用热二次风容易造成烟气炉膛内的停留时间过短，造成烟气中二噁英含量过高，不符合排放标准，增加处理费用！。