污泥处理构筑物计算
污水设计构筑物的计算
污水处理构筑物的设计计算中格栅及泵房格栅是由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上、泵房集水井的进口处或污水处理厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物。
本设计采用中细两道格栅。
1.1.1中格栅设计计算1.设计参数：最大流量：3max 150000 1.22.1/360024Z Q Q K m s ⨯=•==⨯栅前水深：0.4h m =，栅前流速：10.9/v m s =（0.4/~0.9/m s m s ） 过栅流速20.9/v m s =（0.6/~1.0m s /m s ） 栅条宽度0.01S m =，格栅间隙宽度0.04b m = 格栅倾角060α= 2.设计计算：(1)栅条间隙数：max 2.11360.040.40.9Q n bhv ===⨯⨯根设四座中格栅：1136344n ==根(2)栅槽宽度：设栅条宽度0.01S m =()()1110.013410.0434 1.69B S n bn m =-+=⨯-+⨯=(3)进水渠道渐宽部分长度：设进水渠道宽1 1.46B m =，渐宽部分展开角度20α=o1101 1.69 1.460.872tan 2tan 20B B l m α--=== 根据最优水力断面公式max 1 2.11.46440.90.4Q B m vh ===⨯⨯(4)栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度：120.870.4322l l m ===(5)通过格栅的水头损失：02h K h ⨯=220sin 2v h g ξα=，43s b ξβ⎛⎫=⨯ ⎪⎝⎭h 0 ───── 计算水头损失； g ───── 重力加速度；K ───── 格栅受污物堵塞使水头损失增大的倍数，一般取3；ξ───── 阻力系数，其数值与格栅栅条的断面几何形状有关，对于锐边矩形断面，形状系数β = 2.42；43220.010.93 2.42sin 600.0410.0429.81h ⎛⎫=⨯⨯⨯⨯≈ ⎪⨯⎝⎭o m (6)栅槽总高度：设栅前渠道超高20.3h m =120.40.30.0410.741H h h h m =++=++=(7)栅槽总长度：1120.5 1.0tan H L L L α=++++0.40.30.870.430.5 1.0tan 60+=++++o3m =(8)每日栅渣量：格栅间隙40mm 情况下，每31000m 污水产30.03m 。
吨每天城市污水处理厂设计计算
污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =则： 最大流量Q max ＝×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=×（45-1）+×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m 则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=+=0.7m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=++=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+++ H 1/tan α=++++tan60°= 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：α1αα图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5 min的出水量,即:V＞0.347m3/s×5×60=104.1m3,可将其设计为矩形，其尺寸为3 m×5m，池高为7m，则池容为105m3。
污水处理厂设计计算书
第二篇设计计算书1.污水处理厂处理规模处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期万m 3/d,远期万m 3/d;污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时,部分构筑物需要用到最高日设计水量;最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和;Q 设= Q 1+Q 2 = 5000+5000 = 10000 m3/d 总变化系数： K=K×K=×1=2.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS 工艺流程图3.污水处理构筑物的设计泵房、格栅与沉砂池的计算 3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架,斜置在污水流经的渠道上,或泵站集水井的井口处,用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物;在污水处理流程中,格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备;3.1.1.1 设计参数：1栅前水深0.4m,过栅流速~1.0m/s,取v=0.8m/s,栅前流速~0.9 m/s ； 2栅条净间隙,粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.82m,此时栅槽内流速为0.55m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 1栅条的间隙数n,个式中, max Q －最大设计流量,3/m s ；－格栅倾角,°； b －栅条间隙,m ；h －栅前水深,m ； v －过栅流速,m/s ；2栅槽宽度B,m取栅条宽度s=0.01mB=Sn －1＋bn3进水渠道渐宽部分的长度L 1,m式中,B 1－进水渠宽,m ；α1－渐宽部分展开角度,°；4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2,m 5通过格栅的水头损失h 1,m式中：ε—ε=βs/b 4/3； h 0 — 计算水头损失,m ；k — 系数,格栅受污物堵塞后,水头损失增加倍数,取k=3；ξ— 阻力系数,与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面,β＝ v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角, °；6栅后槽总高度 H,m取栅前渠道超高20.3h m =7栅槽总长度L,m式中,H 1为栅前渠道深,112H h h =+,m 8每日栅渣量W,m 3/d式中,1W －为栅渣量,333/10m m 污水,格栅间隙为16～25mm 时为～,格栅间隙为30～50mm 时为～； K －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行,一个备用; 1格栅间隙数 n,个max Q =185.03600246.110000≡⨯⨯3/m s268.04.0021.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个；2栅槽宽度 B,mB=⨯26-1+⨯+=1.01m ； 校核槽内流速：Vc=46.001.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3 进水渠道渐宽部分长度 L 1,mL 1 26.020tan 282.0-01.1=︒=m4栅槽与出水渠连接的渐窄部分长度 L 2,mL 2 13.0226.0==m 5过栅水头损失 h 1,m设栅条断面为锐边矩形断面β＝h 1 08.0365sin 8.928.0021.001.042.2234=⨯⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯=o m 6栅后总高度 H,m21h h h H ++= =++=≈0.8m7栅槽总长度 L,mL = ++++︒65tan 7.0=2.22m 8每日栅渣量W,m 3/dW d m d m /2.0/50.0106.105.086400185.0333>⨯⨯⨯=＝ 宜采用机械清渣; 9计算草图如下： 设备选型中格栅选用BLQ 型格栅除污机,两共四台; 3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定3.1.2 进水泵房的确定3.1.2.1设计参数设计流量：最大设计流量为20000m3/d, 平均日设计流量为10000m3/d;3.1.2.2设计计算3.1.3 细格栅3.1.3.1 设计参数1栅前水深0.4m, 过栅流速~1.0m/s, 取v=0.8m/s,栅前流速~s m /； 2栅条净间隙,中格栅b= 3~ 10 mm, 取b=10mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.8 m,此时栅槽内流速为0.58 m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.1 m 3栅渣/103m 3污水; 3.1.3.2 设计计算 1格栅的间隙数n,个558.04.001.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个2格栅的建筑宽度B,m取栅条宽度s=0.01m 校核槽内流速：Vc=42.009.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3进水渠道渐宽部分长度L 1,m4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位长度L 2,mL 2 2.024.0==m5通过格栅的水头损失h 1,m取栅条断面为锐边矩形断面 6栅后槽总高度H,m取栅前渠道超高m h 3.02= 7栅槽的总长度L,m 8每日栅渣量W,m 3/d取333110/10.0m m W =污水 宜采用机械清栅; 9计算草图如下：3.1.1.4 设备选型细格栅选用TGS型回转式格栅除污机,型号TGS-800,电机功率,格栅间隙10mm,共两台;3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定调节池的设计计算3.2.1 调节池的选择为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行,需对废水的水量和水质进行调节,常用的水量调节池进水为重力流,出水用泵提升,池中最高水位不高于进水管的设计水位,有效水位一般为2~3m,最低水位为死水位;此外,酸性废水和碱性废水还可以在调节池内混合以达到中和的目的,短期排出的高温废水也可以利用调节池来降低水温;因此,调节池具有下列功能：a减少或防止冲击负荷对处理设备的不利影响；b使酸性废水和碱性废水得到中和；c调节水温；d当处理设备发生故障时,可起到临时的事故贮水池的作用;欲曝气可以有效地去除一定的COD、BOD等;调节池在结构上可分为砖石结构、混凝结构、钢结构;目前常用的是利用调节池特殊的结构形式进行差时混合,即水利混合;主要有对角线出水调节池和折流调节池;对角线出水调节池,其特点是出水槽沿对角线方向设置,同一时间流入池内的废水,由池的左、右两侧,经过不同时间流到出水槽;从而达到自动调节、均和调节、均和的目的;折流调节池,池内设置许多折流隔墙,使废水在池内来回折流;配水槽设于调节池上,通过许多孔口溢流投配到调节池的各个折流槽内,使废水在池内混合、均衡;113.2.2设计参数1 调节池有效水深为～5.0m,取h=4.0m；2 调节池停留时间4～8 小时,取T=5h；3 调节池保护高度～0.5m,取h′=0.3m；4设计流量Q = 3000m3/d = 125m3/h ；=0.3m；5超高部分：h16设池底为正方形,即长宽尺寸相等；3.2.3池体设计1池体容积Vm3V= 1+kQmax ×T式中： k—池子扩充系数,一般为10～20%,本设计池子扩充系数采用20%V--------调节池容积,m3T--------调节池中污水停留时间,取5h池容积为：V=1+20%××5=2500m3池面积为：A = V/h =2500/3=625m2式中: V--------调节池的有效容积,m 3A--------调节池面积,m 2h--------有效水深,m,取4.0m2设调节池1 座,采用方形池,池长L 与池宽B 相等,则 池长: L=A =625=25m,池长取L=25m,池宽取B=25m 池总高度：H=h+ h ′=4+=4.3m 式中 H--------调节池总高,m h--------有效水深,m,取3.0m h 1--------保护高,m3池子总尺寸为：L ×B ×H = 25×25×4.3m 3 4在池底设集水坑,水池底以i= 的坡度坡向集水坑;平流沉砂池的设计目前,应用较多的陈沙迟池型有平流沉砂池、曝气沉砂池和钟式沉砂池;本设计中选用平流沉砂池,它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点; 3.3.1 设计参数1按最大设计流量设计,Q max =0.185m 3/s ；2设计流量时的水平流速：最大流速为0.3m/s,最小流速0.15m/s,取v=0.20m/s ； 3最大设计流量时,污水在池内停留时间不少于30s 一般为30—60s,取t=30s ； 4设计有效水深不应大于1.2m 一般采用—1.0m 每格池宽不应小于0.6m 取b=0.8m ； 5沉砂量的确定,城市污水按每10万立方米污水砂量为3立方米,沉砂含水率60%,容重立方米,贮砂斗容积按2天的沉砂量计,斗壁倾角55—60度,取600； 6沉砂池超高不宜小于0.3m,取h 1=0.3m ；7沉砂池不应小于两个,并按并联系列设计,以便可以切换工作;当污水流量较少时,可考虑一个工作,一个备用;当污水流量大时两个同时工作,本设计取两座； 3.3.2 设计计算1沉砂池水流部分的长度L,m沉砂池两闸板之间的长度为流水部分长度：式中,L —水流部分长度,m V ——最大流速,m/st ——最大流速时的停留时间,s2水流断面积A,2m式中,max Q ——单个池体最大设计流量,/s m 3A ——水流断面积 ,2m3池总宽度B,m设n=2,每格宽b=0.8mB=n ⨯b=⨯=1.6m46m .06.174.0B A h 2=== 介于-1m 之间合格式中,2h ——设计有效水深 4沉砂斗容积设排砂间隔时间为2日,城市污水沉砂量1x =353m /103m ,T=2日,式中,1x ——城市污水含沙量,353m /103m总K ——流量总变化系数,5沉砂室所需容积V ‵,m 设每分格有2个沉砂斗V ‵=3m 15.0226.0=⨯ 6沉砂斗各部分尺寸设斗底宽1α=0.4m,斗壁水平倾角600,斗高3h '=0.4m 沉砂斗上口宽α,m 沉砂斗容积V 0 ,m 3=0.17m 3>0.15 m 3 符合要求 7沉砂室高度h 3,m采用重力排砂,设池底坡度为,坡向排砂口式中：/3h ——斗高,mL 2—— 由计算得出 22.02a L L 2--=8沉砂池总高度1h ——超高,0.3m 9验算最小流量在最小流量时,用一格工作,按平均日流量的一半核算 s m s m A Q v /15.0/16.074.0116.0min min>=== 符合流速要求3.3.3 沉砂池设计计算草图见图图沉砂池设计计算草图CASS 池1CASS 工艺是将序批式活性污泥法SBR 的反应池沿长度方向分为两部分,前部为生物选择区也称预反应区,后部为主反应区;在预反应区内,微生物能通过酶的快速转移机理迅速的吸附污水中大部分可溶性有机物,经历一个高负荷的基质快速积累过程,这对进水水质、水量、PH和有害物质起到较好的缓冲作用,同时对丝状菌的生产起到抑制作用,可有效防止污泥膨胀；在主反应区后部安装了可升降的滗水装置,实现了连续进水间歇排水的周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体;每一个工作周期微生物处于好氧—缺氧周期性变化之中;在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程;因此,CASS工艺具有有效的脱氮效果;2工艺简图3.4.1 设计参数1一般生活污水Ne =—kgBOD5/kg MLSS·d,在本设计中取Ne=kgBOD5/kg MLSS·d；2一般来说城市污水厂的SVI值范围是50—150mg/l,取SVI=75mg/l；3一般CASS池的活性污泥浓度Nw控制在—4.0kg/m3范围内,污泥指数SVI值大时取下限,反之取上限,在设计中取Nw=3.5kg/m3；4每组流量为10000 m3/d,设4座4 超高0.5m；5 氧的半速常数： mg/L；6考虑格栅和平流沉砂池可去除部分有机物,取去除30%此时进水水质：CODcr=300mg/L×1-30%=210mg/L ,BOD5=200mg/L×1-30%=140mg/L ,SS=240mg/L×1-30%=168mg/L7出水水质： BOD5≤10mg/L SS ≤10mg/L COD≤60 mg/L8 进水最高水温30℃,最低水温20℃;3.3.1 设计计算3.3.1.1 CASS池容积V,m3采用容积负荷法计算：式中：Q—城市污水设计水量,m3/d ；Q=10000m3/d；Nw—混合液MLSS污泥浓度kg/m3,一般为-4.0 kgm3,本设计取3.5 kg/m3；Ne—BOD5污泥负荷kg BOD5/kg MLSS·d,一般为 BOD5/kg MLSS·d,设计取kgBOD5/kgMLSS·d；Sa —进水BOD 5浓度kg/ L,本设计Sa = 140 mg/L ； Se —出水BOD 5浓度kg/ L,本设计Se = 20 mg/L ；f —混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值,一般为,本设计取；则：33304875.05.315.010)20140(10000m V =⨯⨯⨯-⨯=-,取3100m 3设计为池子个数N1＝4个一期建设两个,二期建设两个则单池容积为3100÷4＝775m 3;3.3.1.2 CASS 池容积负荷CASS 池工艺是连续进水,间断排水,池内有效容积由变动容积V 1和固定容积组成,变动容积是指池内设计最高水位至滗水机最低水位之间的容积,固定容积由两部分组成,一是活性污泥最高泥面至池底之间的容积V 3,另一部分是撇水水位和泥面之间的容积,它是防止撇水时污泥流失的最小安全距离决定的容积V 2;依经验取循环周期T=4h,2h 进水与曝气,1h 沉淀,1h 排水;1CASS 池总有效容积V m 3：V ＝n 1×V 1＋V 2＋V 3式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,取n 1=4个；V —CASS 池总有效容积,m 3； V 1—变动容积,m 3； V 2—安全容积,m 3 ； V 3—污泥沉淀浓缩容积,m 3；2单格CASS 池平面面积Am 2：式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,在本设计中,取n 1=4个； H —池内最高液位Hm,一般H=H 1+H 2+H 3=3—5m,本设计取H=4.0m ；则 21940.443100m A =⨯=3池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,H 1m ；式中：n 2—一日内循环周期数,本设计取池内周期4h ； 则 m H 15.219464100001=⨯⨯=4滗水结束时泥面高度,H 2m ；H 2=H×Nw×SVI×10-3式中：Nw —池内混液污泥浓度g/L,本设计取Nw =3.5g/LSVI —污泥体积指数,SVI=75 则 H 2 = ××75×10-3 = 1.05m; 5撇水水位和泥面之间的安全距离,H 3m ； H 3=H-H l +H 2则：H 3=H-H l +H 2=+=0.8m校核：满足H 2≥H-H l +H 2,符合条件; 3.3.1.3 CASS 池外形尺寸11n VH B L =⨯⨯ 式中：B —池宽,m,B:H=1—2,取B=6m,6/4=,满足要求；L —池长,m,L:B=4—6,A/B=194/6=,6=,满足要求； 2CASS 池总高H 0m ； H 0=H ＋＝4.5m3微生物选择区L 1,mCASS 池中间设1道隔墙,将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分;靠进水端为生物选择区,其容积为CASS 池总容积的10%左右,另一部分为主反应区;选择器的类别不同,对选择器的容积要求也不同;L 1＝10﹪L=10%⨯=3.2m 3.4.1.4 连通孔口尺寸连通孔面积A 1m 2；式中：H 1—设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,2.15 m ； v —孔口流速20-50m/h,取v=40m/hn 3—在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔;连通预反应区与主反应区水流,因单格宽6m,本设计取连通孔个数n 3=2个 L 1—选择区的长度,m ； 则：4孔口尺寸设计孔口沿墙均布,孔口宽度取0.8m,孔高为=1.24m;为：0.8m×1.24m3.3.1.5 需氧量O2=a′QS a-S e+b′VX v其中：a′—活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率,即活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需要的氧量,kg；生活污水中一般取—,取a′=kgBOD5；b′—活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量,即1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量,kg；生活污水中一般取—,取b′=kg污泥;O2—混合液需氧量,kgO2/d;X v=fN w==1.875kg/m3；由式有: O2=a′QS a-S e+b′VX v=10000+4000=d=h⑨供气量Q t=211-E A/79+211-E A式中：Q t—气泡离开地面时,氧的百分比,%E A—空气扩散装置的氧转移效率,取水下射流式扩散器,其的转移效率是25%Q t=211-E A/79+211-E A=211-25%/79+211-25%=%C sb=C s P b/105+Q t/42式中：C sb—CASS池内曝气时溶解氧饱和度的平均值,mg/l；C s—在大气压力条件下氧的饱和度,C s=l；水温20℃P b—空气扩散装置出口处的绝对压力,P b=P+103H；H—扩散装置的安装深度,H=3.5m；P—大气压力,P=105Pa；C sb=C s P b/105+Q t/42=101300+9800/206600+42=lp=P a/105式中：P a—当地大气压,P a=105Pa;P=P a/105=1R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}式中：R0—水温20℃时,气压105Pa时,转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；R—实际条件下转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；C s20—水温20℃时,大气压力条件下氧的饱和度,mg/l；a—污水中杂质影响修正系数,取a=；b—污水含盐量影响修正系数,取b=1；p—气压修正系数；C—混合液溶解氧浓度,取C=2mg/l;R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}={11 20-20}=83.16kg/h空气扩散装置的供气量为：G=R0/E A=25%=1108.8m3/h=18.48m3/min3.1.6 CASS池运行模式设计CASS池运行周期设计为4h,其中曝气120min,沉淀40-60min,滗水40min,闲置20min,正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min后开始;池内最大水深4.0m,换水水深0.8m,存泥水深2.1m,保护水深1.1m,进水开始与结束由水位控制,曝气开始由水位和时间控制,排水结束由水位控制;主反应区即好氧区,是去除营养物质的主要场所,通常控制ORP在100-150mV,溶解氧L;运行过程中通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态,完成降解有机物的过程,而活性污泥内部则基本处于缺氧状态,溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制,从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用;⑩主要设备⑴水下射流曝气机在次设计中,选用GSS型潜水自吸式射流曝气设备;根据水深4.5m,池面积是31.78m7m4,预反应区长2.54m,及GSS型潜水自吸式射流曝气机的规格和主要性能参数,可选用型曝气机,4个预反应区每区一台,主反应区没池3台,共16台;分布见CASS池平面图;型潜水自吸式射流曝气机技术参数：电机功率,供氧量5kgO2/h,适宜水深2.625m,重量90kg;⑵滗水器根据该设计要求：分4池,滗水深度是 1.875m,池面面积是㎡,滗水时间为1h,滗水量为：V4==416.70m3/h,及滗水器主要技术参数,可选XBS-5000型旋转式滗水器,每池一台,共4台;XBS-5000型旋转式滗水器技术参数：长5000mm,功率;滗水深度1.875m;3.1.7 排水系统设计为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要,将排水口设在最低水位以下0.6m,最高水位以下1.4m处,设计池内底埋深1.0m,则排水口相对地坪标高为1.6m,最低水位相对地面标高为2.2m;单池每周期排水量为：6×27×=130m3排水时间设计为40min每池设一个滗水器,滗水器流量为:130÷40÷60=195m3/h选择排水管管径为DN200滗水器排水过程中能随水位的下降而下降,使排出的上清液始终是上层清液;为防止水面浮渣进入滗水器被排走,滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度;中间水池本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节CASS池排出的水量,以便后续三级深度处理能顺利进行; CASS池每个周期为4小时,每个周期滗水器在40min钟内排出的水量为：4×6×27×=518m3后续中水平均处理流量为: 518÷4=130m3/h,设计为150m3/h中间水池所需最小容积为:518－150×40÷60=418m3设计中间水池的容积为: 500m3设计为两个池,一期一座,二期增建一座;采用圆形地下水池,池内并设置喷泉,以形成水景;有效水深为3.2m,则池子直径D为：9.5m地面超高0.3m,池总深度3.5m;3.1.5接触消毒池与加氯间1.设计说明设计流量Q=50000m3/d=2083.3 m3/h；水力停留时间T=；设计投氯量为C=~L2.设计计算a 设置消毒池一座池体容积VV=QT=×=1041.65 m3消毒池池长L=30m,每格池宽b=5.0m,长宽比L/b=6接触消毒池总宽B=nb=3×=15.0m接触消毒池有效水深设计为H1=4m实际消毒池容积V`为V`=BLH1=300××4=600m3满足要求有效停留时间的要求;b加氯量计算设计最大投氯量为L；每日投氯量为W=250kg/d=10.4kg/h;选用贮氯量500kg的液氯钢瓶,每日加氯量为瓶,共贮用10瓶;每日加氯机两台,一用一备；单台投氯量为10~20kg/h;配置注水泵两台,一用一备,要求注水量Q3~6m3/h,扬程不小于20m H2O;C 混合装置在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台;混合搅拌机功率No为No= μQTG2/100式中Q T——混合池容,m3；μ——水力黏度,20℃时μ=×-4kgm2；G——搅拌速度梯度,对于机械混合G500s-1;No=×10-4××30×500×500/3×5×100=实际选用JBK—2200框式调速搅拌机,搅拌器直径∮2200mm,高度H2000mm,电动机功率;液氯消毒设计说明设计说明设计流量Q=20000m3/d＝833.3m3/h ；水力停留时间T=; 仓库储量按15d计算, 设计投氯量为7mg/L设计计算1)加氯量GG=×7×=2)储氯量WW=15×24×G=15×24×=3)加氯机和氯瓶采用投加量为0～20kg/h加氯机3台,两用一备,并轮换使用;液氯的储存选用容量为400kg的纲瓶,共用6只;4)加氯间和氯库加氯间与氯库合建;加氯间内布置3台加氯机及其配套投加设备,两台水加压泵;氯库中6只氯瓶两排布置,设3台称量氯瓶质量的液压磅秤;为搬运方便氯库内设CD1-26D单轨电动葫芦一个,轨道在氯瓶上方,并通到氯库大门外;氯库外设事故池,池中长期贮水,水深1.5米;加氯系统的电控柜,自动控制系统均安装在值班室内;为方便观察巡视,值班与加氯间设大型观察窗机连通的门;5)加氯间和加氯库的通风设备根据加氯间、氯库工艺设计,加氯间总容积V1＝××=m3,氯库容积V2＝×9×=m3.为保证安全每小时换气8～12次;加氯间每小时换气量G1＝×12=m3氯库每小时换气量G2＝×12＝m3故加氯间选用一台T30－3通风轴流风机,配电功率,并个安装一台漏氯探测器,位置在室内地面以上20cm;2.污泥浓缩池因本设计采用CASS工艺,污泥产量很少,采用间歇式污泥浓缩池；半地下式,竖流式浓缩池；周边进水,中心排泥的运行方式,每8h排泥一次,每天排泥三次;为方便检修,设池数为两座;其设计计算如下：①污泥量的计算剩余活性污泥量以挥发性固体V SS计：由BOD-污泥负荷率COD-污泥负荷率与污泥增长率的关系：△X=YS a-S e Q-K d VX v△X—每日增长排放的挥发性污泥量V SS,kg/d；Y—产率系数,即微生物每代谢1kgBOD所合成的MLVSSkg数；生活污水取值为—,取kgMLVSS；K d—活性污泥的自身氧化率亦称衰减系数,1/d；生活污水取值—,取d；Q—每日处理污水量,m3/d；S a—经预处理后,进入曝气池污水含BOD的浓度,kg/m3；S e—经生化处理后,处理水中残留的BOD的浓度,kg/m3；V—CASS池的有效容积,m3；X v—混合液中挥发性悬浮固体量MLVSS,kg/m3;由可得：△X=YS a-S e Q-K d VX v=4000=140 kgVSS/d剩余污泥量以悬浮固体SS计：P ss=△X/ff—V SS/SS值,取f=P ss=△X/f=140/=200 kgSS/d②污泥浓缩池的计算对于活性污泥,污泥固体负荷取25kg/㎡d,污泥浓缩后含水率为97%,污泥的固体浓度是5kg/m3含水率%;浓缩池总面积为：A=5200/25=40㎡取圆形池,其直径为：D=2A/2 =5.05m;取有效水深3m,核算停留时间：40324/200=符合设计规定因污泥浓缩池面积较小,不用污泥浓缩机,池底做成斗状,其与水平倾角为55°,斗口径取3.0m,则斗高为：h=/2tan55°=1.463m取污泥浓缩池超高为0.3m,则总高为：H=++=4.763m;有效容积为：20㎡2③浓缩后污泥产量的计算浓缩后污泥含水率为97%,浓缩前污泥含水率为%,浓缩前的污泥量为200 kgSS/d,以体积计算为：V ss=200P ss/100-P1000V ss—污泥量,m3/d；P—污泥含水率,%；1000—污泥浓度,kg/m3;由有: V ss=200P ss/100-P1000=200100/1000=40 m3/d浓缩后污泥量为：V ss′/V ss=100-P/100-P′P′—浓缩后污泥含水率,%;由有：V ss′=V ss100-P/100-P′=40/100-97=6.67 m3/d每次排泥量为：3=2.22 m3/次;3.脱水机房①根据各构筑物的合理布置,确定其尺寸为：9m9m5m②主要设备⑴带式压滤机的选型：因污泥的产量为6.67m3/d,根据DY型带式压滤机的性能参数,选用DY500的DY带式压滤机可满足要求,每天工作3次,每次40min;其性能参数为：带宽700mm,处理量 6.67 m3/h,功率,冲洗水量为≤5 m3/d,冲洗水压≥,泥饼含水率75%;配套设备：冲洗水泵：4,Q=6.5 m3/h,h=60m,p=3Kw；污泥螺杆泵调速：G=35-1,Q=-4.31 m3h,P=,p=；移动式空压机：TA-65,Q=-0.19 m3/min,P=,p=；加药装置配计量泵：GTF1000,Q=-1000L/h,p=；自动冲洗过滤器：DPG50-I；管道混合器：GJH100；皮带输送机：PDS500,B=500mm,V=0.8m/s;LS螺旋输送机：WLS-260,输送量m3/h：30°；15°；30°,输送长度：≤10m,安装角度：≤20°;;⑵PAM加药装置的选型污泥浓缩池的容积为20m32,对以生化处理的废水,PAM的投加量取30-50ppm,在本设计中取40ppm,则每天须投加PAM为4040ppm=1.6L;根据其性能参数,选用JBY型加药装置公称容积为1m3的加药装置;。
污泥处理构筑物设计计算
污泥处理构筑物设计计算污泥处理是指对含有污染物的污泥进行处理和处理的过程。
在污泥处理过程中，构筑物的设计起到至关重要的作用。
构筑物设计需要考虑到污泥的特性、处理工艺以及环境因素等多种因素。
下面将从这些方面来探讨污泥处理构筑物的设计计算。
首先，设计者需要了解污泥的特性。
污泥的特性包括污染物种类、污染物浓度、粘稠度和水分含量等。
这些特性将直接影响到构筑物的设计和处理效果。
例如，含有重金属的污泥可能需要采用特殊的材料来防止金属元素的渗透，从而保护环境和人体健康。
其次，设计者需要考虑到污泥的处理工艺。
不同的处理工艺对于构筑物的要求也不同。
例如，对于厌氧处理工艺，需要设计具有良好密封性的构筑物来防止恶臭气体的泄漏。
而对于需氧处理工艺，需要设计适当的通气装置来提供充足的氧气供给。
此外，环境因素也是设计考虑的重要因素之一、例如，污泥处理构筑物的抗风、抗雨、抗震能力都需要进行计算和设计。
同时，考虑到环保因素，设计者还应该进行气体、液体和固体的排放与处理计算，确保处理后的污泥不会对周围环境造成影响。
在进行污泥处理构筑物的设计计算时，可以通过以下步骤进行：1.确定设计指标：根据污泥的特性和处理工艺，确定设计指标，如结构强度、密封性能等。
2.进行荷载计算：考虑到建筑物自身重量、污泥负荷以及环境荷载等，进行荷载计算。
同时，需要对不同的荷载进行组合计算，以确定结构是否满足强度要求。
3.进行排放计算：对于液体、气体和固体的排放，进行流量、浓度、速度等参数的计算，并确保符合国家和地方排放标准。
4.计算构筑物的尺寸和材料选择：根据上述计算得到的结果，确定构筑物的尺寸和材料选择，确保满足设计指标和技术要求。
上述只是对污泥处理构筑物设计计算的一般流程进行了简述。
在实际设计过程中，还需要考虑到更多细节和实际情况。
不同的工程项目可能存在不同的要求和条件，因此设计者需要综合考虑各种因素，进行详细和准确的设计计算。
3000吨每天污水处理工程设计计算说明书
滤池单位时间内去除的BOD量：ΔBOD=360kg/d
生物滤池进水BOD：Sa=0.135kg/m3
生物滤池进水悬浮物：C1=0.121kg/m3
滤池水下的深度：H=4.8m
滤池氧的利用率：EA=25%
最不利水温：10℃
10℃清水中的饱和溶解氧浓度：Cs(10)=11.33mg/l
5.设备选型：
（1）、选用一台旋臂式弧形格栅除污机，栅宽0.4m，栅条间隙0.008m，栅条宽度0.008m，回转半径0.5m，电动机功率0.37KW。
（2）、选用一台人工格栅备用，栅宽0.4m，栅条间隙0.008m，栅条宽度0.008m。
（3）、超声波液位计（0-6mA），一套。
（4）、电控柜，一套。
六.上向流曝气生物滤池
1.设计参数：
进水流量：Q=3000*1.2=3600m3/d
生物滤池进水BOD：Sa=135mg/L
生物滤池出水BOD：Se=35mg/L
BOD容积负荷率：（2~4）Nw=3kgBOD/(m3滤料·d)
滤料层高度：（2.5~4.5m）H=3.5m
滤池（圆形）个数：n=4
配水室高度：h1=1.2m
5.污水中各项指标处理情况表：
项目
原水
毫克/l
粗格栅、细格栅、沉砂池、初沉池
曝气生物滤池
砂滤池
出水
毫克/l
总去
除率
%
出水
去除率%
出水
去除率%
出水
去除率%
雪
350
280
20
120
57
100
17
100
71.4
泥团
180
135
污水厂构筑物计算公式
污泥量 0.3-0.8 S(L/人· d)
设计人口 数量N(人)
200
污泥部分 所需的总 容积V(m3)
0.2
0.5
每格池污 污泥斗下部 污泥斗上部 泥部分所 污泥斗高度 污泥斗上部 污泥斗下部 圆锥体V1 边长a1 h5(m) 半径R（m） 半径r（m） （m3） 边长a2(m) 需容积 （m） V''(m3 ) 0.2 1 1 1 3.14159265 1 1
方锥体V1 （m3） 1
超高h1 （m） 0.2
斜板区底部 沉淀池高度 缓冲层高度 H（m） h4（m） 0.3
3.5
竖流式沉淀池 最大设计流量 Qmax(m3/d) 中心管内流 中心管面积 中心管直径 速V0 f(m2) d0（m） （m/s）
污水由中心 管喇叭口与 反射板之间 的流速v1 （m/s）
500
0.03
0.1929 0.49559
0.02 0.66905 0.13766
喇叭口与反 污水在沉淀 沉淀部分有 喇叭口直径 射板之间的 池中流速v 效段面积F d1(m) 高度h3 （m/s） （m2） （m）
沉淀时间t （h）
两次清除 污泥间隔 时间T(d)
污泥量定额(g/ 人·d)
污泥含水 率
城市污水 生活污水总变化 沉砂室所 沉砂量X 系数KZ 需要V(m3) (m3/106m3)
0.25
30
7.5
0.48
1.92
1
0.8
0.8
2.4
2
30
1.5 1.65888
2 0.82944
0.5
55
0.35 0.99015
0.2013
0.06
污水处理构筑物设计计算
污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅1．设计参数：设计流量Q=5×104m3/d=578.7L/s栅前流速v1=0.7m/s，过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=20mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/103m3污水2．设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得:栅前槽宽，则栅前水深（2）栅条间隙数(取n=48)（3）栅槽有效宽度B=s（n-1）+en=0.01（48-1）+0.02×48=1.43m （4）进水渠道渐宽部分长度（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（6）过栅水头损失（h1）因栅条边为矩形截面，取k=3，则其中ε=β（s/e）4/3h0：计算水头损失k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42（7）栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.64+0.3=0.94m栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.64+0.103+0.3=1.04（8）格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα=0.206+0.103+0.5+1.0+0.77/tan60°=2.35m（9）每日栅渣量ω=Q平均日ω1==1.79m3/d>0.2m3/d所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：▲二、污水提升泵房1.设计参数设计流量：Q=578.7L/s，泵房工程结构按远期流量设计2.泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。
污水经提升后入旋流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池、砂滤池及接触池，最后由出水管道排入神仙沟。
各构筑物的水面标高和池底埋深见高程计算。
污水处理厂污泥处理构筑物
污水处理厂污泥处理构筑物一、要点概述污泥处理系统主要构筑物工作原理，其污水通过沉淀、曝气产生大量的污泥和剩余活性污泥混合后进行厌氧消化处理，其混合污泥平均含水率为95%-97%，平均有机物质含量为55%-65%(每吨污泥有机物含量约30.5kg),混合的污泥通过消化池中温处理与脱水处理，污泥在中温消化处理过程中所产生的沼气可作能源应用，脱水处理后的干污泥可作农业有机肥或制造建筑材料等。
本章对污泥处理的构筑物各种单位工程质量检验提出主要控制和一般控制项目，由于结构均为防水性钢筋混凝士结构上程，故污泥处理构筑物条款与污水构筑物条款应对照使用，不作重复编制。
二、条文释义7.1一般规定7.1.1本章适用于污泥处理系统的浓缩池、消化池、贮泥池等构筑物工程。
7.1.2污泥处理构筑物工程验收时，检查的有关资料应符合本规范第6.1.2规定。
7.1.3污泥处理构筑物的混凝土质，验收应符合本规范第6章规定。
7.1.4消化池应具有密封性能和保温性能。
7.1.5采用无粘结预应力工艺时，质量验收应符合现行国家有关规范要求。
【释义】污泥处埋的主要构筑物是消化池和污泥浓缩池，污泥浓缩池的施工技术要求与水处理的沉淀池相同。
本章重点介绍消化池，消化池由池顶、池体、工艺管道搅拌设备等组成。
池顶的形式分为固定式和浮动式两种，常采用弧形弯顶或为圆锥形。
池顶中部装集气罩、池顶设有入孔和搅拌设备，池顶下沿设溢流管。
池体形状常采用圆柱形或椭圆形(卵形)，其气室部分应不漏气，池壁内敷设耐腐蚀涂料或衬里，池壁外部设有保温层及装饰。
位于地下水位以下的池底宜采用隔水层。
工艺管道主要有污泥管、排上清液管、取样管几种，污泥管包括进泥管、出泥管、循环搅拌管，以上管道均应做防腐处理。
搅拌分为沼气搅拌、泵搅拌、机械搅拌、联合搅拌，其目的是使池内泥温和浓度均匀，防止污泥分层和形成浮渣，提高沼气的产量:目前，随着国内外污泥处理技术的不断发展，资源利用率要求的提高，过去设计采用传统的圆柱形消化池，将逐步被卵形消化池所替代。
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按设计人口计算
V2 SNT 1000n
按去除水中悬浮物计算
Qmax 24(C0 C1 )T 100 V2 (100 p0 )n
§10.2 污泥量计算
二、剩余污泥量计算
X YQ(S0 Se ) KdVXV f1Q(SS0 SSe )
§10.2 污泥量计算
超高：h超高=0.3m； 缓冲层高度：h缓=0.3~0.5m； 结构高度： h剩 D i ，i取0.003~0.01；
2
泥斗高度：h泥斗 则： H h水深 h超 h缓 h剩 h泥斗
§10.3 重力浓缩池设计
二、设计计算
详见教材。
§10.3 重力浓缩池设计
§10.4 机械脱水工艺设计
一、脱水污泥量计算
Q Q0 100 P 1 100 P2
M Q(1 P2 ) 1000
式中：Q——脱水后污泥量，m3/d；
Q0——脱水前污泥量，m3/d； P1——脱水前污泥含水率，%； P2——脱水后污泥含水率，%； M——脱水后干污泥重量，kg/d。
§10.4 机械脱水工艺设计
二、脱水机选型
脱水机的性能比较
§10.4 机械脱水工艺设计
脱水机选择
带式压滤机 根据带式压滤机生产能力、污泥量来确定所需滤 机宽度和台数（一般不少于2台）。
§10.4 机械脱水工艺设计
§10.4 机械脱水工艺设计
§10.4 机械脱水工艺设计
板框压滤机
根据污泥量、过滤机的过滤能力来确定所需过滤
生污泥 → 浓缩 → 自然干化 → 堆肥 → 最终处理
生污泥 → 浓缩 → 消化 → 机械脱水 → 最终处理
生污泥 → 浓缩 → 机械脱水 → 干燥焚烧 → 最终处理
生污泥 → 湿污泥池 → 最终处理 生污泥 → 浓缩 → 消化 → 最终处理
§10.1 污泥处理工艺流程的选择
§10.2 污泥量计算
§10.3 重力浓缩池设计
二、设计计算
浓缩池表面积
A QC G
式中：A——浓缩池有效表面积，m2； C——固体浓度，g/L； G——固体通量，kg/m3•d。
浓缩池直径
4A D n
式中：n——浓缩池个数。
§10.3 重力浓缩池设计
浓缩池高度 水深： h水深 Qt停留
24 A
第十章 污泥处理构筑物计算
本章内容
1 2 3 4
污泥处理工艺流程的选择
污泥量计算
重力浓缩池工艺设计
机械脱水工艺设计
基本教学要求
• 掌握污泥处理工艺流程的选择、初沉污泥 量、剩余污泥量的计算； • 掌握污泥浓缩池的工艺设计计算； • 掌握机械脱水的设计，脱水机械设备的选 用。
§10.1 污泥处理工艺流程的选择
一、污泥处理原则
使污水厂能正常运行； 使有害有毒物质得到妥善处理或利用； 使有机物得到稳定处理； 综合利用，变害为利； 总原则——减量、稳定、无害化及综合利用
§10.1 污泥处理工艺流程的选择
二、工艺流程
生污泥 浓缩 消化 脱水 处置
讨论：
需不需要消化池？ 氧化沟ห้องสมุดไป่ตู้省消化池；其他工艺θc=20~30d，省消 化池；
§10.1 污泥处理工艺流程的选择
生污泥 贮泥池 机械浓缩 机械脱水 处置
其中，贮泥池的停留时间应尽可能短，一般1~2h，
防止释磷；若停留时间过长，则可通过充氧或混合 搅拌来防止释磷的发生。
§10.1 污泥处理工艺流程的选择
三、污泥处理常见工艺
生污泥 → 浓缩 → 消化 → 自然干化 → 最终处理
§10.3 重力浓缩池设计
初沉污泥
浓缩前含水率为95~97% 浓缩后含水率为92~95%
固体通量G：80~120kg/m3•d
浓缩时间不宜小于12h，也不宜大于24h； 有效水深宜为4m，不小于3m； 上清液应回流至污水处理系统进行处理； 间歇式污泥浓缩池应设置可排出深度不同的污泥 水的设施。
面积和压滤机台数及设备布置。
§10.4 机械脱水工艺设计
转鼓离心机
根据离心机的处理能力，即每台机每小时处理湿
污泥立方米数，或每台机每小时处理干污泥千克数
来决定。
§10.4 机械脱水工艺设计
§10.4 机械脱水工艺设计
§10.4 机械脱水工艺设计
三、机械脱水工艺流程
§10.4 机械脱水工艺设计
污水厂规模≥10万m3/d，设消化池；
§10.1 污泥处理工艺流程的选择
浓缩方式 重力浓缩 操作简单，无能耗，要求停留时间≮16h；这对于 除磷工艺排放的剩余污泥而言，污泥中的磷将被释 放出来，上清液中的富磷水进行化学处理。
机械浓缩
操作复杂，需耗能，但不存在释磷现象。对于除
磷工艺而言，应选机械浓缩。
§10.3 重力浓缩池设计
§10.3 重力浓缩池设计
一、主要设计参数
剩余污泥
浓缩前含水率为99.2~99.6% 浓缩后含水率为97~98%
固体通量G：30~60kg/m3•d
剩余污泥与初沉污泥的混合污泥
浓缩前含水率为98~99% 浓缩后含水率为94~96% 固体通量G：30~80kg/m3•d