高频信号注入法进行永磁同步电机转子位置检测的信号采集系统

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基于高频注入法的pmsm无位置传感器控制

基于高频注入法的pmsm无位置传感器控制

摘要永磁同步电机(PMSM)因其体积小、效率高、能量密度高等特点,已经在工业生产、日常生活、新能源汽车等领域中得到了广泛的应用。

常用的永磁同步电机控制策略都需要实时获知转子的位置,目前一般是通过角度传感器来获得转子位置,但与此同时,带有角度传感器的控制系统往往需要控制系统提供额外的接口电路,而且需要考虑传感器的稳定性和成本等问题,一些工作情况比较恶劣的情况下甚至不允许系统加装传感器。

鉴于这些原因,无位置传感器的PMSM控制成为当前需要解决的一个问题。

本文针对这一问题,研究了基于高频信号注入法的PMSM无位置传感器的控制策略。

本文首先分析了PMSM的基本结构以及数学模型,然后介绍了空间矢量脉冲宽度调制(SVPWM)的理论。

在SVPWM的基础上,介绍了PMSM的矢量控制,即通过坐标变换解耦,把控制系统的励磁分量和转矩分量单独控制。

在矢量控制系统的大框架下,介绍了高频信号注入法的基本工作原理,即在电机的基波电压中注入幅值远低于直流总线电压、频率远高于转子电角度频率的正弦信号,然后对高频信号激励下的定子电流进行采样,通过滤波器获得含有转子位置的高频信号,再通过一系列数学运算解算出转子位置。

在这些理论基础上,建立了旋转高频注入法和脉振高频注入法的MATLAB/Simulink模型,仿真结果表明两种高频注入法都能较好的跟踪转子位置。

设计了以MKV46F256VLH16为核心的PMSM无位置传感器控制系统,并在图形化上位机FreeMASTER平台运行了基于脉振高频注入法的实验,得到了详细的实验波形和数据。

论文最后通过仿真和实验结果,得出结论。

关键词:永磁同步电机 无位置传感器 矢量控制 高频注入法AbstractPermanent Magnet Synchronous Motor(PMSM) has been widely used in the field of industrial production, daily life, new energy vehicles and so on due to its small volume, high efficiency, high energy density, etc. In general, common control strategy for PMSM needs real-time rotor position, which is usually obtained by rotor position sensor. Meanwhile, control system with position sensor should offer additional interface electric circuit, and the stability and cost of position sensor should be taken into consideration. In addition, position sensor could not be installed in harsh situation. In consideration of these reasons, sensorless control system for PMSM need to be proposed. This paper aims at this issue and studies strategy of sensorless control on PMSM based on high frequency signal injection.This paper analyzes the basic structure and mathematic model of PMSM, and introduces the theory of Space Vector Pulse Width Modulation(SVPWM). B ased on SVPWM, vector control system of PMSM is introduced, which decouples excitation and torque variable using coordinates transform, so two variables could be controlled alone. Basic principle of high frequency signal injection is introduced based on the frame of vector control. Sinusoidal signal is injected into motor basic voltage, whose amplitude is far below dc bus voltage and frequency is far higher than rotor electrical frequency. After sampling stator current which is generated by high frequency injection, high frequency signal with rotor position information could be obtained by filter. Rotor position could be solved with mathematic operation by high frequency signal. Based on these theoretical analysis, MATLAB/Simulink model of rotating high frequency signal injection and fluctuating high signal frequency injection are built, which have superior performance on rotor position trace. At last, a sensorless PMSM control system experiment platform is designed, which uses the MKV46F256VLH16 chip as the core component, and experiment of high frequency signal injection is operated on graphic upper-computer FreeMASTER, and detailed experimental waveforms and data are obtained.Finally, this paper draw a conclusion based on simulation and experiment.Keywords:PMSM; Sensorless; Vector Control; High Frequency Signal Injection目录摘要 (I)Abstract ................................................................................................................................................... I I 目录. (III)第一章绪论 (1)1.1研究背景 (1)1.2国内外发展现状及分析 (3)1.3本文主要研究内容 (5)第二章PMSM的数学模型与控制 (7)2.1永磁同步电机的基本结构 (7)2.2 PMSM的数学模型 (8)2.3 SVPWM算法的原理与实现 (12)2.4 PMSM的矢量控制 (15)2.5本章小结 (17)第三章高频信号注入法的PMSM无位置传感器控制 (18)3.1 高频激励下的PMSM数学模型 (18)3.2 旋转高频电压注入法的PMSM无传感器控制 (20)3.3 脉振高频电压注入法的PMSM无传感器控制 (23)3.3.1 脉振高频电压注入法的基本原理 (23)3.3.2 基于跟踪观测器的转子位置估计方法 (25)3.3.3 基于PLL转子位置估计方法 (26)3.4 转子极性判断 (28)3.5 本章小结 (30)第四章高频注入法的Simulink仿真 (32)4.1 基于SVPWM的FOC控制算法仿真 (32)4.1.1 SVPWM算法仿真模块 (32)4.1.2 基于SVPWM的FOC控制算法仿真 (35)4.2旋转高频电压注入法系统仿真 (37)4.3脉振高频电压注入法系统仿真 (41)4.4 两种高频注入法的比较 (43)4.5 本章小结 (43)第五章PMSM无传感器矢量控制系统设计 (45)5.1 系统硬件结构 (45)5.1.1 主控制芯片 (46)5.1.2 电源电路 (46)5.1.3 IPM功率电路 (48)5.1.4 信号采集电路 (49)5.1.5 通信电路 (51)5.2 系统软件结构 (51)5.2.1 主程序设计 (52)5.2.2 中断子程序设计 (52)5.2.3 SVPWM程序设计 (53)5.2.4 PID程序设计 (54)5.2.5 脉振高频注入法检测转子位置程序设计 (55)5.3 基于高频注入法的无位置传感器永磁同步电机矢量控制系统试验 (56)5.4本章小结 (60)结论与展望 (61)参考文献 (63)攻读硕士学位期间取得的研究成果 (67)致谢 (68)第一章绪论第一章绪论1.1研究背景能源一向是人类生活、工业生产必不可缺的物质根本。

高频信号注入法进行永磁同步电机转子位置检测的信号采集系统

高频信号注入法进行永磁同步电机转子位置检测的信号采集系统


东日照
276826 )
进 行 转 子 位 置 检 测 的信 号 采 集 系 统
OP A 2 13 2

用 F 2 8 12 在 产 生 P W M 波 同 时 产 生 注 入 电 机 的 高 频 脉 动信

设 计 的低 通 滤 波 器 进 行 滤 波

然 后 通 过 A DS 8 3 6 4 进 行 模数转换 来 采集信号
与开发
者 实 现 运 动 系 统 的 闭 环 控 制 , 因此 在 电 机 控 制 系 统 当 中 , 多 采 用 A C模 块 来 采 集 电 机 的 电 流 或 电 压 实 现 电 流 环 的 D
输 出 方 式 ,并 且 对 每 个 通 道 转 换 结 果 的 读 取 通 过 地
址 线 A 、A1 2来 选 择 。 O 、A A S 34 的 E C 与 F 8 2 D 86 0 2 1 的中断引脚 XN 1 I T 3相 连 当
等待2 个 时钟 0 周期转 换结束
生EC中断信 号 0 I S P进 入中断程 序
初 始化 A 时钟 D 启动^ 转换 D
闭环控制。
3 A S 3 4及 其 采 集功 能 的 实 现 D 86
A S 3 4是 高 速 、低 功 耗 、六 通 道 同 时 采 样 和 转 换 的 D 86 十 六 位模 数 转 换 器 。采 用 + V 工 作 电 压 ,8 d 5 0 B共 模 抑 制 的 全 差 分 输 入 通 道 ,还 包 括 六 个 4 s连 续 近 似 的 模 数 转 换 1 x 器 ,六 个 差 分 采 样 放 大 器 ,带 R FN 和 R F U EI E O T引 脚 的 内 部 + .V参 考 电 压 ,以 及 高 速 并 行 接 口 。六 个 模 拟 输 入 25 分 为三 组 ( A,B 和 C)每 个 输 入 端 有 一 个 A C D s和保 持 信 号 用来 保 证 几 个 通 道 能 同时 进 行 采 样 和 转 换 ,采 样 频 率 可 以达到 20SS 5 k P 。差 分 输 入 范 围可 从 一 R F ̄ + R F之 间 V E IV E J 变 化 E。 触 发 A S 34 的 R T引 脚 可 以 确 保 读 指 针 指 向 4 ] D 86 S 每 个 通 道 的 第 一 个 转 换 的 数 据 。A S 34 的 H L x低 电 D 86 OD 平 有 效 ,如 果 同 时 将 3个 H L O D置 低 ,6个 通 道将 同 时 采 样 。 图 2为 A S 34 与 T S 2 F 8 2的 接 口 电 路 ,系 统 D 86 M 302 1 采 用 F 82 的 AD L 经 过 倍 频 产 生 占 空 比 为 5 % 的 21 CK 0

一种改进的基于信号注入的永磁同步电机转子位置检测方法

一种改进的基于信号注入的永磁同步电机转子位置检测方法
维普资讯

种改进的基于信号注入的永磁同步电机转子位置检测方法
《 电机与控制应用)063 ( ) 20 , 3 3

种 改进 的基 于信 号 注 入 的永磁 同步 电机 转 子 位 置 检测 方 法
蹇林 旎 , 史黎 明 , 杨 劫
(. 1 中国科学院电工研 究所, 北京
息 。仿真实验表明 , 此方法检测 精度高 , 且不依 赖任何 电机参数 , 具有很好 的鲁棒性 。 关键词 :永磁 同步电机 : 无速度传 感器 : 高频 注入 : 位置检 测 中圄分类号 : M 0 . T 5 文献标识 码 : 文章 编号 :0 188 (0 6 0 -0 00 T 3 14;M3 1 A 10 -05 2 0 ) 30 3 -5
( .ntueo lc ia E g h eeA a e f c ne B in 0 0 0 hn ; 1 Is tt f etcl n .C i s c dmyo i c , e ig1 0 8 ,C ia i E r n Se j 2 G a u t Sh o o eC i s cd m f cec s e ig10 8 ,C ia . rd a co l fh hn eA ae yo i e ,B in 0 0 0 hn ) e t e S n j
理结构的缺陷获取转速信息 , 是一种全新的无速 度传感器技术。值得注意 的是 , 现有的基于高频
直接转矩控制 , 都要求在 电机转轴上敷设位置传 感器获取实时转子位置角。这种机械传感器的引
入使系统成本增加 、 运行稳定性降低 , 而且 占用 了 较大 的空间 , 制约 了 P S M M调 速控制 系统 的进一 步发展。因而, 如何实现 P S 的无机械传感器 MM

永磁同步电机转子初始位置检测

永磁同步电机转子初始位置检测

上式中,转子角速度由ω指代,当它的取值为
因高频电压信号从电机绕组中通过,故而,可对定子电阻压降进行忽略,进一步得出定子电压方程和电流响应信号等[1]。

将高频旋转电压信号持续注入定子绕组中,即可得出三相静止坐标系中的电压,分别用U和ωh对高频电压信号幅值和角频率进行表示,继而依托3/2将其变换至两相
由上式可知,三相高频电流响应信号都是两个同频率正弦信号差,同频率正弦交流电压相加其性质不变,而幅值影响因素则是两个信号各自的幅值和相位差。

已知电机参数和高频注入信号的情况下,θ能调制三相高频电流响应信号幅值。

三相高频电流响应信号幅值与θ角变化规律相关,与正弦规律类似。

三相高频电流响应信号幅值变化幅度与电机凸性成正比。

倘若提取位置信息时使用查表方法,无论是注入高频电压信号幅值,还是角频率都会对该操作产生干扰,反之,
轴电感会随之减小,
图1定子磁势影响d轴磁路
由上述已知条件,对电机d轴电流表达式予以确定:
得出结论:i d与L sd成反比,L sd越大,i d越小。

该背景下,分别将同等时间和幅值的脉冲电压注入到不同的位置和(θ+π),继而对两次响应电流幅值进行检测和比较,得出转子位置角[3]。

3实验结果分析
采用一台内嵌式永磁同步电机,对永磁同步电机转子初始位置检测方法进行验证,分别将其额定电压和额定功。

基于高频方波信号注入的PMSM无传感器低速运行研究

基于高频方波信号注入的PMSM无传感器低速运行研究

基于高频方波信号注入的PMSM无传感器低速运行研究王莉娜;郝强【摘要】目前,永磁同步电机(PMSM)无位置传感器运行研究受到广泛关注.采用一种基于高频方波信号注入的方法实现PMSM无位置传感器启动以及低速运行.首先详细分析了高频方波信号注入检测原理,然后对注入的高频方波信号以及电流采样模式进行了改进.向估计的两相旋转坐标系注入高频方波电压信号,根据检测到的定子电流并结合注入的电压信号即可获得转子位置,并且利用电机的磁路饱和特性,实现转子初始位置检测.所提出的改进方法不依赖于准确的电机参数,信号处理过程简单易实现.仿真结果验证了该方法的正确性.【期刊名称】《电气传动》【年(卷),期】2015(045)006【总页数】6页(P20-25)【关键词】永磁同步电机;无传感器控制;高频方波注入;Luenberger观测器【作者】王莉娜;郝强【作者单位】北京航空航天大学自动化科学与电气工程学院,北京100191;北京航空航天大学自动化科学与电气工程学院,北京100191【正文语种】中文【中图分类】TM341与传统的PMSM控制策略相比,无位置传感器控制减少了机械式位置速度传感器,更能满足高可靠性、低成本以及高温高湿等恶劣环境运行等特殊要求[1],具有良好的发展前景,因而已经成为电机控制研究领域热点之一。

目前,PMSM无速度传感器低速运行控制算法主要是基于高频信号注入检测法[2]。

该方法不依赖于电机参数,适合于电机无速度传感器低速运行。

传统的高频信号注入法,向电机定子绕组中注入高频正弦信号,通过检测定子电流中的高频信号成分获取转子位置信息[3]。

这种方法信号处理过程复杂,对硬件电路要求较高,并且需要使用滤波器,会带来时间延迟和幅值畸变,工程实现复杂。

为了解决这一问题,文献[4]提出了用高频方波信号代替高频正弦信号注入到电机中,并给出了几种可以注入的方波类型。

这种注入方法无需对高频电流响应进行解调和滤波,很大程度上简化了信号处理过程。

基于新型高频注入法的表贴式永磁同步电机转子初始位置检测方法

基于新型高频注入法的表贴式永磁同步电机转子初始位置检测方法

基于新型高频注入法的表贴式永磁同步电机转子初始位置检测方法洪琨;刘刚;毛琨;吕晓源;周新秀【摘要】针对表贴式永磁同步电机,提出了一种基于虚拟脉振高频注入法结合载波频率成分法的转子初始位置检测方法.该方法在传统脉振高频注入法的基础上,加入虚拟高频旋转坐标,对传统脉振高频注入法进行了改进;同时,引入载波频率成分法作为转子磁极判断依据.通过仿真和工程实验,对该方法进行验证.实验结果表明:与传统的脉振高频注入法相比,该方法不需要PI调节,易于工程实现,并解决了部分传统脉振高频注入法的过零点问题;与传统的磁极判断方法相比,该方法实施过程简单,准确性高,算法执行时间短.【期刊名称】《电工技术学报》【年(卷),期】2018(033)013【总页数】9页(P2914-2922)【关键词】表贴式永磁同步电机;位置检测;凸极效应;虚拟脉振;载波成分【作者】洪琨;刘刚;毛琨;吕晓源;周新秀【作者单位】北京航空航天大学惯性重点技术实验室北京 100191;北京航空航天大学新型惯性仪表与导航系统技术国防重点学科实验室北京 100191;北京市高速磁悬浮电机技术及应用工程技术研究中心北京 100191;北京航空航天大学惯性重点技术实验室北京 100191;北京航空航天大学新型惯性仪表与导航系统技术国防重点学科实验室北京 100191;北京市高速磁悬浮电机技术及应用工程技术研究中心北京 100191;北京航空航天大学惯性重点技术实验室北京 100191;北京航空航天大学新型惯性仪表与导航系统技术国防重点学科实验室北京 100191;北京市高速磁悬浮电机技术及应用工程技术研究中心北京 100191;北京航空航天大学惯性重点技术实验室北京 100191;北京航空航天大学新型惯性仪表与导航系统技术国防重点学科实验室北京 100191;北京市高速磁悬浮电机技术及应用工程技术研究中心北京 100191;北京航空航天大学惯性重点技术实验室北京 100191;北京航空航天大学新型惯性仪表与导航系统技术国防重点学科实验室北京 100191【正文语种】中文【中图分类】TM3010 引言近年来,永磁同步电机(Permanent Magnet Synchronous Motor, PMSM)以其体积小、重量轻、能量密度高、运行可靠性高等优点而受到广泛关注[1-4]。

基于旋转高频注入法的永磁同步电机转子初始位置检测研究

基于旋转高频注入法的永磁同步电机转子初始位置检测研究

基于旋转高频注入法的永磁同步电机转子初始位置检测研究一、本文概述随着现代工业自动化和精密控制技术的不断发展,永磁同步电机(PMSM)因其高效率、高功率密度和优良的控制性能,在众多领域得到了广泛的应用。

电机的转子初始位置检测一直是电机控制系统中的一个关键技术难题。

准确的转子位置信息对于电机的启动、运行和控制至关重要,尤其是在无位置传感器的应用场景中,初始位置的准确检测成为实现高效电机控制的前提。

本文旨在研究一种基于旋转高频注入法的永磁同步电机转子初始位置检测技术。

旋转高频注入法作为一种有效的转子位置检测方法,通过在电机定子绕组中注入高频电流,利用转子磁场与注入电流之间的相互作用,实现对转子位置的检测。

该方法具有结构简单、成本低、可靠性高的特点,适用于无传感器的电机控制系统。

本文首先介绍永磁同步电机的基本原理和转子位置检测的重要性,然后详细阐述了旋转高频注入法的工作原理和实现过程。

在此基础上,通过仿真和实验验证了该方法的有效性和准确性。

对本文的研究成果进行了总结,并对未来的研究方向进行了展望。

通过本研究,我们期望为无传感器永磁同步电机控制系统的设计和应用提供一种新的转子初始位置检测方案,以促进电机控制技术的发展和应用。

二、永磁同步电机的基本原理与特性永磁同步电机(PMSM)作为一种高效、高性能的电动机类型,在众多工业和商业应用中得到了广泛的使用。

其独特的设计使得电机在没有额外的励磁电源的情况下,能够维持一个恒定的磁场。

这种电机的基本原理是基于电磁感应定律和永磁体提供的恒定磁场与转子磁场的相互作用。

永磁同步电机的主要特性包括高效率、高功率密度、低噪音和长寿命。

这些特性使得PMSM在需要精确控制和高性能的应用中,如电动汽车、精密机械和可再生能源系统中,成为首选的电机类型。

在转子初始位置检测方面,旋转高频注入法是一种有效的技术。

该方法通过在电机的定子绕组中注入高频电流,产生一个额外的旋转磁场。

这个旋转磁场与永磁体产生的磁场相互作用,导致转子产生一个相对于其当前位置的位移。

基于高频电压注入法的永磁同步电机转子初始位置检测1

基于高频电压注入法的永磁同步电机转子初始位置检测1

基于高频电压注入法的永磁同步电机转子初始位置检测Initial Rotor Position Inspection of PMSM Based on Rotating HighFrequency Voltage Signal Injection北京航空航天大学自动化科学与电气工程学院蔡名飞周元钧摘要:为了解决新型无位置传感器永磁同步电机的起动问题,提出了一种在电机静止状态下检测转子位置的新方法。

该方法在算法上改进了传统的旋转高频电压注入法,使得可以更为快速、准确的检测出转子初始(均扫位置。

并且针对传统旋转高频电压注人法无法检测出转子永磁体极性问题,在dq旋转坐标系下,通过分析永磁同步卜匕机d轴磁链和定子电流之间的关系,利用d轴电流的泰勒级数展开,提出J’根据定子铁芯非线性磁化特性获得判另}J N/S极极性信息的新方一案。

最后,建立了系统仿真模型。

仿真结果验证了这种方法的有效性和可行性。

此方法同样适用于永磁同步电机在中、低速时的转子位置检测。

关键词:永磁同步电机转子初始位置旋转高频注人非线性磁化特性N/S极极性1引言永磁同步电机高精态、高动态性能的速度、位置控制,都需要准确的转子位置信息。

如果位置检测误差较大,会导致电机不能正常起动、运行。

传统方法是通过机械式传感器来测量转子的速度和位置。

但机械式传感器减低了系统的可靠性,增加了系统的成本;同时传感器对环境有着严格的要求,电磁干扰、温度、湿度、振动对它的测量精度都有影响。

特别针对某些航空伺服电机,长期工作在恶劣、复杂的环境中,所以研究无位置传感器不仅可以减少航空电机成本,而且可以减少不必要的引线,将大大提高整个系统的可靠性〔‘]。

最简单的无位置传感器控制方法是文献「2]提出的基于对检测到的电机反电动势进行积分,这种方法虽然简单,但是在零速或低速阶段因为反电动太小,难以检测而失败。

后来人们又提出了高频注人法,其主要思想是用电机固有的空间凸极或凸极效应可以实现对转子位置的检测,这种方法与转速没有直接关系,有效克服了反电动势法的缺陷。

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机电工程技术 !20"0"#8 年第 3$%7 卷第 0"2! 期
研究与开发
高频信号注入法进行永磁同步电机转子位置 检测的信号采集系统
陈立权, 齐 昕, 王长松, 王 辉
( 1.上海交通大学机械与动力工程学院, 上海 200240; 2.日照职业技术学院机电工程学院, 山东日照 276826)
摘要: 本设计实现了高频信号注入法进行转子位置检测的信号采集系统。用 F2812 在产生 PWM 波同时产生注入电机的高频脉动信
中图分类号: TP274
文献标识码: A 文章编号: 1009- 9492 (2008) 02- 0055- 03
1 引言
永磁同步电机 ( Permenent- Magnet Synchronous Motor) 以其高效率、结构紧凑、易维护和调速性能好等一系列 优点得到越来越广泛的应用。但传统的永磁同步电机需 要位置传感器来实现电机的换相, 如霍尔器件、光学编 码器和旋转变压器等, 这些传感器会增加电机转子轴上 的转动惯量, 加大电机空间尺寸和体积, 有的分辨率低 或运行特性不好, 有的对环境条件很敏感, 潮湿和温度 变化都会使性能下降, 使得整个传动系统的可靠性难以 得到保证。因此, 无位置传感器控制成为一个重要研究 课题。目前应用比较广泛的无传感器转子位置检测方法 是 反 电 势 法 ( Back ElectroMotive Force, 简 称 为 BEMF) 。 但是反电势法也存在固有的局限性, 首先这种方法需要 利用基波电压和电流信号来计算转子的位置和速度, 因 此对电机参数变化很敏感, 鲁棒性差, 其次在零速或者 低速检测时会因反电势过小或根本无法检测而失败, 所 以只适用于高转速运行。为了在低速和零速下获得转子 位置的精确信息, 一些学者提出了转子凸极追踪法, 这 种方法要求电机具有一定程度的凸极性, 而且需要注入 持续高频激励。转子凸极追踪法的基本原理是: 在电机 定子绕组上注入高频电流或电压信号, 然后检测定子绕 组中对应的电压或电流信号, 再通过一系列的坐标变换 来 提 取 转 子 的 位 置 信 息 [ 1] 。 高 频 信 号 注 入 分 为 旋 转 高 频 信号注入和脉动高频信号注入, 对于永磁同步电机来说, 脉动高频信号注入法原理清晰, 结构简单, 鲁棒性能好, 因 此 本 文 采 用 脉 动 高 频 信 号 [2] 。
号。采用 Max274 的带通滤波器和用 OPA2132 设计的低通滤波器进行滤波, 然后通过 ADS8364 进行模数转换来采集信号, 以中断
的方式传送到 F2812。实践表明,该系统满足实际数据采集的要求。
关键词: ADS8364; Max274; 有源滤波; TMS320F2812; 高频信号注入; 信号采集
4.2 低通滤波器的设计
低 频 率 波 的 波 形 大 约 在 50Hz 左 右 , 因 为 MAX274 的 工作频率>100Hz 所以无法达到要求, 因此 采 用 了 BB 公 司 的 OPA2132 运 算 放 大 器 设 计 了 6 阶 有 源 滤 波 器 。OPA132 系 列 是 FET 输 入 , 高 SR 并 有 卓 越 直 流 性 能 的 运 放 , 它 具 有 高 SR、 宽 带 、 建 立 时 间 短 的 特 点 , 有 单 、 双 、 四 运 放 性能一致, 可稳定用于单位增益状态。该芯片具有超宽电 源 范 围 ( ±2.5V~±18V) 、 高 积 增 益 带 宽 ( 8MHz) 、 高 转 换 速 度 ( 20V /μs) 、 低 噪 声 ( 8nV /Hz at 1kHz) 、 超 低 失 真 ( THD+N: 0.00008%) 、 共 模 抑 止 比 ( 100dB) 、 开 环 增 益 ( 130dB) 等特点。其原理图如图 5 所示。
输出方式, 并且对每个通
道转换结果的读取通过地
址 线 A0、 A1、 A2 来 选 择 。
ADS8364 的 EOC 与 F2812
的 中 断 引 脚 XINT13 相 连 当
转 换 结 束 时 EOC 会 产 生 一
个脉冲信号, 从而触发
F2812 进 入 中 断 处 理 程 序 ,
将 RD 和 CS 引 脚 置 低 读 取
比雪夫和椭圆函数型滤波器所需二阶节数少于巴特沃斯、
贝塞尔型。由于 MAX274 不支持椭圆函数 型 带 通 滤 波 器 结
图 4 二阶滤波单元的原理图
56
机电工程技术 !20""0#8 年第 3$%7 卷第 0"!2 期
研究与开发
图 5 六阶低通滤波器原理图
构, 所以, 我们选择设计了高阶切比雪夫带通滤波器结 构。图 4 是二阶滤波单元的原理图。
图 6 频率响应特性和建立时间响应特性 ( 下转第 84 页)
57
应用技术
机电工程技术 2!"0"08# 年第 $37% 卷第 0"!2 期
将 4 个 二 阶 节 合 而 为 一 , 最 高 中 心 设 计 频 率 可 达 150kHz
[ 5] 。 该 滤 波 器 不 需 要 外 置 电
容, 每个单元二阶节的中心
频 率 F0、 Q 值 、 放 大 倍 数 均
可 由 其 外 接 电 阻 R1~R4 的 设
计来确定。集成化后的二阶
节较之由运放和 R、C 电路组
成的二阶节, 其外接元件少、
参数调节方便Βιβλιοθήκη 不受运放频响影响, 对电路杂散电容也
有 更 好 的 抗 干 扰 性 。MAX274
内部有数个 2 阶状态可变滤
波器单元, 可实现巴特沃斯
型、贝塞尔型及切比雪夫全
通 型 滤 波 器 。 采 用 MAX274~
275 芯片设计高阶的带通滤波
器, 对于相同设计指标, 切
数 据 。 ADS8364 的 工 作 流
程图如图 3 所示。
4 滤波器的设计
图 3 AD 工作流程图
4.1 带通滤波器的设计
由 于 带 通 的 采 样 频 率 为 1kHz±200Hz, 加 上 带 宽 比 较
窄而且对截至频率要求比较高。因此我们选择了美国
MAXIM 公 司 开 发 的 8 阶 连 续 时 间 有 源 滤 器 芯 片 MAX274
图 6 为低通滤波器的频率响应曲线和建立时间响应曲 线图, 由图中曲线可以看出, 低通滤波器有良好的截至频 率, 并且建立时间比较短。
5 系统延迟分析
本系统中有源滤波器、AD 转换器都 会 产 生 相 位 滞 后 。 为了实现高精度的转子位置检测, 将系统的延迟即相位滞 后进行总体分析然后进行角度补偿必不可少。
ADS8364 是高速、低功耗、 六 通 道 同 时 采 样 和 转 换 的 十六位模数转换器。采用+5V 工作电压, 80dB 共模抑制的 全 差 分 输 入 通 道 , 还 包 括 六 个 4μs 连 续 近 似 的 模 数 转 换 器 , 六 个 差 分 采 样 放 大 器 , 带 REFIN 和 REFOUT 引 脚 的 内 部+2.5V 参 考 电 压 , 以 及 高 速 并 行 接 口 。 六 个 模 拟 输 入 分为三组 ( A, B 和 C) 每个输入端有一个 ADCs 和保持信 号用来保证几个通道能同时进行采样和转换, 采样频率可 以达到 250kSPS。差分输入范围可从- VREF 到+VREF 之间 变 化 [4] 。 触 发 ADS8364 的 RST 引 脚 可 以 确 保 读 指 针 指 向 每 个 通 道 的 第 一 个 转 换 的 数 据 。ADS8364 的 HOLDx 低 电 平 有 效 , 如 果 同 时 将 3 个 HOLD 置 低 , 6 个 通 道 将 同 时 采 样 。 图 2 为 ADS8364 与 TMS320F2812 的 接 口 电 路 , 系 统 采 用 F2812 的 ADCLK 经 过 倍 频 产 生 占 空 比 为 50% 的
2 系统要求及设计
高 频 信 号 注 入 频 率 一 般 为 0.5k~5kHz 远 高 于 电 机 基 波 频率, 所产生的附加转矩是一个高频扰动转矩, 对转速不 产生影响, 在本系统中需要采样的定子绕组中的电流信号 为 小 于 100Hz 和 1kHz 两 种 信 号 , 并 且 需 要 过 滤 掉 注 入 高 频信号以及其他一些噪声。系统结构如图 1 所示。
图 2 ADS8364 接口电路图
4.4MHz 的 时 钟 , 为 ADC 提 供 时 钟 。 使 用 XZCS2 作 为 ADS8364 的 片 选 信 号 。 由 于 F2812 使 用 XZCS2 作 为 其 XINTF 区 域 2 ( 0x0008 ~ 0000 至 0x0010 ~0000) 的 片 选 。 因 此 ADS8364 与 F2812 通 过 XINTF 区 域 2 实现无缝连接而不 需要额外的解码。图 2 中 的 PTOUT 为 模 拟 信 号 的输入, 经过差分电路 输 入 到 ADS8364 的 模 拟 输 入 通 道 A0。 ADS8364 的 ADD 和 BYTE 引 脚 接 地 , 因 此 选 择 16 位 数 据
其 中 BPO、 LPO 分 别 为 带 通 和 低 通 输 出 , 后 一 个 运 放 输 入 端 的 5k 电 阻 将 积 分 电 容 与 外 管 脚 的 寄 生 电 阻 隔 离 , 大 大 提 高 了 滤 波 器 极 点 的 精 度 。 BPI 为 带 通 输 入 , Fc 为 工 作 方 式 及 频 率 选 择 。 不 用 外 接 电 容 , 只 需 外 接 电 阻 , 就 可 实 现 工 作 频 率 从 100Hz 到 150kHz 的 低 通 、 带 通滤波器, 其中心频率、转折频率、Q 值、放大倍数等 均可由外接电阻加以确定, 参数调整十分方便, 且由于 是单片结构, 高频工作时基本不受杂散电容的影响。另 外 , 电 源 电 压 ( V+ /V- ) 为 ±2.37V~±5.50V, 电 源 电 流 不 超 过 30mA, R1~R4 阻 值 大 小 均 由 Maxim 公 司 专 用 软 件设计得到。
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