最新下载的煤矿供电系统整定计算
供电系统整定计算书计算公式
电动车驾驶员培训试卷部门：姓名：阅卷人：分数：一、选择题（每题5分，共20分）1、电动三轮车司机（ B ）疲劳驾驶？A、可以B、不能C、短距离可以2、电动三轮车司机（ B ）酒后驾驶？A、可以B、不能C、可以适量饮酒3、电动三轮车停车时（ A ）手刹。
A、必须拉好B、不用拉好C、平坦道路可以不拉4、电动三轮车在厂区内行驶时速不得超过（ C ）。
A、25公里B、20公里C、15公里二、填空题（每空4分，共52分）1、电动三轮车司机进行驾驶作业时必须佩戴（安全帽），正确使用个人（安全防护用品）。
2、所有电动三轮在厂区内必须按照公司要求（指定地点进行充电），严禁在（生产）和（生活区）私拉电源进行充电，充电时必须关闭车辆（启动电源）。
3、电动三轮车使用完毕后，必须停放在指定地点，严禁（随意停放），停放后（拔掉钥匙），（拉紧手刹）。
4、现场负责人或驾驶人要经常检查电动三轮车的（制动系统），（喇叭），（照明灯），各个仪表等各个元器件进行（检查、维修、保养）。
三、判断题（每题2分，共8分）1、驾驶电动三轮车必须遵守厂内限速，行驶中司机不准戴耳机，不准吸烟、饮食。
（√）2、驾驶电动三轮车载货，可以适当超过其承载重量。
（ X ）3、泊车或充电时应切断总电源开关，可以不拉手刹。
（ X ）4、电动三轮车行驶中，无论载货与否都不能载人（√）四、简答题 20分（一）对电动三轮车的认识？1、认识电动车的各项操作功能，如：钥匙开关、行进、退后、刹车，驻车手刹，仪表盘等。
2、电动三轮车电路、控制器，电动车最怕进水，特别是控制器接触点进水，会造成飞车事故，仪表盘进水会烧毁线路。
3、认识电动三轮车的最大承载重量，启动方式、起步、刹车、驻车的各项程序。
4、使用前检查：仪表盘电池电量，电路、刹车能否正常，轮胎气压能否正常1。
河边煤矿高低压供电系统整定计算
河边煤矿供电系统保护整定计算编制 :第一章供电系统概况 (2)第二章高压供电系统整定计算 (2)第一节短路电流计算 (2)第二节高压开关动、热稳定性校验 (9)第三节高压电缆热稳定校验 (16)第四节高压开关整定及灵敏度校验 (19)第三章井下低压供电系统整定计算 (27)第一节短路电流计算 (27)第二节低压开关分断能力、热稳定校验 (46)第三节低压电缆热稳定性校验 (49)第四节低压开关整定及灵敏度校验 (53)第一章供电系统概况河边煤矿地面变电所10KV一、二回路分别来自水城县都格变电站10KV不同母线段，其中一回路都格变电站上杆电缆为YJV22-3×185 57m，架空线路为LGJ-150/50 124Om，下杆电缆为MYJV22-3×120 45m；二回路都格变电站上杆电缆为MYJV22-3×120 90m，架空线路为LGJ-150/50 1301m，下杆电缆为MYJV22-3×120 30m；地面变电所共计20台KYN44A—12型高压开关柜，地面抽放泵、主扇风机、主皮带机均采用10kv 高压电机；10kv双回路高压入井，电缆型号为MYJV22-3×120mm2铠装电缆，长度700m，井下中央变电所选用的是矿用隔爆兼本质安全型永磁机构高压配电装置12台，型号PJG-100/10Y；中央泵房3台主排水泵采用10kv高压电机直接启动，两台局扇专用干式变压器，一台井底车场动力及照明用干式变压器。
采面、各水平掘进动力采用移动变电站进行供电。
第二章高压供电系统整定计算第一节短路电流计算1. 绘制等效电路图都格变电站电缆L1=57m架空线L2=1240m河边煤矿变电所母线10KV 电缆L3=45mK110KV10KV~井下中央变电所母线10KV L6=700m100MVA937移变高压侧10KVL8=580m抽放泵房高压室母线10KVMYJV22-3×35L4=393m10KVL5=404m853移变高压侧10KVL9=370m 主皮带高压室母线10KVL7=100m 主扇风机房高压室母线MYJV 22-3×35MYJV 22-3×35MYJV 22-3×35MYJV 22-3×35MYJV 22-3×120K2K3K4K5K7K62.各点短路电流计算2.1 地面变电所10kv母线上k1点的短路电流2.1.1 电源系统的电抗X0=U2平均/s s=10.52/100=1.1Ω电源系统电阻忽略 R0=02.1.2 输电线路的电抗及电阻：查表得：架空线电抗为0.4Ω/km，电缆线路电抗为0.08Ω/km。
井下供电系统短路电流和继电保护整定值的计算
井下供电系统短路电流和继电保护整定值的计算井下供电系统短路电流和继电保护整定值的计算1、F1点（变压器为KBSG-400KV A；一次电压10KV，二次电压0.69KV, △U%=4)保护开关为一号变压器电源总开关，开关型号是KBZ19-5001、)二相短路电流的计算:(用电缆换算查表法计算,以下同)120平方电缆长度为L120=10M；电缆换算系数0.4295平方电缆长度为L95=3+3+3+3=12M;电缆换算系数0.5370平方电缆长度为L70=3M;电缆换算系数0.71总的电缆换算长度L总换算-10×0.42+12X0.53+3X0.71=12.7M 查表得:二相短路电流I(2)F1=6735(A) ,三相短路电流I(3)F1=1.15×6735=7445（Ａ）２、）继电保护电流整定值：先计算一号变压器所接的负荷；ΣＰ＝维修队动力20KW+掘进二队动力20KW+斜井皮带运输机80KW+一号水泵110KW+二号水泵110KW=340 (KW)其中最大的电机是水泵电机110KW,额定电流是112A;采用降压起动电流是额定电流的5倍;起动电流I起=5×112=560 (A) 其他设备电流之和为:ΣI=112+82+21+21=236 (A)A、过电流保护整定值：I=K×(560+236)=1.2×796=955A (取1200A)这里K为可靠系数取1.2也可以按变压器二次侧的额定电流的4倍取值B、过负荷保护电流整定值：过负荷电流整定值按变压器的二次侧额定电流取值；I过负荷=310 （A）过负荷保护电流整定值不得超过所保护范围内电缆长期允许安全电流;载面120平方的电缆长期允许316A也可以按电缆允许载流量来整定过负荷电流值C、灵敏度的校验；（二相短路电流与过电流继电器的电流动作值之比应大于或等于1.5倍。
K g =6735÷1300=5.12、F2点（变压器的参数KBSG-400KV A ,一次侧电压10KV二次侧电压0.69KV,△U%=4）保护开关为二号变压器电源总开关，开关型号是KBZ19-5001、）二相短路电流的计算：120平方电缆长度：L120=12M，L=12×0.42=5.04M电缆换算系数0.42 95平方电缆长度:L95=3+3+3+3=12M,L=12×0.53=6.36M电缆换算系数0.53 70平方电缆长度:L70=3M,L=3×0.71=2.13M电缆换算系数0.71 50平方电缆长度:L50=3M,电缆换算系数1.0 L=3M总的电缆换算长度L总长=5.04+6.36+2.13+3=16.53 (M)查表得:二相短路电流I(2)F2=6655 (A)三相短路电流I(3)F2=1.15×6655=7653 (A)2、)继电保护电流整定值;二号变压器所接负荷:ΣＰ=7台×刮板运输机30KW+上山斜坡皮带运输机22KW+三号水泵110KW+乳化泵37KW+回柱绞车11.4KW=210+169=379 (KW)其中最大的电机是水泵电机110KW,额定电流112A;降压起动电流为额定电流的5倍,即I起=5×112=560A其他设备的工作电流I其他=277AA、过电流保护电流整定值I过电流=K×(560+277)=1.2×837=1004(A)取1300 (A)这里K为可靠系数取1.2也可以按变压器二次侧额定电流的4~5倍取值B、过负荷保护电流整定值I过负荷=310 (A)按小于变压器二次侧额定电流取值;过负荷保护电流的整定值不得超过所保护范围内电缆长期允许的安全电流;载面120平方的电缆长期允许安全电流是316AC、灵敏度的校验:K g=6655÷1300=5.13、F3点（控制开关为斜井皮带运输机总开关，开关型号为KBZ19-200）（变压器为KBSG-400KV A；一次电压10KV，二次电压0.69KV,△U%=4)1、)二相短路电流的计算：120平方电缆长度：L120=10+3+3+3=19M，换算系数为0.42 95平方电缆长度:L95=3M,换算系数为0.5370平方电缆长度:L70=3M,换算系数为0.7150平方电缆长度；L50=450M，换算系数为1.0电缆换算总长度:L=19×0.42+3×0.53+3×0.71+450=464 (M) 查表得:二相短路电流I(2)F3=1435 (A),三相短路电流I(3)F3=1.15×1435=1650 (A)所接负荷为ΣＰ=2×40=80 (KW)40KW电机电压660V时的额定电流是41A,起动电流是额定电流的7倍;即起动电流I起=7×41=287 (A)2、）继电保护电流整定A、过电流保护电流整定值I过电流=287+41=328（A）取400（A）B、过负荷保护电流整定值I过负荷=2×41=82（A）取100（A）过负荷电流整定值的电流不允许超过该开关保护范围内电长期允许的安全电流;C、灵敏度校验：K g=1435÷400=3.5D、斜井皮带运输机单台控制开关电流整定值：过电流：取280 （A）；过负荷：取40 （A）4、F4、F5、F6点三台水泵电源控制总开关（由于三台水泵的功率、电缆截面、长度都是一样所以只计算F4点就可以了）水泵的功率为110KW，额定电流为112A，工作电压为660V；（变压器为KBSG-400KV A；一次电压10KV，二次电压0.69KV,△U%=4)1、）二相短路电流电缆长度：L120=10M+3M+3M+3M=19M换算系数为0.42 L50=40M换算系数为1.0电缆换算长度:L=19×0.42+40=7.98+40=50M查表得:二相短路电流I(2)F4=5487 (A) 三相短路电流I(3)F4=1.15×5487=6310 (A)2、)继电保护电流整定值A、单台电机过电流保护按电动机的起动电流取值,单台水泵电机功率是110KW,额定电流是112A;由于采用降压起动所以它的起动电流一般为额定电流的4~5倍取值值。
煤矿井下电气整定计算说明
鑫隆煤矿井下电气整定计算说明第一部分过载整定一、过流整定细则说明：1、馈电开关（含移变低压侧）中过载长延时保护电流整定按实际负载电流值整定。
实际整定时，应计算其保护干线所有负载的额定电流之和，根据各负载运行情况，乘一需用系数。
公式：I z=K Ie式中：I z——过载保护电流整定值，A;Ie ——保护干线中所有电机额定电流之和，A;K ——需用系数，取~1。
2、馈电开关（含移变低压侧）中电子保护器的短路保护整定，取其保护干线中最大负载电机的起动电流，加其余电机的实际电流之和。
公式：I z=IQe+K Ie式中：I z——短路保护电流整定值，A;IQe ——最大负载电机起动电流，A;Ie ——其余电机额定电流之和，A;K ——需用系数，取~1。
3、电磁起动器中电子保护器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。
当运行中电流超过Iz时，即视为过载，保护延时动作；当运行中电流超过8倍的Iz值时，即视为短路，保护器瞬间动作。
4、馈电开关短路电流的可靠动作校验，应计算出其保护干线最远端两相短路电流，除以其短路保护整定值，灵敏度系数不小于。
公式：式中：Id ——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z ——馈电开关短路电流整定值，A；——可靠系数。
5、电磁起动器短路电流的可靠动作校验，应计算出所带负载电机处最远端两相短路电流除以8 倍的过载定值，灵敏度系数不小于。
公式：式中：Id （2）——被保护干线最远端两相短路电流，A；I z ——电磁起动器短路电流整定值，A；——可靠系数。
6、高压配电装置，应根据其保护干线中移动高压侧过流整定值进行整定。
7、移动变电站高压侧整定以低压侧整定电流除以该移变的高压变比，取其近似值（10K\^ 690V,变比取；10KV^ 1200V,变比取）。
8、本细则参照《煤矿井下供电的三大保护细则》（煤矿工业出版社）第一章第二节制定。
9、高压起动器的过载电流I z整定以负载电机的额定电流为依据，根据控制开关的整定方式取其近似值。
煤矿供电整定计算公式汇总
煤矿供电整定计算公式汇总⼀、掘进头等带电机起动开关的整定计算：①、整定原则：按电机额定电流整定，当计算出整定结果，保护器⽆相应档位时，可适当提⾼⾄⾼档位。
计算公式：Ie=1.15×Pe(kw)例：当⼀台设备额定功率为90kw时，具体整定结果如下：1.15×90=103.5A如开关保护器⽆103.5A档位时，可适当提⾼，将其整定结果整定为105A。
⼆、变电所内分开关整定计算：整定原则：①、速断：满⾜正常最⼤负荷时的运⾏：Idz≥1.15×最⼤设备功率×6（设备启动时最⼤电流倍数）+1.15×其他设备总功率对于开拓⼯作⾯，按同⼀数值整定，确定整定Ie稳定，不⾄于经常调整，对速断按两相短路进⾏效验：即可例如：变电所内某台分开所带设备负荷分别为：30kw、20kw、10kw，其整定计算⽅法如下：1.15×30×6+1.15×（20+10）=241.5A速断⽤两相短路进⾏校验，需计算出两相短路电流：已知我矿5#变电所最⼩运⾏⽅式下短路电流为2560A。
效验：=效验合格所以，本台开关速断可整定为245A。
具体数值查《煤矿三⼤保护》。
②、过流：满⾜可能的最⼤负荷运⾏，不跳闸,延时按2档即可，具体查开关说明书。
③、漏电：调⾄为功率型，延时可调⾄50V/0ms，确定负荷侧出现漏电时，迅速跳闸，不越级。
三、变电所内变压器低压侧总开关计算整定①、速断：按变压器低压侧最⼤设备启动电流：6Ie+其他设备额定电流该整定计算后必须⼩于控制变压器⾼爆开关的速断整定值，且⼤于负荷侧分开关的速断整定值，必须⽤分开关负荷侧短路电流校验其可靠性。
例如：变电所内某台变压器低压侧总开关下所带设备负荷统计分别为：100kw、80kw、60kw、50kw、30kw，其整定计算⽅法如下：1.15×100×6+1.15×（80+60+50+30）=943A②、过流：按变压器额定容量计算出⼆次侧允许的额定电流，取整定即可，延时取2~4档。
矿井供电系统继电保护配置及整定计算规范(最新整理)
限的配置应保证地面变电所进线开关过电流保护时限不超过 0.7s。若按逐级配 合的原则使地面变电所进线开关过电流保护时限超过 0.7s，则可采取下列措施：
1）将某些不重要的中间变电所按 T 接变电所或不配合点处理（即进出线开 关设为同一时限）。0
2）将同级干线两端开关过流保护动作时限设为同一时间。 3）井下各变电所进线开关不设保护，以减少配合级数，缩短地面变电所进 线开关过电流保护动作时间。 4.7 定时限过电流保护定值必须保证配电网路中最大容量的电气设备或同时工 作成组的电气设备能够起动。 4.8 除电动机、变压器过负荷保护采用反时限保护方式外，干线保护均不宜采 用此方式。 4.9 上下级线路过电流保护及接地保护，动作时间配合级差取 0.23s 。 4.10 必须用最小两相短路电流校验定时限过电流保护装置的灵敏度。作为主保 护，取本级线路末端最小两相短路电流，要求灵敏系数 KL≥1.5；作为远后备保 护时，取相邻下级线路末端最小两相短路电流，要求 KL＞1.2。 4.11 矿井地面变电所上级供电线路，其速断保护范围不应越过地面变电所高压 母线；其过电流保护延时应不小于 1s。 4.12 高压供电线路短路后备保护采用远后备方式。 4.13 出线开关保护应随矿井供电系统运行方式的不同设置多套可切换的定 值。 4.14 必须用配电网路的最大三相短路电流校验开关设备过电流保护电流互感 器误差不大于 10%。 4.15 电缆线路所装设过负荷保护宜带时限动作于信号 。 4.16 井下向多处供电的单电源终端线路采用经高压配电装置 T 接的方式接入 的供电变压器高压开关保护的整定计算，仿照变电所负荷开关整定。 4.17 地面变电所和井下中央变电所的高压馈电线上，必须装设有选择性的单相 接地保护装置；供移动变电站的高压馈电线上，必须装设有选择性的动作于跳闸 的单相接地保护装置。 4.18 地面变电所各馈线接地保护动作于信号。 4.19 井下变电所高压馈出线的单相接地保护装置应作用于信号；当单相接地故 障危及人身、设备及供配电系统安全时，保护装置应动作于跳闸，动作时间配合 按阶梯整定，时限级差 0.23s 。 4.20 井下各高压电机及动力变压器接地保护动作于瞬时跳闸。 4.21 与保护配套的零序电流互感器，其伏安特性和角误差应满足接地保护装置
整定计算方法
煤矿井下高压整定短路电流计算方法1. 短路的定义及计算短路电流的目的所谓短路是指供电系统中不等电位的导电部分在电气上被短接时的总称。
发 生短路故障后，短路回路中将出现数值很大的短路电流。
在煤矿供电系统中，短 路电流要比额定电流大几十倍甚至几百倍。
这样大的电流通过电气设备和导线必 然要产生很大的电动力，并使载流体温度急剧上升而损坏设备。
同时短路点电压 将降为零，在短路点附近，电压也要相应地显著下降，造成这些地方的供电中断 或严重影响电动机工作。
为了防止发生短路所造成的危害及限制故障范围的扩大，需要进行一系列的 计算及采取相应措施，以保证供电系统在正常或故障情况下， 做到安全、可靠又 经济。
掌握短路电流的计算方法很重要。
2. 煤矿井下高压整定短路电流的计算方法 （1）公式计算法 1）系统电抗X S =U N 2/S S C 3）U 2N 为变压器二次侧的额定电压，对于 127、380、660、1140V 电网，分别为 133、 400、 690、 1200VS SC （3）为井下中央变电所6kV 高压母线上的三相短路容量S S C 3）为50MVA 寸，额定电压为690V, X s 为0.0095 ;额定电压为1200V, X为 0.0288。
2）高压电缆的阻抗R X 1乙为折合至变压器二次侧以后高压电缆每相的电阻（65 r 时）、电抗和阻抗（Q ）见表1R31 X 01 Z 01为高压铠装电缆每相每公里的电阻、电抗和阻抗（Q ）见表 2 L 1为高压电缆的实际长度（km ）K T 为变压比，为变压器一次侧线路的平均电压和二次侧线路平均电压之比表1 6kV 电缆折合至下列电压以后每相每公里的阻抗值/km ）R 1 =R 1 LJK T 2X 1 =X )1 L 1/K 乙=N L 1/K T 2=(R O 12+%12) 1/2L 1/K表2高压铠装电缆每相每公里的电阻和电抗值（Q /km）F T R X TR可以查表得到女口：KBSG-500/6型干式变压器的F TR= 0.006 X TR= 0.038 二次电压为0.693kV KBSG-315/6型干式变压器的F T R= 0.0106 X TR= 0.06 二次电压为0.693kV 4）低压电缆的电阻和电抗R 2 =R2 L2 X? =X）2 L25）总电阻和总电抗刀R = R i+F T+F2 刀X = X S+X+X T+X?6）三相短路电流I sC3）= U2N/ [ 3 （刀R）2+3 （刀X）2] 1/27）两相短路电流I sC2）= 0.5U 2N/ [（刀R）2+ （刀X）2] 1/28）三相短路电流和两相短路电流之间的换算关系I SC C3） =1.151 sC2）l sC2）=0.87I sC3）（2）查表法1）根据系统电抗、高压和低压电缆的截面和实际长度，按电缆换算长度的计算公式L eq =KL L为电缆的实际长度，K为换算系数见表3计算，便可求得它们的换算长度。
煤矿供电整定计算
负荷整定计算书（低压部分）机电安装组2011年12月风机1号总开关整定过程开关型号：KBZ-400，Ie=400A,Ue=660V,短路 1.6—9倍；所在地：临时变电所一、过载电流整定计算过程：Pe=0.5×（6×2×22kw+2×2×30kw）=192kwIe=Pe/（√3Ue cosФ）=192kw/1.732×690v×0.8=200A1.1Ie=1.1×200A=220A所以风机1号总开关过流整定值可取220A。
二、短路保护整定计算过程：1、KSBG-500/10风机专用变压器10000v侧阻抗：Z b（10000v）= Ud%×Ue2/Se=4.13%×10000×10000/500000=8.26Ω换算KSBG-500/10动力变压器660v侧阻抗：Z b（690v）=（690/10000）2×Zb（6000）=0.039Ω2、近短保护：变压器二次侧两相短路电流值为：I短= Ue（690）/2Zb=690/2×0.039A=8846.2A0.2 I短=0.2×8846.2A=1769.2A近短保护定值可取1800A3、远端保护：远端保护定值可取1420A风机2号总开关整定过程开关型号：KBZ-400Z，Ie=400A,Ue=660V,短路 1.6—9倍；所在地：临时变电所一、过载电流整定计算过程：Pe=0.5×8×2×22kw=176kwIe=Pe/（√3Ue cosФ）=176kw/1.732×690v×0.8=184A1.1Ie=1.1×184A=202A所以风机总开关过流整定值可取202A。
二、短路保护整定计算过程：1、KSBG-500/10风机专用变压器10000v侧阻抗：Z b（10000v）= Ud%×Ue2/Se=4.13%×10000×10000/500000=8.26Ω换算KSBG-500/10动力变压器660v侧阻抗：Z b（690v）=（690/10000）2×Zb（6000）=0.039Ω2、近短保护：变压器二次侧两相短路电流值为：I短= Ue（690）/2Zb=690/2×0.039A=8846.2A0.2 I短=0.2×8846.2A=1769.2A近短保护定值可取1800A3、远端保护：远端保护定值可取1420A井下动力1号总开关整定过程开关型号：KBZ-630，Ie=630A,Ue=660V,调档范围过载0.2---1.4倍，短路1.6—9倍额定电流；所在地：临时变电所一、过载电流整定计算过程：Pe=（45+40）+40+（2×55+5.5+1）+40+45+（2×55+5.5+45+1）=488kw Ie=Pe/（√3Ue cosФ）=488kw/1.732×690v×0.8=510A1.1Ie=1.1×510A=561A所以井下1号动力总开关过流整定值可取561A。
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××煤矿供电系统保护整定计算编制:审核：科长：二〇一〇年九月五日目录第一节短路计算第二节动、热稳定性校验 (10)第三节扇风机房整定计算 (15)第四节压风机房整定计算 (15)第五节主井绞车房整定计算 (15)第六节副井绞车房整定计算 (16)第七节中央变电所整定计算 (16)第八节二采变电所整定计算 (18)第九节-900变电所整定计算 (21)第十节机头变电所整定计算 (22)第十一节南翼变电所整定计算 (24)××煤矿供电系统整定计算第一节短路计算一、计算依据1、唐口110kV 变电所35kV 母线短路电流：I =5.689kAd3maxI =2.799kAd3min2、兴福集35kV 变电所35kV 母线短路电流：I =2.323kAd3maxI =1.496kAd3min二、短路计算（一）我矿35kV变电所6kV侧母线短路电流计算1、××矿线时：（1）系统阻抗：E 37 3最大运行方式： 3.7551x0 m in(3)I 5. 689d maxE 37 3最小运行方式：x 7.63230 min(3)I 2.799d min（2）线路阻抗：查《煤矿电工手册》第二分册（下同）表2-2-11得：x l 0 .27 2km km20.4 178..2 0 4 2（3）主变压器电抗：2U%Uk N xTr S100N TrTr81002370008.76161250000035（4）主变压器变比： 5.5556n6.3（5）用××矿线时我矿35kV变电所35kV母线侧短路电流：IE37 3(3)dC 1.786 maxkA x x 3.75518.20420min lIE37 3(3)dC 1.349kA minx x7.63238.20420max l6kV母线侧短路电流：InE 5.555637 3(3)dC 5.7277kA maxx x x 3.75518.20428.76160min l TrInE 5.555637 3(3)dC 4.8249kA minx x x7.63238.20428.76160max l Tr2、兴王线时：（1）系统阻抗：E37 3最大运行方式：9.1962Ωx0min(3)I 2.323d maxE37 3最小运行方式：x14.27990min(3)I 1.496d min（2）线路阻抗：查表2-2-11得：x l22km km0.270.49.24.4399 （3）主变压器电抗：x Tr U%k1002UNSNTrTr81002370008.76161250000035n（4）主变压器变比： 5.55566.3（5）用兴王线时我矿35kV变电所35kV母线侧短路电流：IE37 3(3)dC 1.5667kA maxx x9.1962 4.43990min lIE37 3(3)dC 1.1412kA minx x14.2799 4.43990max l6kV母线侧用兴王线时短路电流：最大运行方式：InE 5.555637/ 3×(3)dC 5.2989kA maxx x x9.1962 4.43998.76160min l Tr最小运行方式：InE 5.555637 3(3)dC 4.3187minkAx x x14.2799 4.43998.76160max l Tr以上计算显示我矿6kV母线侧发生短路，兴王线路供电时短路电流较小，为满足供电安全性与可靠性，应以××矿线的最大运行方式下的短路电流与兴王线的最小运行方式下的短路电流配合为计算依据。
则有我矿35kV变电所6kV母线侧短路电流为：(3) 最大运行方式：I kAdC 5.7277max(3) 最小运行方式：I kAdC 4.3187min35kV母线侧短路则有最大运行方式：I kA(3)dC 1.786max(3) 最小运行方式：I kAdC 1.1412min（二）我矿6kV各支路短路电流计算以我矿35kV变电所6kV侧母线短路电流为依据，计算各支路末端短路电流：35kV变电所6kV侧母线短路阻抗：E 6 3最大运行方式：0.6049x0 min (3)I 5.7277d maxE 6 3最小运行方式：0.8022x0 max(3)I 4.3187d min1、中央变电所母线短路电流：至中央变电所电缆为MYJV 42 6/6kV 3×240 1250米，阻抗查《煤矿电工手册》第二分册（下同）表2-2-13、14得：x 120.0820.08 1.25 0.1415最大运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 4. 8734kA1maxx x 0.6049 0. 14150 m in 1最小运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 3.8545kA1minx x 0.8022 0. 14150 m ax 12、压风机房母线侧短路电流：至压风机房电缆为YJV22 6/6kV 3×35 350米，阻抗为：x 220.5320.08 0.35 0.1 8 7 6最大运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 4.5899kA2 m axx x 0.6049 0. 18760min 2最小运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 3.675kA2 m inx x 0.8022 0.18760 m ax 23、副井绞车房短路电流：（1）6kV母线侧短路电流：至副井绞车房电缆为：YJV22 6/6kV 3×50 270m，阻抗为：x 3 0.37 2 20.08 0.27 0.1 0 2 2最大运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 5. 1443kA3maxx x 0.6049 0.10220 m in 3最小运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 4. 022kA3minx x 0.8022 0. 10220 m ax 3（2）副井绞车房整流变压器二次侧短路电流折算至高压侧：（以大容量，小阻抗的1#整流变计算）2U % Uk N Tr 3 xTr S3100N Tr 3 5.51002630012500001.7464最大运行方式：IE 6.3 3( 3)d 1.4826kA 31maxx x x 0.6049 0.1022 1.74640 min 3 Tr3最小运行方式：IE 6.3 3( 3)d 1.3723kA 31minx x x 0.8022 0.1022 1.74640 max 3 Tr34、主井绞车房短路电流：（1）6kV母线侧短路电流：至副井绞车房电缆为：YJV22 6/6kV 3×50 300m，阻抗为：x 3 0.37 2 20.08 0.3 0.1136最大运行方式：I d 5.0627kA4 m axx x 0.6049 0. 11360min 4最小运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 3.972kA4 m inx x 0.8022 0.11360 m ax 4（2）主井绞车房整流变压器二次侧短路电流折算至高压侧：（以大容量，小阻抗的1#整流变计算）2U % Uk N Tr3 xTr S4100N Tr 3 5.51002630012500001.7464最大运行方式：IE 6.3 3( 3)d 1.475841maxkA x x x 0.6049 0.1136 1.74640 min 4 Tr4最小运行方式：IE 6.3 3( 3)d 1.3664kA 41minx x x 0.8022 0.1136 1.74640 max 4 Tr45、通风机房母线短路电流：至通风机房电缆为：YJV22 6/6kV 3×35 290m，阻抗为：x 52 20.53 0.08 0 .29 0.1 5 5 5最大运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 4. 7837kA5maxx x 0.6049 0. 15550 m in 5最小运行方式：I d 3.7982kA5minx x 0.8022 0. 15550max 56、锅炉房变电所母线短路电流：至锅炉房变电所电缆为：YJV22 6/6kV 3×35 430m，阻抗为：x 62 20 .53 0 .08 0.43 0.2 3 0 5最大运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 4.3542kA6 m axx x 0.6049 0.23050 m in 6最小运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 3. 5224kA6 m inx x 0.8022 0.23050 m ax 67、洗煤厂母线短路电流：至洗煤厂电缆为：YJV22 6/6kV 3×50 680m，阻抗为：x 7 0 .37 2 20 .08 0. 68 0.2 5 7 5最大运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 4.2179kA7 m axx x 0.6049 0. 25750min 7最小运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 3.4326kA7 m inx x 0.8022 0. 25750 m ax 78、综采设备库母线短路电流：至综采设备库电缆为：YJV22 6/6kV 3×35 460m，阻抗为：x 820.5320.08 0 .46 0.2 4 6 6最大运行方式：( 3)E 6.3 3I d 4.2719kA8 m axx x 0.6049 0.24660 m in 8最小运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 3. 4683kA8 m inx x 0.8022 0.24660 m ax 89、中央变电所各支路末端短路电流计算：（1）至二采区变电所电缆为：MYJV 22 6/6kV 3×95 1210m，阻抗为：x 1120.1920.08 1.21 0.2495最大运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 3.6525kA11maxx x x 0.6049 0.1415 0.24950 min 1 11最小运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 3.4683kA11minx x x 0.8022 0.1415 0.24950 max 1 11（2）机头硐室变电所：至机头硐室变电所电缆为MYJV 22 6/6kV 3×35 500m，阻抗为：x 1220. 5320.08 0.5 0.268最大运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 3.5859kA12 maxx x x 0.6049 0.1415 0.2680 min 1 12最小运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 3.002kA12 minx x x 0.8022 0.1415 0.2680 max 1 12（3）南翼变电所：至南翼变电所电缆为MYJV 22 6/6kV 3×50 950m，阻抗为：x 1220. 3720.08 0.95 0. 3597最大运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 3.2886kA13 maxx x x 0.6049 0.1415 0.35970 m in 1 13最小运行方式：E 6.3 3 ( 3)I d 2. 7908kA13 minx x x 0.8022 0.1415 0.35970 max 1 13第二节动、热稳定性校验一、校验开关柜动热稳定性：1、35kV变电所35kV室KYN10 －40.5型开关柜最大运行方式下35kV母线侧短路电流为：I kA(3)dC 1.786max冲击电流峰值i 2.55 =4.55kAkr Id额定值项目实际需要值（开关柜资料已知量）动稳定 4.55kA 50kA热稳定 1.786kA 20kA从表中可以看出实际需要值都小于额定值，开关柜满足动、热稳定型要求。