600 MW超临界机组燃烧印尼煤时制粉系统爆破原因分析及改进
防范制粉系统自燃爆炸的技术措施
防范制粉系统自燃爆炸的技术措施最近我公司#1、2炉制粉系统频繁出现自燃、爆炸等异常现象，给生产运行带来了极大的安全隐患。
为防范其再次发生，特制定防止制粉系统爆破措施。
1、停运制粉系统防止爆破措施1.1、主值班员要根据粉位适时停运制粉系统，停运操作时先逐步减小给煤量，然后开启磨煤机冷风门、关小磨热风门，最后直至停运给煤机。
按照："少量，多次的原则'进行调整。
1.2、根据了解到的煤种，保持磨煤机出口温度不超过规定值。
1.3、抽粉过程排粉机入口门保持全开、通过调整磨煤机再循环风门，维持排粉机出口一次风压稳定正常，抽粉时间不少于5分钟，待彻底抽净系统余粉后，停运磨煤机。
根据球磨机电流、差压、球磨机出口温度、回粉管锁气器动作情况等来确认制粉系统积粉抽干净的标准。
1.4、一般情况，停磨后调整磨煤机出口温度不超规定值，冷风吹扫5分钟后，并将磨出口温度降到50℃以下再倒为近路风运行。
抽粉、通风过程和磨出口温度未降到50℃以下不允许倒风。
彻底倒为近路风运行后应将磨总风门、再循环风门、排粉机入口门全关，磨煤机冷风门全开，监视磨出口温度不超50℃，排粉机出口温度不超170℃。
1.5、发现磨热风门或再循环风门关闭不严漏风，要及时登记缺陷联系维护部处理。
1.6、停运制粉系统过程前必须对木块分离器进行清理一次，防止长时间停运后，分离器木块分离仓内积粉自燃。
1.7、制粉系统停运倒为近路风后严禁开启磨再循环或使用磨再循环风门调排粉机风压。
1.8、制粉系统时注意排烟温度防止超限，按照日常定期工作检查烟道喷水是否正常。
2、启动制粉系统防止爆破措施2.1、启动制粉系统前必须对系统各部（如磨煤机出、入口、木块分离器、磨再循环风门管段等处）进行仔细排查，并且检查制粉系统各个防爆门、木块分离器、给煤机、锁气器等有可能伤及人身的地方无人滞留，再进行启动制粉系统相关操作。
2.2、启动是先开球磨机冷风进行吹扫，球磨机出口温度在50℃以下，方可启动磨煤机。
锅炉制粉系统爆炸的原因及措施
锅炉制粉系统爆炸原因及对策针对我司近期的生产状况，对锅炉制粉系统的爆炸进行了详细分析，并做出了相关的措施，主要内容如下：一、制粉系统自燃爆炸原因分析1、制粉系统中的煤和粉末积聚。
比如在制粉系统停止时，磨煤机中的煤粉未抽出或磨煤机入口有积煤等，不论制粉系统是否运行，都有可能将积煤引燃。
2、磨煤机出口温度过高。
由于磨煤机出口温度高，可能引燃煤粉3、磨煤机碎煤。
如磨煤机碎煤，出口温度可能过高。
4、煤粉太细，水分过低。
5、粉仓漏气严重。
粉仓漏风，氧气进入粉仓可能导致煤粉自燃6、高挥发分煤粉在煤粉仓中积聚的时间过长。
如果高挥发分煤长期储存，可能蓄积的热量导致煤粉自燃7、煤含有油或炸药等。
8、磨损或法兰连接导致一次风管粉末泄漏。
9、热风门内部泄漏由于热风门内部泄漏，导致大量热风进入磨煤机内，造成存煤自燃，再次启动制粉系统时会发生爆炸。
10、粗粉分离器中积聚的煤粉自燃粗粉分离器细粉内锥下部与固定盖锥之间的环形间隙有时被杂物堵塞，导致大量粉末堆积，可能导致煤粉自燃11、磨煤机夹球或摩擦。
12、有外部火源。
二、自燃和爆炸的预防措施1、消除系统中的煤和粉末堆积。
2、锅炉长时间停用时，将煤粉仓内煤粉用净。
3、严格按规定控制磨煤机出口温度。
4、经常检查来煤和煤质，清除煤中引燃物。
5、保持煤粉细度和水分在规定范围内。
6、消除粉仓漏风，定期进行降粉。
7、保持一次风压稳定，防止炉内正压引起回火。
8、及时清理焦孔内堆积的粉末和焦块，同时保持打焦孔门密闭，杜绝开门运行。
9、防止外部火源。
10、消除热空气内部泄漏三、自燃、爆炸及处理1、制粉系统煤粉自燃的处理：（1）当在磨煤机入口发现火源时，加大给煤量，同时压住回粉管锁气器。
（2）减少或切断磨煤机的通风。
（3）如有必要，使用灭火装置灭火。
（4）停止磨煤机，停止给煤机；启动前应打开人孔门和检查孔，全面检查系统内确无火源后，再行干燥启动。
（5）一次风管严重自燃时，停止相应送粉器的运行，关闭一次空气挡板，待燃着的煤粉熄灭后再处理，或者采用干粉灭火器灭火。
600 MW机组制粉系统存在的主要问题及建议
600 MW机组制粉系统存在的主要问题及建议摘要：本文将对600MW机组及其制粉系统进行简要介绍，对其存在的一些非主要的问题进行简要分析并给出相关的解决方法，然后重点对600MW机组制粉系统存在的阻力过大等主要问题进行分析以及提出相关的解决建议。
关键词：600WM机组制粉系统主要问题建议600MW机组对于各国发展的重要性不言而喻，因此，无论是政府机关还是工农业的发展对其都是非常重视的，作为重中之重来发展建设的项目。
我国在这方面也是加大力度发展开发并建设了许多相关的项目，如元宝山电厂，山东邹县发电厂等。
本文就600MW机组制粉系统进行分析，着重研究一下制粉系统存在的主要问题，并提出相关的解决建议。
同时近年来600MW机组制粉系统的生产效率不断降低，这是由于多方面的原因造成的，并不仅仅是单一方面的问题。
因此在重点分析存在的主要问题的同时也要简略的分析一下一些次要因素，并提出相关的解决策略。
下面我们就制粉系统存在的非主要问题进行简要分析，并着重分析一下存在的主要问题。
1 制粉系统存在的非主要问题及策略600MW机组的制粉系统就是通过研磨把原煤磨制成煤粉，然后再送入锅炉炉膛进行悬浮燃烧的各个过程中所需要的设备和连接管道，它一般分为直吹式系统和中间储仓式系统。
制粉系统一般是由原煤仓、给煤机、磨煤机、粗粉分离器、细粉分离器、储粉仓、给粉机、排粉机（一次风机）、乏气风机及其连接管道。
在制粉系统中，满足输送煤粉经过燃烧器进入炉膛及其燃烧时所需的空气称为一次风，其目的是既可以维持一定气粉混合物的浓度而便于输送又可以在燃料燃烧初期提供充足的氧气供其燃烧。
另外将从热风道直接引入的经燃烧器的二次风口进入炉膛起助燃和扰动作用的空气称为二次风。
制粉系统的生产效率受多方面因素的影响，在此我们只是简单地分析一下制粉系统中存在的一些常见的非主要的问题。
随着时间的推移，机器老化、磨损问题严重；另外操作人员的专业性不强，节能减耗意识差；还有就是煤的质量、成分差等，这些都可以认为是一些非主要的影响因素，通过人的行为就可以减小或者避免。
浅析600MW机组燃用印尼煤调整措施
浅析600MW机组燃用印尼煤调整措施摘要：印尼煤由于具有挥发份高的特点，燃烧印尼煤对于制粉系统的设备及运行提出了新的要求，该文为杜蒂戈林项目600MW机组制粉系统燃用印尼煤时的应对措施，针对制粉系统容易发生爆燃现象，提出加强制粉系统运行调整，对制粉系统操作的各个环节进行防爆控制，以保证锅炉燃烧印尼煤时安全运行。
关键词：600WM；制粉系统；印尼煤；措施1 设备概况印度杜蒂戈林项目2×600MW火电机组是亚临界压力，一次中间再热、控制循环锅炉，锅炉采用平衡通风、直流式燃烧器四角切圆燃烧方式，设计燃料为烟煤，实际使用是挥发分较高的印尼煤。
锅炉以最大连续负荷（即BMCR工况）为设计参数，锅炉最大连续蒸发量为2060t/h。
机组电负荷为额定工况时，锅炉的额定蒸发量为1868.98t/h。
2 业主提供的煤质特性印尼煤具有如下特点：发热量较高，灰分低。
挥发分高，着火容易。
过高的挥发分可能导致制粉系统存在爆燃隐患，燃烧器喷口易发生超温现象；另由于挥发分较高，使得存放时间不宜过长，以免热值损失过多，同时存放时间过长，还可能发生自燃，影响其经济性和安全性。
哈氏可磨系数与设计煤种差异不大。
3 煤粉爆炸原因分析煤粉爆炸原因主要是煤缓慢氧化导致煤的热解，产生可燃气体，可燃气体与空气混合，达到一定浓度比例后遇火发生连锁爆炸。
煤粉的爆炸需要三个基本条件，即煤粉的存在、合适的氧浓度和足够的点火能量。
煤粉爆炸的过程是悬浮在空气中的煤粉的强烈燃烧过程，其主要过程有：（1）煤粉颗粒受热后表面温度上升。
（2）颗粒表面的分子发生热解或者干馏，产生可燃气体与周围空气混合。
（3）气体混合物被点燃，产生火焰并传播。
（4）火焰产生的热量进一步促进煤粉颗粒的分解，继续放出可燃气体，燃烧得以持续下去。
（5）燃烧速度加快而转化为爆炸。
4 防止制粉系统爆炸的应对措施防止制粉系统爆炸的主要措施一般都从控制磨煤机出口温度、控制煤粉细度、防止煤粉沉积自燃产生火源及控制氧浓度和控制煤粉干燥条件、防止煤粉热解产生大量可燃气体入手。
煤粉系统自燃爆炸原因及改进措施
煤粉系统自燃爆炸原因及改进措施集团公司文件内部编码：（TTT-UUTT-MMYB-URTTY-ITTLTY-煤粉系统自燃爆炸原因及改进措施某厂自1994年底投产以来，煤磨系统分别于1995、1997、1998三年发生了4次爆炸事故，造成了煤磨系统的设备损坏，严重影响了生产，并造成重大的经济损失。
本文就爆炸原因进行分析、并提出防范措施。
1煤磨系统工艺流程及设备概况该系统采用Φ2.8m×5m+3m的风扫磨，设计能力16～17t/h，使用PPDC96-6(M)袋式除尘器，Φ2500粗粉分离器。
设有2台CO气体分析仪，分别监测袋除尘器进、出口以及窑头、窑尾煤粉仓的CO浓度。
袋除尘器及2煤粉仓各配有1套CO2自动灭火装置。
在粗粉分离器、袋除尘器入口管道、袋除尘器上设计安装了防爆阀。
煤磨烘干使用窑尾预热器废气，正常运行时，系统在氧含量较低(6%～10%)的惰性气氛下运行，而且流程简捷。
从设计总体上来说，应该是非常安全的。
2第一次爆炸现象及原因的初步分析1995年初，正处在生产调试时期，发生了第一次爆炸事故，使系统所有的防爆阀被炸开，袋除尘器箱体变形，袋笼也严重变形而全部报废，布袋全部被烧，现场大火经努力扑救才熄灭。
当时认为主要原因是运行操作时煤磨的出口气体温度过高所致。
由于煤磨的烘干能力差，烘干后煤粉水分高达3%～4%，严重影响窑的煅烧，甚至使窑头、窑尾的喂煤秤无法正常使用。
为了提高烘干能力，降低煤粉水分，将煤磨出口气体温度由一般水泥厂控制的70℃左右，提高到80～85℃。
这次爆炸同时暴露了我厂煤磨系统的一些严重问题:1)袋除尘器安装3个防爆阀，防爆阀的阀盖在爆炸的冲击下打开并冲过了检修平台栏杆，由于袋除尘器的检修平台栏杆的设计不合理，爆炸后，阀盖在重力的作用下回扣时，却被检修平台栏杆所阻挡。
防爆阀不能重新闭合，使爆炸发生后，不能及时、有效地为袋除尘器隔绝空气，从而加剧了袋除尘器内煤粉及布袋的燃烧。
某磨煤机爆燃原因分析及控制措施
某磨煤机爆燃原因分析及控制措施作者：梁远来源：《机电信息》2020年第26期摘要：某电厂600 MW机组燃用印尼煤的磨煤机在启动过程中出现爆燃事故，造成磨煤机一次风入口防爆门撕裂，严重威胁机组运行安全。
通过对磨煤机出口温度、排渣箱漏风、粉管堵塞、一次风室堵煤等因素进行分析，得出原煤携带的金属与磨盘发生摩擦产生火花点燃煤粉造成爆燃的结论，并提出了相应的控制措施，为制粉系统的运行调整提供了依据。
关键词：磨煤机;制粉系统;爆燃;挥发分;出口温度;控制措施0 引言制粉系统是燃煤电厂主要辅机之一，其运行稳定性直接影响着锅炉的燃烧工况，其中直吹式制粉系统爆燃不仅会造成磨煤机及其附件损坏，还会威胁锅炉安全，所以，防止爆燃成为磨煤机运行主要的防控项目。
基于煤种的多样性、煤热解的不确定性以及磨煤机内热风与煤粉复杂的换热情况，为防止出現爆燃事故往往以降低磨煤机的出口温度为主，但过低的出口温度会限制制粉系统的灵活性和经济性，且防爆燃效果并不明显[1]。
本文以某厂600 MW机组燃用印尼煤的磨煤机爆燃事故为例，具体分析磨煤机内部煤粉爆燃与磨煤机出口温度等要素的相关性，查找发生爆燃的直接原因，并提出有效的控制措施。
1 系统介绍及煤种参数某厂600 MW机组锅炉型号为DG1920/25.4-π6型，制粉系统采用ZGM113型中速磨煤机，一次风正压直吹系统，对后墙对冲燃烧。
磨煤机系统如图1所示。
设计煤种为神华烟煤，为降低燃料成本掺烧印尼煤，工业分析全水30.9%，内水10.08%，灰分2.27%，挥发分43.09%，固定碳43.69%。
2 事故过程及原因分析某日20：31，F给煤机减速箱检修后启动F制粉系统，20：36吹扫5 min后启动磨煤机运行，此时出口温度72 ℃，风量77 t/h，20：44运行8 min后磨煤机入口温度208 ℃，风量80 t/h，出口温度80 ℃。
磨煤机发生巨响，出口温度快速升高，运行人员迅速判断为磨煤机爆燃，投入消防蒸汽系统，急停磨煤机。
燃煤火电厂制粉系统爆炸原因分析与防范对策
燃煤火电厂制粉系统爆炸原因分析与防范对策内蒙古通辽市 028000摘要：现代大型电厂对制粉系统的要求越来越高，制粉系统也是火电厂燃煤锅炉的主要运行系统之一，其运行直接关系到锅炉的正常燃烧及电厂的安全经济运行。
因此，了解电厂制粉系统爆炸起因及防范对策至关重要。
关键词：火电厂；制粉系统；爆炸原因；防范对策一、制粉系统爆炸的定义制粉系统爆炸是煤粉的爆炸,是一种压力急剧上升的燃烧过程,此时压力上升速度比正常燃烧要快得多。
煤粉以一定的浓度分散在空气中,一旦遇到适当的点燃能,就会发生燃烧并迅速传播,导致连续不可控制的燃烧,即煤粉爆炸。
二、制粉系统爆炸要素当煤粉在空气中浓度很低或很高时,一般不会发生爆炸。
同时爆炸又是燃烧的一个特例,所以爆炸过程中氧不可缺少。
另外发生爆炸还需有足够点燃能,所以只有当可燃物浓度、氧浓度和点燃能同时具备时,才有可能发生爆炸。
1、可燃物浓度(煤粉浓度)。
煤粉的爆炸浓度有一个范围,即存在上下限浓度。
煤粉爆炸浓度范围与很多因素有关,如煤种、初温、初压等。
对于烟煤,气粉混合物浓度只有在0.32～4kg/m3范围内才会发生爆炸,而浓度在1.2～2kg/m3范围时爆炸危险性最大。
在现有电站锅炉制粉系统运行中此条件易于达到,特别是制粉系统启停时,煤粉浓度变化大,存在爆炸危险性最大状况。
2、点燃能(点火能源)。
点燃能是爆炸的一个重要条件，其大小对发生爆炸起重要作用,而且决定了爆炸时产生的压力等级和爆炸强度。
煤粉混合物最小、最低可爆的点燃能与很多因素有关。
但主要决定煤粉爆炸反应本身活化能的大小。
煤粉中掺入少量可燃气体,会降低其最小、最低点燃能。
能量较小的火花通常不能点燃可爆性煤粉与空气的混合物,但却能引起掺入少量可燃气体的煤粉与空气混合物的爆炸。
初温和初压对点燃能影响明显,初温、初压越高,发生爆炸所需点燃能越小。
在现有电站锅炉制粉系统运行中,若某些原因导致局部存在积粉,条件合适势必会引发自燃,由于制粉系统正常运行工况风量和煤量大,积粉自燃的能量被携带释放,不足以形成制粉系统爆炸点燃能,但若工况发生变化,尤其是风量减少,会造成积粉自燃能量的聚集,形成制粉系统爆炸的点燃能。
中速磨燃用印尼煤种爆燃原因及防爆措施浅析
中速磨燃用印尼煤种爆燃原因及防爆措施浅析作者：黄辉来源：《价值工程》2017年第04期摘要：针对印尼某厂660MW级超临界锅炉采用中速磨燃用高挥发份印尼煤种时发生的两次磨煤机异常跳闸后再次启动过程中煤粉爆燃事故，从运行操作角度分析了磨煤机煤粉爆燃原因，并提出防止此类磨煤机煤粉爆燃的措施。
Abstract： A 660MW supercritical boiler is used in a plant in Indonesia. High volatile bituminous Indonesian coal with medium speed milling is used in the boiler. The pulverized coal explosion has happened in the process of starting again after the abnormal trip of coal mill. For this，the deflagration causes of pulverized coal of the coal mill are analyzed by the operation， and the measures to prevent the pulverized coal deflagration for this kind of coal mill are put forward.关键词：中速磨；印尼煤；煤粉爆燃Key words： medium speed milling；Indonesian coal；pulverized coal explosion中图分类号：TM621 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2017）04-0131-030 引言印尼某厂660MW超临界机组采用超临界变压直流炉，锅炉由东方锅炉股份有限公司设计、生产、制造，并采用一次再热、单炉膛、前后墙对冲燃烧方式、尾部双烟道结构、挡板调节再热汽温、固态排渣、平衡通风、Π型布置。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
600 MW超临界机组燃烧印尼煤时制粉系统爆破原因分析及改进摘要:湖南华电长沙发电有限公司600 MW超临界机组燃用印尼煤时出现了几次严重的制粉系统爆破事故。
通过分析制粉系统爆破的经过和现象,掌握了磨煤机爆燃的原因,并针对这些原因,提出了防止制粉系统爆破的技术措施及改进方法。
关键词:爆破印尼煤分析改进1 前言1．1 设备简介湖南华电长沙发电有限公司#1火电机组于2007年10月份正式通过168试运投入商业运行。
该机组采用东方锅炉厂有限公司生产的600 MW超临界参数变压直流本生型锅炉,一次再热,单炉膛,尾部双烟道结构并带有(选择性催化还原法SCR)脱硝装置,采用平行挡板调节再热汽温,固态排渣,全钢构架,全悬吊结构,平衡通风,露天布置,型号为DG1900/25.4-II1。
锅炉配置6套双进双出钢球磨煤机冷一次风正压直吹式制粉系统,每台磨煤机分离器共引出4根送粉管道,两侧各2根,总共24根,对应锅炉24个煤粉燃烧器。
燃用设计煤种并在最佳钢球装载量下,R90=9.5%时,制粉系统总的出力不小于锅炉B-MCR工况时的燃煤消耗量的115%,五台磨煤机的连续出力能满足汽轮机额定工况的出力要求。
锅炉设计煤种为山西贫煤,校核煤种为晋北烟煤。
1.2 锅炉设计煤种与印尼煤的比较印尼煤具有高挥发分、高水分、低发热量、低灰分等特点,因此,在燃烧该煤种时,可能会出现总煤量偏高的问题[1]。
由于印尼煤最大的特点是其挥发分很高,燃煤容易着火、自燃,因此,在烧用印尼煤时,很可能发生煤场自燃、制粉系统爆破、因为着火提前烧坏燃烧器喷口等问题[2]。
2 磨煤机爆破事故经过及现象2011年11月30日03:48,#1炉#1制粉系统停运过程中,惰化蒸汽未能及时投入,发生爆破,造成A1、A3燃烧器火嘴及#1磨两端膨胀节等处损坏脱落。
2011年12月11日00:25,#1炉减负荷过程中,#6磨煤机料位低,#6A给煤机断煤,惰化蒸汽投入晚,重新来煤后发生爆破,造成F3燃烧器火嘴损坏脱落,砸坏#1炉冷灰斗水冷壁,卡住捞渣机。
2.1 #1磨煤机爆破事故经过及现象2011年11月30日,#1机组负荷370MW,#1、#2、#3、#6磨运行,#4、#5磨备用。
3:15值长令:试停#1磨准备检修。
3:25准备停#1磨,全开#1磨冷一次风门,减给煤量。
3:34#1A、#1B给煤机给煤量至最小。
3:36启#4磨以满足负荷及运行方式需要。
3:37停#1A、#1B给煤机。
3:38开#1磨惰化蒸汽气动门,3:40关#1磨惰化蒸汽气动门,3:43再次开#1磨惰化蒸汽气动门,惰化蒸汽压力0.36 MPa,未发生变化。
3:48从#1炉东侧传来一声异响,#1磨爆破。
就地附近#3磨火检端子箱着火立即将火扑灭。
3:48 #4磨跳闸,紧急投用所有层点火油枪稳燃,投入空预器连续吹灰。
3:50手动停止#1磨运行。
3:51#3磨跳闸,投#3磨惰化蒸汽全开#3磨冷一次风门吹扫。
手动快关汽机调门,减给水流量,负荷最低降至270 MW。
3:52启#4磨、#5磨。
4:00锅炉燃烧趋于稳定机组负荷维持330 MW。
2.2 #6磨煤机爆破事故经过及现象11日00:00,负荷:490 MW,#1、#2、#3、#4、#5、#6磨煤机运行。
11日00:00,AGC开始降负荷指令430 MW,00:11停运#5磨煤机,#6磨煤机正常运行,热一次风门开度79%,冷一次风门开度100%,磨入口温度210℃,分离器风压驱动端4.78 kPa、非驱动端5.54 kPa。
粉管风速F1、F2、F3、F4分别为:33、33、30、32 m/s。
差压料位计驱动端290 Pa、非驱动端250 Pa。
分离器温度驱动端63 ℃、非驱动端63 ℃。
给煤机煤量:#6A 14t/h、#6B13t/h,磨煤机电流106～109A。
00:22,#6A 给煤机断煤,驱动端分离器温度65 ℃,非驱动端分离器温度64 ℃,关小热一次风门开度至72%,将#6磨两侧容量风门从80%关至72%。
00:23,手动增加#6B给煤机煤量:13 t/h至21 t/h。
00:24,手动投入#6磨惰化蒸汽母管压力从0.36 MPa降至0.10 Mpa, 此时磨煤机料位:驱动端256 Pa、非驱动端203 Pa。
00:25#6A给煤机来煤,煤量从2 t/h增至14 t/h,停惰化蒸汽,惰化蒸汽共计投入11秒钟。
00:25,#1锅炉侧传来爆炸声,炉膛负压瞬间至+310 Pa,F3燃烧器火检模拟量变坏点。
此时:#6磨入口温度210 ℃,分离器风压驱动端4.78 kPa增至5.19 kPa,非驱动端5.54 kPa不变。
粉管F1、F2、F3、F4风速分别为:31、28、39、41 m/s。
差压料位计:驱动端270 Pa、非驱动端230 Pa,分离器温度驱动端66 ℃、非驱动端69 ℃。
#6A给煤机煤量14 t/h,#6B给煤机煤量21 t/h,磨煤机电流106～109 A。
随后#1磨跳闸,运行人员立即紧急投入E层、C层、B层、D层点火油枪稳燃。
再次投入#6磨惰化蒸汽停运#6磨。
巡检就地检查确认F3燃烧器爆裂。
#6磨两侧分离器本体未见异常,给煤机本体未见异常,就地惰化蒸汽投入正常。
3 磨煤机爆破后抢修中发现问题及原因分析3.1 磨煤机分离器存在内部积粉现场打开发生爆破事故的磨煤机分离器人孔门,均发现分离器内倒锥体和折向挡板处有残余火星,说明这些部位存在积粉情况。
打开其它停运的磨煤机分离器人孔门,发现折向挡板背风面处确实存在积粉。
3.2 粉管内部存在积粉磨煤机爆破后,加大冷风冷却,现场割管检查发现,磨煤机粉管的水平段弯头处存在积粉。
磨煤机出口粉管积粉,时间长了,或温度高时,印尼煤就可能自燃,引燃粉管,造成磨煤机爆破。
3.3 制粉系统惰化蒸汽管道堵塞#1制粉系统爆炸后,锅炉检修人员打开#1磨驱动端入口处惰化蒸汽管道水平段,发现内部已被煤粉、铁锈等泥巴装杂物堵死。
随后锅炉检修人员对#1、2炉磨煤机惰化蒸汽系统存在的问题进行了彻底处理,经运行人员投运试验,恢复正常。
3.4 低温环境导致印尼煤结露环境温度的变化对烧用印尼煤有一定的影响。
普通煤粉的结露温度为46 ℃,而印尼煤的另一个特点就是高水分,因此结露温度更低。
考虑到粉管的温降一般在10℃～15 ℃,所以磨煤机出口的温度一般不能低于57 ℃。
当环境温度较低,小于15 ℃且又有大风时,粉管的温降加大,所以此时磨煤机的出口温度要相应提高到60 ℃～65 ℃。
磨煤机爆破发生当天,环境温度突降,平均温度在8℃左右,且金湾发电有限公司位于海风较大的港口附近,较低的环境温度加上较大的风速,使磨煤机出口煤粉管的温降大为增加,现场测量时,最大的温降有25 ℃,从而增大了印尼煤结露的可能性。
在磨煤机发生着火之前,烧用印尼煤的各台磨煤机出口温度均控制在57 ℃左右,未及时根据环境温度变化作出相应调整,可能使粉管中部分印尼煤产生结露,从而积聚在粉管中,增大了磨煤机爆破的可能性。
4 掺烧印尼煤时防止磨煤机爆破的技术措施及改进方法煤粉爆炸的主要原因是煤缓慢氧化,产生可燃气体,可燃气体与空气混合,达到一定浓度比例后遇火发生连锁爆炸。
煤粉的爆炸需要3个基本条件,即可燃物的存在、合适的氧浓度和足够的点火能量。
煤粉爆炸的过程是悬浮在空气中的煤粉的强烈燃烧过程,影响煤粉爆炸的因素主要有煤质特性、煤粉混合物温度、煤粉细度和煤粉浓度等。
防止制粉系统爆炸的主要措施一般都从控制磨煤机出口温度、控制煤粉细度、防止煤粉沉积自燃产生火源及控制氧浓度和控制煤粉干燥条件、防止煤粉热解产生大量可燃气p磨制印尼煤的制粉系统维持高出力运行,容量风门开度控制在80%以上,粉管风速提高至28～35 m/s,任何时候风速不得低于22 m/s,增强一次风的携带煤粉的能力,防止发生积粉和燃烧器烧坏事故。
4.1.6 磨煤机消防惰化蒸汽的投入(1)如给煤机发生断煤或其他故障跳闸或分离器出口温度超过70 ℃或料位低于300 Pa时,须立即投入惰化蒸汽系统,确认料位恢复正常后再停止惰化蒸汽。
任一磨煤机惰化蒸汽投运时惰化蒸汽母管压力维持0.2 Mpa以上,温度200～300℃。
(2)为防止印尼褐煤氧化、热解析出CO等可燃气体造成爆炸,在每次启动对应燃用该煤种的磨煤机前,投入惰化蒸汽,并用冷风吹扫30min后启动磨煤机,磨料位大于300 Pa后退出惰化蒸汽。
(3)磨煤机事故跳闸或紧急停运后,应投入惰化蒸汽10～15 min。
每1小时间断投入1次。
磨煤机恢复启动前先投入惰化蒸汽,启动盘车电机,开冷风门吹扫余粉不低于30 min。
(4)停运燃用印尼煤的磨煤机时,停磨前应严格按要求控制磨煤机入口风温,防止磨煤机停止后,造成磨煤机内部温度升高。
给煤机走空后停运,给煤机停运后投入惰化蒸汽,冷风至少吹扫20 min后才能停磨,磨煤机停运后开启冷风30 min吹尽制粉系统各部余粉。
4.1.7 煤粉细度控制磨制印尼煤的磨煤机其分离器折向挡板应开大,适当提高煤粉细度,煤粉细度按照R90=0.5nVdaf+4选取,维持在25%～30%左右。
4.2 检修、巡视方面4.2.1 清理积粉、处理漏粉(1)加强对燃用印尼煤制粉系统粉管、分离器、回粉管等的检查、检修和维护,发现漏粉、积粉及时处理。
(2)定期清理磨煤机分离器折向挡板。
(3)定期检查回粉管是否堵塞,防止由于煤粉积聚堵塞,加强监视分离器出口温度和回粉管温度,发现回粉管堵塞及时清理。
(4)发现制粉系统漏粉应及时处理。
4.2.2 勤检查,及时消缺(1)制粉系统冷热风调门、总风门、容量风门、旁路风门、惰化蒸汽总门及各分门、疏水门等应确保开关灵活,关闭严密,无卡涩,发现问题及时消缺。
(2)制粉系统各热工测点显示不准时应及时反馈,定期校验。
(3)加强对粉管膨胀节、回粉管、分离器等处的检查巡视。
(4)对已停运的磨煤机,也要监视检查原煤斗、给煤机、磨煤机的温度,当发现原煤斗有着火的迹象时,应立即通知燃料向原煤斗浇水,投入消防系统;发现磨煤机内部温度升高立即投入惰化蒸汽。
4.3 制粉系统优化、改造方面4.3.1 增大冷风管目前制粉系统是按照燃用劣质烟煤和贫瘦煤设计,冷风管路设计流量较小,燃用印尼煤需加粗冷风管路。
4.3.2 装设防爆门在制粉系统驱动端和非驱动端两侧热风管道上以及各粉管上加装防爆门,降低制粉系统爆炸时产生的危害,将损失降至最小。
4.3.3 加装热工测点(1)在回粉管上加装温度测点,对回粉管温度实时监控,避免回粉管堵塞积粉造成煤粉自燃。
(2)在分离器出口加装O2和CO测点,并将其纳入DCS声光报警,当氧量下降、CO含量上升时联锁投入惰化蒸汽。
(3)加强制粉系统各热工测点(料位、风压、温度、速度等)的检查、校验。
4.3.4 在13.7 m平台加装专用雾化水枪,用于制粉系统着火时使用4.3.5 惰化蒸汽改造针对目前惰化蒸汽系统频繁堵塞的情况,对惰化蒸汽系统管路进行优化改造。