双排脚手架计算书
双排扣件落地式脚手架计算书
双排扣件落地式脚手架计算书编制日前2022-04-27一、编制说明钢管扣件脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130－2001）。
计算的脚手架为双排扣件式脚手架，立杆采用单立杆，搭设高度为20m。
具体搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m。
连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4m，水平间距3.6m。
横杆与立杆连接采用单扣件方式连接方式，小横杆在下（南方搭设法），大小横杆搭设方法见图。
采用的钢管类型为Φ48×3.5自重标准值按0.0384 kN/m考虑，脚手板自重标准值按0.35kN/m2考虑，栏杆挡脚手板自重标准值按0.11kN/m2考虑，安全设施与安全网自重标准值按0.005kN/m2考虑。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时2层施工，脚手架上共铺设脚手片4层。
二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手片和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
设大横杆数量为：2 根。
㈠均布荷载的计算大横杆的自重标准值：0.0384 kN/m；脚手板的荷载标准值：0.35×1.05/3＝.1225 kN/m；活荷载标准值：3.0×1.05/3＝1.05 kN/m；静荷载的计算值：q1＝1.2×.0384+1.2×.1225＝.1931 kN/m；活荷载的计算值：q2＝1.4×1.05＝1.47 kN/m。
㈡强度计算最大弯矩考虑三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M1max＝0.08q1l2＋0.101q2l2跨中最大弯矩为M1max＝0.08×.1931×1.22＋0.101×1.47×1.22＝.236 kN.m 支座最大弯矩计算公式如下：M2max＝－0.10q1l2－0.117q2l2支座最大弯矩为M2max＝－0.10×.1931×1.22－0.117×1.47×1.22＝-.2755 kM.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ＝M max/W＝.2755×1000000/5080＝54.2323 N/mm2；因为σ＝54.2323 N/mm2≤205 N/mm2符合要求。
主体双排落地脚手架计算书
主体双排落地脚手架计算书一、引言脚手架是施工中常用的临时结构，用于支撑、搭设和为工人提供工作平台。
主体双排落地脚手架是一种常见的脚手架形式，其设计和计算对于施工任务的安全和效率至关重要。
本文将分析和计算主体双排落地脚手架的各项参数，以确保其在实际施工中的可靠性和稳定性。
二、设计参数1. 承载能力：主体双排落地脚手架需要能够承载工人和施工材料的重量。
为了保证安全，脚手架的承载能力应足够，考虑到载荷的变化，负载的最大尺寸和重量以及工作人员的数量等因素。
2. 材料选用：主体双排落地脚手架的构件选用需要考虑其强度、耐久性和稳定性。
常见的脚手架材料包括钢筋、钢管和木材等。
在设计过程中，应根据具体的施工现场情况选择材料，并保证其符合相关规范和标准。
三、计算方法1. 稳定性计算：主体双排落地脚手架的稳定性是设计和计算的重点。
稳定性计算需要考虑脚手架的高度、基座面积和倾斜度等因素。
通常采用静力计算法，根据脚手架的几何形状和材料特性计算其稳定性系数。
2. 承载能力计算：主体双排落地脚手架的承载能力计算需要考虑脚手架的材料强度和结构形式。
载荷的计算包括静载和动载两种情况，其中静载是指脚手架本身和施工材料的重量，动载是指工人在脚手架上工作时产生的振动和冲击力。
根据相关标准和规范，可计算出脚手架的设计承载能力。
四、施工注意事项1. 搭设顺序：在搭设主体双排落地脚手架时，应根据安全和施工需要确定合适的搭设顺序。
首先应搭设基座和水平支撑，然后依次搭设立杆、纵横杆和水平杆等构件。
在搭设过程中，应严格按照设计要求进行，确保脚手架的抗倾倒、抗风性能。
2. 安全措施：在使用主体双排落地脚手架过程中，要注意定期检查和维护，确保其正常工作状态。
同时，要加强施工人员的安全培训，提高其使用脚手架的意识和技能。
合理使用安全带、安全网和防护栏杆等安全设施，防止高空坠落和其他意外事故的发生。
五、结论主体双排落地脚手架是常用的施工临时结构，其设计和计算对于施工任务的安全和效率至关重要。
双排双立杆脚手架计算书(完整版)
本脚手架计算依据：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- 2001)(以下简称规 范)
《建筑施工手册》第三版(以下简称手册)
1)纵向水平杆、横向水平杆计算
W
6
= 0.478乌=94.09N/mm < f=205N/mm25.08 10
符合要求
(2)变形验算
查规范得：
弹性模量E=2.06X105N/mml
惯性矩l=12.19cm2
作用于横向水平杆线荷载设计值：
q=1.2X0.35X0.75+1.4X3X0.75=3.465 N/m
则挠度为：
44
=也=5彳竿1050__4=2.18mm竺=7mm384EI3842.061012.1910150
1.横向水平杆验算
(1)抗弯验算
作用于横向水平杆弯矩设计值：
M=1.2Mgk+1.4MqK
贝
22
Mna=1.2qG^lb+1.4qQk?b
8 8
2
=(1.2 0.35 0.75 1.430.75) 1.05
8
=0.478KN?m
查规范得：
截面模量W=5.08crm
Q235钢抗弯强度设计值
_Mmax .
同时也小于10mm
满足要求
2.纵向水平杆计算
(1)抗弯验算
横向水平杆向内侧挑出距离为300mm按200mn计算
a1)2=0.5X3.465X1.05X(1 +竺)2=2.578KN
lb1.05
扣件式落地双排脚手架计算书(搭设高度36M)
3.强度验算
最大应力计算值σ = 1×0.289×106/5.26×103=54.894 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值σ=54.894N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足 要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=0.552mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.552mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10） =5.333mm，满足要求！
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设
搭设高度(m)
36
顶步栏杆高(m)
1.5
内立杆距墙(m)
0.3
立杆步距(m)
双排钢管脚手架施工方案详细计算书
双排钢管脚手架施工方案详细计算书1某工程双排扣件式钢管落地脚手架施工方案广西建工集团第二建筑工程有限责任公司目录1 编制依据 (1)2 工程概况 (1)3 施工部署 (1)3.1 组织机构 (1)3.2 设计总体思路 (1)3.3 劳动力准备 (2)3.4 材料准备 (2)3.5 机具准备 (3)3.6 技术准备 (3)4 脚手架构造要求 (4)4.1 总的设计尺寸 (4)4.2 纵向水平杆 (4)4.3 横向水平杆 (5)4.4 脚手板 (5)4.5 立杆 (5)4.6 连墙件 (6)4.7 门洞 (6)4.8 剪刀撑 (6)4.9 扣件 (7)4.10 .................................................................................................................. 基础714.11 .......................................................................................................... 上人斜道75 脚手架的搭设和拆除施工工艺 (7)5.1 落地脚手架搭设施工工艺 (7)5.2 脚手架的拆除施工工艺 (8)6 目标和验收标准 (9)7 安全文明施工保证措施 (9)7.1 材质及其使用的安全技术措施 (9)7.2 脚手架搭设的安全技术措施 (10)7.3 脚手架上施工作业的安全技术措施 (10)7.4 脚手架拆除的安全技术措施 (11)7.5 文明施工要求 (12)7.6 应执行的强制性条文 (14)8 设计计算 (16)8.1 荷载传递路线 (16)8.2 横向水平杆强度计算 (16)8.3 纵向水平杆强度计算 (17)8.4 连接扣件抗滑承载力计算 (18)8.5 立杆稳定性计算 (19)8.6 连墙件验算 (23)8.7 立杆地基承载力计算 (24)9 附图2附图-1 外架平面布置图附图-2 外架剖面图和立面图附图-3 基础、门洞和连墙件做法31编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架》( JGJ130- , ) ;《建筑施工安全检查标准》( JGJ59-99) ;《建筑施工高处作业安全技术规范》( JGJ80-91) ;本工程施工图纸和投标文件;本工程施工组织设计。
双排扣件式钢管脚手架设计计算书
临时用电专项施工方案编号：金祥宾馆/2006/06-1金祥宾馆双排脚手架专项施工方案编制单位：新疆昌吉建设集团广源公司金祥宾馆项目部编制人：编制日期：审核人：审核日期：审批人：审批日期：双排扣件式钢管脚手架设计计算书(装修用脚手架)一、工程概况二、搭设参数立杆纵距L=1.5m，立杆横距b=1.05m，步距h=1.8m，连墙杆H1=2h=3m，内立杆距外墙距离b1=0.35m，搭设高度H=21.6m(12步)，采用木架板，按6层计算。
搭设长度可任意，但纵向水平杆两端必须有拉接。
各类支撑、剪刀撑按施工工艺标准搭设。
选用的钢管为Ф48×3.5(重38.4N/m)。
钢管弹性模量(E)为2.06KN/m2，钢管的抗弯、抗压强度设计值f=205N/mm2。
一般建筑扣件式钢管装修脚手架的构造见下表及图1。
图2中：H—为搭设高度；H1—为连墙点坚向间距；h—为步距；b—为立杆横距。
三、脚手架搭设高度计算双排扣件式钢管脚手架搭设高度一般不宜超过50m，本工程设计搭设高度为21.6m，搭设高度可按下式计算：H=[K AφAf-1.3(1.2N GK2+1.4N QK)]×h÷1.2N GK1N GK1、N GK2、N QK、φAf可从《建筑施工计算手册》399~401页表中查出；N GK1—一步一纵距的钢管、扣件重量kN；N GK2—脚手架一个立杆纵距的附设构件及物品重kN；N QK—一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力kN；φAf—格构式压杆的组合力kN；K A—与立杆截面有关的调整系数，内外排均为单根时取值为0.85h—脚手架的步距。
可搭设高度计算：根据上式：H=[0.85×48.491-1.3(1.2×4.185+1.4×8.4)]×1.8÷(1.2×0.442)=65.8m>21.6m可行。
四、脚手架整体稳定性验算考虑风荷载时整体稳定性按下式验算：(N/φA)+(M/b1A1)≤K A K H f式中：N—格构式压杆的轴心压力N=1.2(n N GK1+ N GK2)+1.4N QK；n—脚手架的步距数；φ—格构式压杆整体稳定系数，按换长细比λcx=μλx由表中可查出；λx—格构式压杆长细比由表中可查出；A—手架内外排立杆的毛截面积之和，取2×489mm2；A1—脚手架内外排的单排立杆危险毛截面积之和，取2×489mm2；M—风荷截作用对格构式压杆产生的弯，可按M=q1H12/8计算；b1—截面系数，取1.0~1.15，这里取1.0;q1—风荷载作用于格构式的线荷载，可按1.2N GK2+1.4N QK。
双排钢管脚手架施工方案(详细计算书)
双排钢管脚手架施工方案一、工程概况双排钢管脚手架是在建筑施工中常用的一种支撑结构，用于支持工人、材料和设备。
本文将详细介绍双排钢管脚手架的施工方案，并提供相关的计算书。
二、脚手架材料1.主材料：直径48mm、壁厚3.5mm的Q235高频焊接钢管。
2.连接件：套筒式钢管脚手架连接件。
3.支撑：支杆、水平杆、斜杆等。
三、施工步骤1.地基处理：保证地基承载力符合要求。
2.定位安装：根据设计要求放置基础，确定双排钢管脚手架的位置。
3.搭设立杆：将钢管立杆按照设计要求固定到地基上。
4.搭设横杆：将水平杆按照设计要求安装在立杆之间。
5.加固支撑：安装斜杆进行加固，增加整体稳定性。
6.搭设底层工作平台：根据建筑高度需求，搭设底层工作平台。
7.搭设上层工作平台：根据需要，继续搭设上层工作平台。
四、荷载计算1. 铺设板材 - 板材荷载：500kg/m² - 板材重量：30kg/平方米2. 人员活动 - 人员荷载：200kg/平方米3. 工具设备 - 工具设备荷载：100kg/平方米五、结构稳定性计算1.脚手架自重计算：根据材料重量和脚手架结构计算自重。
2.风荷载计算：考虑脚手架在风力作用下的稳定性。
3.水平荷载计算：考虑横向水平荷载对脚手架的影响。
六、安全注意事项1.搭设过程中，工人需系好安全带，确保安全。
2.定期检查脚手架连接件的稳定性，及时更换磨损部件。
3.遇雨天或风力大的情况下，暂停施工，避免安全事故发生。
结语双排钢管脚手架是建筑施工中重要的支撑结构，施工方案的完备性和安全性直接关系到整个工程的顺利进行。
通过本文的介绍，希望能够提供关于双排钢管脚手架施工方案的参考，并加强对施工安全的重视。
落地式双排脚手架计算书
落地式双排脚手架计算书计算依据：1、J GJ130—20012、施工手册3、J GJ80—91二、条件：双排脚手架采用密目网全封闭，搭设高度H=23米，立杆横距b（架宽）=1.2米，立杆纵距L=1.5米，大横杆步距h=0.9米，铺下脚手板2层，施工荷载Qk=2KN/㎡（装修架）连墙杆布置为两步三跨，计算脚手架整体稳定性，及扣件承载力，连墙杆计算；本工程采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊钢管其力学特征如下：1、A —立杆截面面积为4.89cm2I —惯性矩为12.19cm4W —截面模量为5.08cm3i —回转半径i为1.58cm钢管—3.84kg/mf —钢材抗压强度为205N/ mm2三、计算立杆的整体稳定：1、按组合风荷载时验算公式N/ΦA +Mw/W≤f（1）N —组合风荷载的轴向力公式N=1.2（N G1k+N G2K）+0.85×1.4∑N QK（2）Mw —风荷载产生的弯矩公式Mw=0.85×1.4MwkW=截面模量5.08 cm3（3）计算N①N G1k（一步一纵距自重×全高）双排脚手架步距 1.8米，立杆纵距 1.5米，查表3得每米立杆承受的结构g k=0.1248KN/m，但在每步中间均增加一道护身栏杆，脚手架全高23米折合H/h=23/1.8=13步求N G1k=0.1248×13+0.0015×8+0.0384×1.5×8=2.0952KN（为外侧立杆的承重）②N G2k=机配件自重产生的轴向力脚手板自重0.35KN/㎡密目网自重0.003 KN/㎡扣件自重0.132KN/个挡脚板自重0.08KN/m栏杆+挡脚板自重0.14KN/m钢管自重0.0384KN/ma、手板长度为立杆纵距，宽度为b架宽满铺，铺设2层，计算式:b×1.5×0.35×2=1.2×1.5×0.35×2=1.26KNb、小横杆及扣件：由于铺脚手板所以还要在原有小横杆中间再加1根计算式：小横杆×小横杆自重+扣件数×单个重=0.6×0.0384×2+2×0.132=0.073KNc、挡脚板：2层作业层设置挡脚板，计算时用2层×立杆纵距L×挡脚板自重计算式：2×1.5×0.08=0.24KNd、密目网计算式：23×0.003×1.5=1.035KN求N G2K=1.26+0.73+0.24+1.035=2.61KN③N QK（施工荷载）N QK=2KN/㎡×1.5×1.2/2=1.8KN③各值代入公式求NN=1.2（N G1k+N G2K）+1.4∑N QK=1.2（2.0952+2.61）+1.4×1.8=8.2KN（4）求A=单根立根截面=4.89cm2=489mm2（5）求Φ①先计算入=kuh/ii=1.58㎝k=1.155u=计算长度系数为1.55h=1.8米=180cm代入公式：入=1.155×1.55×180/1.58=204查附表4，求Φ当入=204时，Φ=0.174（6）计算轴力N产生的应力N/ΦA已求N=8.2KN=8200N则N/ΦA=8200/0.174×489=96.3N/mm2（7）计算风荷载产生的应力Mw/WMw=0.85×1.4Wk·L·h2/10Wk=0.7us ×uz×W① us （体型系数），本工程为框架us=1.3Φ，Φ为密目网挡风系数Φ=0.4，则us=1.3Φ=1.3×0.4=0.52② uz （风压高度变化系数）按郊区（B类）20m高取值，查表2得uz=1.25W（基本风压）取0.35KN/㎡求Wk=0.7×0.52×1.25×0.35=0.15925L（脚手架立杆纵距）=1.5米h（步距）=1.8米求Mw=0.85×1.4×Wk·L·h/10=0.85×1.4×0.15925×1.5×1.82/10=0.92KN·m=92000N·㎜即Mw/W=92000/5080=18.11N㎜2立杆轴力与风荷载叠加N/ΦA+Mw/W=96.3+18.11=115N/㎜2＜f=205N/㎜2结论：立杆安全。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
双排脚手架计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1钢管落地脚手架计算书1工程；工程建设地点:；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 25 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距L b为，纵距L a为，大小横杆的步距为 m；内排架距离墙长度为；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48Χ；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值: kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东东莞市，基本风压 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取，计算立杆稳定性时取，风荷载体型系数μs为；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):；脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):；安全设施与安全网(kN/m2):；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):；脚手板铺设总层数:16；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):；立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。
二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= ×3= kN/m ；活荷载标准值: Q=2×3= kN/m；荷载的计算值: q=×+×+× = kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:M qmax = ql2/8最大弯矩 M qmax =×8 = kN·m；最大应力计算值σ = M qmax/W = N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ = N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=++ = kN/m ；νqmax = 5ql4/384EI最大挠度ν = .9532004/(384.060507800)= mm；小横杆的最大挠度 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= ×= kN；脚手板的荷载标准值: P2= ××3= kN；活荷载标准值: Q= 2××3= kN；荷载的设计值: P=×+×+×/2= kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
M max =均布荷载最大弯矩计算:M1max=×××= kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:M pmax =集中荷载最大弯矩计算:M2max=××= kN·m；M = M1max + M2max = += kN·m最大应力计算值σ = 06/4490= N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值σ = N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:νmax = 100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax= .0332004 /(100.060507800) = mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:νpmax = 100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（++）/2=ν= .5722003/ ( 100 .060507800) = mm；最大挠度和：ν= νmax+ νpmax = += mm；大横杆的最大挠度 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表直角、旋转单扣件承载力取值为，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 R ≤ R c其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取 kN；R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = ××2/2= kN；大横杆的自重标准值: P2 = ×= kN；脚手板的自重标准值: P3 = ××2= kN；活荷载标准值: Q = 2×× /2 = kN；荷载的设计值: R=×+++×= kN；R < kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为mN G1 = [+×2/2)×]× = ；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为m2N G2= ×16××+/2 = kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为mN G3 = ×16×2 = kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网: kN/m2N G4 = ××25 = kN；经计算得到，静荷载标准值N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值N Q = 2×××2/2 = kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = N G+× = ×+ ××= kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=+=×+×=；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算W k=μzμsω0其中ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = kN/m2；μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= ；μs -- 风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值为:W k = ××× = kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W为:M w = ×10 = ××××10 = kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ = N/(φA) + M W/W ≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N = kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ = N/(φA)≤ [f]立杆的轴心压力设计值：N = N'= ；计算立杆的截面回转半径：i = cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表得： k = ；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表得：μ = ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = m；长细比: L0/i = 167 ；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l o/i 的结果查表得到：φ=立杆净截面面积： A = cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；考虑风荷载时σ = 24)+4490 = N/mm2；立杆稳定性计算σ = N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ = 24)= N/mm2；立杆稳定性计算σ = N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：H s = [φAf - + .4(ΣN Qk + M wkφA/W))]/构配件自重标准值产生的轴向力 N G2K(kN)计算公式为：N G2K = N G2+N G3+N G4 = kN；活荷载标准值：N Q = kN；每米立杆承受的结构自重标准值：G k = kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： M wk=M w / × = / × = kN·m；H s =( ××10-4×205×103-×+××+××100×))/×= m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)条脚手架搭设高度 H s等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H] = H s /(1+[H] = /(1+×= m；[H]= 和 50 比较取较小值。
经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为25m，小于[H]，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N l = N lw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝，μs＝，ω0＝，W k = μzμsω0= .92.693.5 = kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A w = m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：N lw = ×W k×A w = kN；连墙件的轴向力设计值 N l = N lw + N0= kN；连墙件承载力设计值按下式计算：N f = φ禀穂f]其中φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/的结果查表得到φ=，l为内排架距离墙的长度；A = cm2；[f]=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 N f = ××10-4×205×103 = kN；N l = < N f = ,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。