梯笼受力计算书
盾构下井楼梯验算
盾构下井楼梯验算书一、工程概况盾构区间施工，在始发井处设置下井梯笼。
梯笼采用18工字钢作为主梁，5*5cm角钢作为横撑，3mm厚防滑板作为脚踏板和踢脚板。
梯笼踏步高度和宽度分别为180mm和250mm。
梯笼分为三节，宽度为1000mm，每两节中间设置1000mm的休息平台，梯笼与平面角度为40度。
梯笼布置平纵断面图见下图：二、梯笼验算为保证下井梯笼的安全，对下井梯笼材料进行强度验算。
1、脚踏板验算脚踏板验算按照一个人站在一块踏板上，人重量按100kg考虑，踏板长度L=1000mm。
人站在脚踏板上时均布线荷载：q1=1000N/m脚踏板自重线荷载设计值为q2=1*0.25*0.003*7.85=117.75N/m跨中集中荷载值为p=1000N荷载为均布线荷载：M1=q1L2/8=1000*1*1/8=125N.m荷载为集中荷载：M2= q2L2/8+PL/4=117.75*1*1/8+1000*1/4=264.72N.m由于M2> M1，故采用M2验算强度，查表得踏板的净截面抵抗距为Wn=5940mm2；则，б=M2/Wn=264720/5940=45.17N.m<f=215N.m强度满足要求。
2、工字钢验算取1节梯笼7800m进行验算，踏板宽度250mm，按照一次上下10个人计算。
受力分析简图如下：人站在梯笼上时工字钢均布线荷载：q1=10*100*cos40/7.8=982.1N/m工字钢自重线荷载设计值为q2=24.143*10* cos40=184.95N/m跨中集中荷载值为p=3064.2N荷载为均布线荷载：M1=q1L2/8=982.1*1*1/8=122.8N.m荷载为集中荷载：M2= q2L2/8+PL/4=184.95*1*1/8+3064.2*1/4=789.2N.m由于M2> M1，故采用M2验算强度，查表得工字钢的净截面抵抗距为Wn=185000mm2；则，б=M2/Wn=789200/185000=4.27N.m<f=215N.m强度满足要求。
梯笼受力计算书
梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力4.8KN/m；梯笼的总自重Nq=4.8×16=76.8KN；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN则N总=76.8+15=91.8KN（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=91.8/4=22.95KN计算得：支座反力F1=15.3KN，F2=30.6KN弯矩M1=45.9KN·m，M2=30.6KN·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=22.95KN=fA由剪力计算公式 Vmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=57.716cm2V=215N/mm2×57.716×10-4m2max=1240.9KN=1240.9KN 本工程图示最大剪力值为22.95KN< Vmax②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:=45.9KN·m双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=Wf由弯矩计算公式Mmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3=Wf=973333mm3×215N/mm2故：Mmax=209.267KN▪m=209.267KN▪m 本工程双拼槽钢所受最大弯矩至45.9KN·m < Mmax综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
楼梯计算书
楼梯钢筋计算书编号:一、荷载和受力计算楼梯计算简图如下：计算公式如下：其中hh：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度荷载计算参数（单位kn/m）：装修荷载Qz=1.00；活载Qｈ=2.00；恒载分项系数1.2,1.35活载分项系数1.４,1.４*0.7梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8各跑荷载及内力计算及示意图：其中：Qb－－梯板均布荷载；Qbt－－梯板弯折段均布荷载；Qｐ－－平台均布荷载；Qｗ－－楼面均布荷载；单位(KN/m)；第1标准层第1跑Qb=10.826 Qbt=7.000；Qp=7.600 Qw=7.000；第1标准层第2跑Qb=10.826 Qbt=7.000；Qp=7.600 Qw=7.000；二、配筋面积计算:楼梯板底筋－－Asbd(cm2)：按照两端简支求出Ｍmax,按照Ｍmax配筋楼梯板负筋－－Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取Ｍmax*ZJXS,按此弯矩照配筋楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋平台板底筋－－Aspd(cm2)平台板负筋－－Aspf(cm2)-------------------------------------------------------- 标准层号跑数 Asbd Asbf Aspd Aspf -------------------------------------------------------- 1 1 3.38 2.67 0.00 0.001 2 3.38 2.67 0.00 0.00三、配筋结果:配筋措施：楼梯梁保护层厚度：３0ｍｍ楼梯板及平台板保护层厚度：１５ｍｍ受力钢筋最小直径：楼梯板受力钢筋>=8休息平台受力钢筋>=楼梯梁受力钢筋>=受力钢筋最小间距：100 mm非受力分布钢筋：受力钢筋<=8时,6@300受力钢筋=1214时,6@250受力钢筋>=14时,8@2506各跑实际配筋结果：梯板和平台配筋结果：-------------------------------------------------------------------- 标准层号跑数梯板底筋梯板分布筋梯板负筋平台底筋平台负筋--------------------------------------------------------------------1 1 8@120 8@200 8@150 8@150 8@2001 2 8@120 8@200 8@150 无无梯梁配筋结果：------------------------------------------------------------------------------------------标准层号跑数梯梁1顶纵筋梯梁1底纵筋梯梁1箍筋梯梁２底纵筋梯梁２顶纵筋梯梁２箍筋------------------------------------------------------------------------------------------1 1 216 216 8@200 无无无1 2 214 214 8@200 无无无校对：审核：审订：设计：设计单位：2019年05月11日RichTextBox2。
梯笼受力计算书
梯笼受力计算书(共3页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力m；梯笼的总自重N q=×16=；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN=+15=则N总（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=4=计算得：支座反力F1=，F2=弯矩M1=·m，M2=·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=由剪力计算公式 V max=fAV max为截面所能承受的剪力最大值f 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=V max=215N/mm2××10-4m2=本工程图示最大剪力值为< V max=②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=·m由弯矩计算公式M max=WfV max为截面所能承受的剪力最大值f 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3故：M max=Wf=973333mm3×215N/mm2=m本工程双拼槽钢所受最大弯矩至·m < M max=?m综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
地铁车站安全梯笼受力验算书
目录一、概况 (2)1.1总体情况介绍 (3)1.2梯笼钢结构连接现状 (4)二、核算依据 (5)三、核算范围 (6)四、梯笼结构的平面及立面简图 (6)五、计算复核 (8)5.1荷载统计 (8)5.2计算控制信息 (9)5.3 楼层属性 (10)5.4 塔属性 (11)5.5构件统计 (11)5.6楼层质量 (13)5.7 楼层尺寸、单位质量 (15)5.8平面荷载简图 (16)5.9 计算结果简图 (19)5.10梁柱连接螺栓承载力核算 (29)5.11悬空工况下的支撑梁验算 (29)5.12悬空工况下吊柱螺栓验算 (32)5.13基础承载力验算 (32)5.14连墙件验算 (35)六、复核结果及结论 (38)七、建议 (39)地铁车站安全梯笼受力验算书一、概况1.1总体情况介绍该地铁车站深26m，现场底板已经施工完成，现场已投入使用的梯笼如图一所示，坐落在已经浇筑完成的底板上。
标准段梯笼详细构造如图二所示：图一：投入使用的梯笼现场照片图二：标准梯笼构造示意1.2梯笼钢结构连接现状（1）经现场踏勘，该梯笼柱底已坐落在基坑底面的钢筋混凝土筏板基础之上，但未与筏板基础刚性连接，未设置柱脚底板和后锚固用柱脚锚栓，仅用钢筋临时固定。
如图三所示：图三：梯笼柱脚现状（2）梯笼标准段钢梁与钢柱采用周圈满焊角焊缝连接，标准段间的钢柱采用附加短钢套管（规格为□90x3.25）+2M18高强螺栓连接。
如图四所示：图四：标准段主结构连接现状（3）在梯笼高度中部位置，两侧钢立柱与主体围护结构间设置连墙件，连墙件采用L60×60×3mm角钢，与梯笼成90度夹角，连墙件与主结构采用M16膨胀螺栓（L=250mm）连接，与梯笼满焊角焊缝连接。
如图五及图六所示：图五：连墙件现场做法一图六：连墙件现场做法二（4）钢梯斜梁采用热轧普通槽钢[14，两端支撑在主梁上。
踏步板采用花纹钢板2.0mm厚，现场做法如图七所示：图七：钢梯现场做法二、核算依据1.《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20182.《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223-20083.《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124.《混凝土结构设计规范》(2015年版) GB 50010-20105.《工程结构通用规范》GB55001-20216.《钢结构设计标准》GB50017-2017三、核算范围施工单位结合通行安全需要，委托我院对梯笼在上述两种不同的荷载工况下（即工况一：正常使用工况、工况二：悬空工况）的梯笼主结构梁柱承载力及变形、悬空工况下的承重工字钢梁承载力、柱脚承载力、梯笼基础承载力、连墙件承载力进行核算。
楼梯结构设计手算计算书【范本模板】
楼梯详细手算计算书（结构设计）平台板设计（对斜板取1m 宽作为其计算单元） （TB-1）1、确定斜板板厚度t斜板的水平投影净长 L 1n =3080 mm斜板的斜向净长 L 1n ，= L 1n /cos α=3080/（280/22280150+）=3080/0。
881=3496 mm斜板厚度t 1=(1/25～1/30)L 1n ，=（1/25～1/30）×3496=140~117 mm ， 取t 1=120 mm 2、荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m ）恒荷载栏杆自重0。
2锯齿形斜板自重 r 2(d/2+t 1/cos α）=25×(0。
15/2+0.12/0.881)=5.28 20厚面层 r 1c 1（e+d ）/e=20×0。
02×(0。
28+0。
15）/0.28=0。
61板底20厚混合砂浆 r 3c 2/cos α=17×0.02/0。
881=0.39横荷载合计g 6.5 活荷载3.5注：r 1、r 2、r 3为材料容重 E 、d 为踏步宽和高 c 1为踏步面层厚度 α为楼梯斜板的倾角 t 1为斜板的厚度 c 2为板底粉刷的厚度 3、荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合: P=1.2×6.5+1。
4×3。
5=12。
7 kN/m由永久荷载效应控制的组合: P=1.35×6.5+1.4×0。
7×3.5=12。
21 kN/m 所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取P=12。
7 kN/m 4、内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可.考虑到斜板两端均与梁整体浇注,对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取:M=Pl 1n 2/10=12.7×3。
082/10=12。
05 kN ·m 5、配筋计算h 0=t 1—20=120—20=100 mmαs =M/α1f c bh 0 2 =12.05×106 /（1。
笼梯荷载计算
武汉轨道交通三号线土建工程第十一标段安全梯笼荷载计算书编制：审核：中铁隧道股份有限公司武汉轨道交通三号线十一标项目经理部二○一三年三月武汉市轨道交通三号线第十一标段范湖站土建工程位于青年路与常青路及规划马场角路交叉口的东侧，沿规划马场角路下呈东西向布置，与2号线范湖站通过通道换乘。
本站为地下三跨三层十二米五岛式站台，车站主体结构外包尺寸为267×21.6×24.8m（长×宽×高），车站顶部覆土约3.3～3.6m。
车站主体围护结构采用1米宽地下连续墙，墙深约为49m。
车站标准段基坑宽21.60m，标准段基坑深度为24.80m，盾构井处基坑深度约为25.90m，基坑开挖面积6072m2。
冠梁及第一道砼支撑总长1595.7m。
冠梁截面尺寸为1500mm×900mm,混凝土支撑尺寸为700mm×900mm。
冠梁及支撑混凝土型号为C30。
由于基坑开挖深度较大，开挖过程中将有大量人员上下基坑，为了人员上下的安全，我公司特订做标准安全梯笼，每节梯笼长3.6m，宽1.7m，高2.5m，每节梯笼连接用16颗M20螺栓连接，开挖至基坑底部时，共需要8节梯笼。
在基坑上部开挖面没有较好的支撑梯笼的受力点，因此，我方采用将梯笼受力点放置在混凝土支撑边沿，详细结构形式见下图：冠梁冠梁砼支撑梯笼安装位置示意图梯笼荷载计算如下：第一道支撑采用700×900混凝土支撑，混凝土等级C30，施工荷载取2kN/m，笼梯荷载1节按1.1t取，取8节，作用在单根砼支撑上的荷载为22kN，支撑轴力2502kN。
(1)计算模型(2)计算结果基本组合弯矩图基本组合剪力(3)配筋构件为偏心受压构件，受弯矩318kNm，受轴力2502×1.35=3377kN构件截面高900mm，宽700mm。
计算长度为10800mm。
采用C30混凝土。
配置钢筋25。
采用对称配筋。
大偏心受压。
安全爬梯简介及受力计算书
N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m杆的步距 (m)。
NG3 = 0.140×1.500×4/2=0.420kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×20.300=0.152kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.523kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的 1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×1×1.500×1.050/2=1.575kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
（6）剪刀撑 ①、剪刀撑斜杆与地面的倾角为 450--600。 ②、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣
件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。 ③、剪刀撑斜杆的搭接长度应大于 1m，应等间距设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板
边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于 100mm。 （7）具体结构布置图详见后面附图。
2012年10月20日一安全爬梯概述2桥梁建设施工用安全爬梯是由香蕉式脚手架搭设而成该脚手架是从澳洲引进的系统脚手架主要构件为立杆横杆和斜杆由于横杆插头与立杆接触的范围大具有非常大的夹紧力和稳定性脚手架整体在三维空间结构强度高整体稳定性好并具有可靠的自锁性能能有效地提高脚手架的整架稳定强度和安全度该系统脚手架完全避免了螺栓作业及零散扣件能方便地组装成多种规格和荷载的棚架组合
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梯笼受力计算书
梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算
（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）
梯笼自重力m；
梯笼的总自重N
q
=×16=；
（2）人行荷载
考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重
N
人
=20×75×10×10-3KN=15KN
则N
总
=+15=
（3）荷载分析
本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图
双拼槽钢受力图（单位：cm）
如图示，P
1=P
2
=4=
计算得：支座反力F
1=，F
2
=
弯矩M
1=·m，M
2
=·m，
绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算
双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=
由剪力计算公式 V
=fA
max
为截面所能承受的剪力最大值
V
max
f 为型钢抗拉强度标准值
A 为型钢截面积
查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=
V
=215N/mm2××10-4m2
max
=
=
本工程图示最大剪力值为< V
max
②弯应力验算
双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:
=·m
双拼槽钢受力弯矩至最大处M
1
=Wf
由弯矩计算公式M
max
为截面所能承受的剪力最大值
V
max
f 为型钢抗拉强度标准值
W 为双拼槽钢截面模量
查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3
=Wf=973333mm3×215N/mm2
故：M
max
=▪m
=▪m
本工程双拼槽钢所受最大弯矩至·m < M
max
综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。