157-160现浇支架计算书(终)
现浇梁满堂和钢管柱支架计算书（终版）
现浇梁满堂和钢管柱支架计算书（终版）现浇梁满堂和钢管柱支架计算书(终版)————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：附件：新丰互通B/C匝道桥现浇梁施工支架结构计算书一、工程概况新丰互通立交位于朱屋村南侧，是新丰县城及周边地区车辆上下高速的主要出入口，本合同段在新丰江北侧的朱屋村南侧山间设置新丰互通。
采用半定向T型互通立交与G105一级路顺接，方便新丰县城及周边村镇的车辆上下高速公路。
互通共设置主线桥1座，匝道桥4座，其中B/C匝道桥上部结构采用现浇箱梁结构；BK0+627.375匝道桥桥跨布置为3*（3×28.75）预应力现浇箱梁+12×30m预应力T梁； CK0+284.306匝道桥桥跨布置为11×20m预应力现浇箱梁+2×25现浇箱梁。
根据设计图纸，B匝道桥第一～三联上部结构采用3*28.75米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，梁体采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.75cm，顶宽10.3m，悬臂长2.25m，底宽4.94m，顶板厚度28cm，腹板厚度45～65cm，底板厚度22cm；每跨在跨中设置横隔板。
C匝道桥第一～三联上部结构采用20米预应力混凝土现浇箱梁，桥面变宽，采用单箱单室斜腹板结构。
梁高1.50m,悬臂长2.25m，腹板厚45～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm；第三联每跨跨中设置横隔板；第四联上部结构采用25米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，采用单箱单室斜腹板结构，梁高1.60m，箱梁悬臂长2.25m，腹板厚45cm～65cm，顶板厚28cm，底板厚22cm，在每跨跨中设置横隔板。
二、编制依据（1）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110—2011）（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（4）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)三、上部梁体施工方案新丰互通B匝道桥现浇箱梁共3联，每联3跨，其中第一联位于新丰互通E匝道和主线路基之间填平区，地形较平坦，梁底至原地面高度在3-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联前两跨横跨主线路基，地形较为平坦，梁底至原地面高度在7-13m间采用满堂支架现浇施工，第三跨横跨C匝道桥桥，桥区位于主线路基左侧边坡，梁底至原地面高度在13-20m间，采用满堂支架现浇法施工；第三联由于梁底至原地面高度在20m 以上（22-29m），采用钢管柱贝雷支架法施工新丰互通C匝道桥共4联，均为现浇箱梁结构，第一联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在7-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联共4跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在13-19m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第三联共3跨，每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在在7-18m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第四联共2跨，跨径为25m，横跨主线路基，梁底距原地面高度在在7-8m间，采用满堂支架现浇施工。
现浇段支架计算书
满堂支架模板计算书编制：审核：批准：满堂支架计算书1、梁端杆件承载力计算1、荷载为方便支架计算，将梁成如下区域：梁端横断面（1）、混凝土重量①部分： 106.6KN/m②部分：655.6KN/m（2）、模板、支架重量模板重量按0.8KN/m2计①部分：4*0.8KN/m=3.2 KN/m②部分：9×0.8KN=7.2KN/m（3）、施工人员、机具运输、堆放荷载按1.0KPa取值①部分：1×4 =4KN/m②部分：1×9 =9KN/m(4)、倾倒混凝土时冲击荷载取2.0KPa①部分：2 KN/m *4=8KN/m②部分：2 KN/m×9=18KN/m（5）、振捣混凝土荷载取2.0KPa①部分：2 KN/m ×4=8KN/m ②部分：2 KN/m ×9=18KN/m 2、荷载组合①部分：N=1.2(混凝土重量+模板重量)+1.4(施工人员及机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1.2(106.6+3.2)+1.4(4+8+8)=159.76KN/m②部分： N=1.2(混凝土重量+模板重量)+1.4(施工人员及机具+倾倒混凝土+振捣混凝土)=1.2(665.6+7.2)+1.4(9+18+18)=970.36KN/m3、支架设计①部分：此部分支架立杆间距按60×60cm ，顺桥纵向按60cm ，横杆步距为60cm ，每排布置6根立杆，每根立杆承受荷载为159.76×0.6/6=15.97KN ，其自重按5KN ，总荷载为20.97KN ，小于允许荷载30KN 。
②部分：此部分支架立杆间距按60×60cm ，顺桥纵向按60cm ，横杆步距为60cm ，每排布置16根立杆，每根立杆承受荷载为54.86×0.6/3=32.64KN ，其自重按5KN ，总荷载为37.64KN ，小于允许荷载40KN 。
2、梁端支架基础设计按最大立杆受力设计为32.64KN ，支架立杆下设可调托座，其钢板尺寸为150×100mm ，托座下设横截面尺寸为150×100mm 的方木基础承压面积为150×600=90000mm2，地基应力KPa A N 7.362900001064.323=⨯==σ，基础碾压浇筑15cmC20混凝土，符合规范要求。
支架现浇计算书
盖梁支架现浇计算书一、荷载计算本计算书取主线K型桥墩高1.7m侧盖梁（B侧）进行力学计算B侧盖梁体积13.86×1×1.7=23.562m³砼自重按26KN/m3计算盖梁自重均布荷载q1=23.562×26÷（13.86×1）=44.2kpa 模板体系荷载按规范规定：q2=0.75kpa砼施工倾倒荷载按规范规定：q3=4.0 kpa砼施工振捣荷载按规范规定： q4=2.0kpa施工机具人员荷载按规范规定：q5=1kpa二、竹胶板强度计算取1m宽板，跨度0.2m即横向100mm×100mm方木间距30cm。
面板截面抗弯系数为：W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3b-板宽1m，h-厚度0.015m惯性矩：I=bh3/12=1×0.0153/12=2.82×10-7m4板跨中弯矩q竹胶板= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×1=63.74KN/m;M=q竹胶板L2/8=0.3187k N•m抗拉应力为：σ=M/W=8.5MPa<9.5MPa符合强度要求三、横向方木强度、挠度计算1、横向方木强度计算横向方木采用100mm×100mm，间距0.3m，跨度L为0.6m截面抗弯系数为：W=bh2/6=1.67×10-4m3b-截面宽取100mm，h-截面高度100mm跨中弯矩q横向方木= [1.2×(q1+q2)+1.4 ×（q3+q4+q5）]×0.3=19.122KN/m;M= q横向方木L2/8=0.86049k N•m弯曲应力为：σ=M/W=0.86049kN*m /1.67×10-4m3=5.15MPa<9.5MPa 故符合强度要求。
2、横向方木挠度计算方木弹性模量：E=9500MPa，I= bh3/12=8.3×10-6m4f max=5q横向方木L4/（384EI）=0.41mm<l/400＝1.5 mm故符合挠度要求。
支架现浇计算书
支架现浇计算书（全联长26.5+39.5+26.5m）1、计算依据与方案说明1.1计算依据及参考资料①《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；②《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000；③《钢结构设计规范》GB50017-2003；④《木结构设计规范》GBJ5-88；⑤《路桥施工计算手册》⑦《公路桥涵设计手册-基本资料》；⑧《装配式公路钢桥多用途使用手册》1.2方案与计算说明根据XX高架桥跨XX路现浇联实地情况，在不中断XX路交通的条件下，XX 高架现浇联1#~2#、3#~4#跨采用满堂式碗扣支架施工，2#~3#跨采用膺架法施工。
计算的有关材料取值如下∶1、贝雷梁贝雷片单排单层的容许承载力：788 KN/片贝雷片单排单层的容许剪力：245.2 KN/片2、钢材采用Q235弯曲应力[]MPa w 145=σ 轴向应力[]σ=140M Pa 剪应力[]τ=85M Pa 弹性模量E GPa =210 容重3/5.78m kN =γ3、木材采用针叶材A-3类木材顺纹弯曲应力[]MPa w 12=σ弯曲剪应力[]MPa 9.1=τ 弹性模量MPa E 3109⨯=容重3/5.7m kN =γ 4、钢筋混凝土容重3/26m kN =γ(现浇钢筋混凝土)2、膺架支架的计算本支架过车通道长约38米，采用52片单层单排贝雷梁作为主要承重梁，总宽度24米 ，中间采用钢管墩作为支撑点，两侧采用碗扣支架搭设作为支撑点，贝雷梁横桥向布置如图1所示，顺桥如图2所示。
图1 贝雷梁横断面图2 贝雷梁立面图2.1方木的计算1.施工动荷载取值：(1)、施工人员、机械：NQK1=2.5KN/m2(2)、砼振捣器： NQK2=2.0KN/m22静荷载计算取值：(1)内模（包括支架）：NGK1=2KN/m2(2)底模（包括木条）：NGK2=7.5×0.075+7.5×0.15×0.15/0.6+7.5×0.10×0.10/0.3=0.85KN/m23、选取计算横断面：4、通过计算该断面上方木的荷载如下图：翼缘板下的荷载：Q=0.15×26+8=11.9KN;箱室下荷载：Q=（0.42+0.25）×26+8=25.42KN;腹板下的荷载：Q=2×26+8=60KN5、方木在该荷载下支点的反力：6、方木在该荷载下的弯矩：7、方木在该荷载下的剪力：8、方木在该荷载的挠度经受力分析，每根方木最大弯应力为7.9MPa ，小于方木许弯曲应力[]MPa w 12=σ；最大剪应力为 1.88MPa ，小于剪应力[]MPa 9.1=τ，挠度为0.00026m 小于L/400=0.00288m （L 为方木的最大跨度1.15m ），满足要求。
现浇连续箱梁满堂支架计算书
现浇连续箱梁满堂支架计算书现浇连续箱梁满堂支架计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 900 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 8.5 立杆计算步距h(mm) 1200箱梁模板支架剖面图三、荷载参数四、面板计算面板类型覆面竹胶合板厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 15 弹性模量E(N/mm 2) 6500 抗剪强度设计值fv(N/mm 2)1.6计算方式简支梁取单位宽度面板进行计算，即将面板看作一"扁梁"，梁宽b=1000mm ，则其：截面惯性矩I=bt 3/12=1000×153/12=281250mm 4 截面抵抗矩W=bt 2/6=1000×152/6=37500mm 31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q 1=1.2b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4b(Q 1k +Q2k )=1.2×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×1(2.51+2.1)=17.662kN/m h 0--验算位置处混凝土高度(m) 恒载控制效应组合：q 2=1.35b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )+1.4×0.7b(Q 1k +Q2k )=1.35×1(26×0.315+0.75+0.4)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=17.127 kN/m 取两者较大值q=max[q 1，q 2]=max[17.662，17.127]=17.662 kN/m 正常使用极限状态的荷载设计值：q ˊ=b(G 1k h 0+G 2k +G 4k )=1(26×0.315+0.75+0.4)=9.34kN/m 计算简图如下：l=l 4=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.662×0.252=0.138kN·mσ=M/W=0.138×106/37500=3.68N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.662×0.25=2.208kNτ=3V/(2bt)=3×2.208×103/(2×1000×15)=0.221N/mm2≤fv=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×9.34×2504/(384×6500×281250)=0.26mm≤[ω]=l/150= 250/150=1.667mm 满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
现浇梁支架搭设计算书
施工技术方案一、支架施工方案本桥梁的脚手架采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管,现浇箱梁、板梁脚手架步距、纵距、横距分别为1.2m×0.9 m×0.6 m ，现浇箱梁腹板位置纵距、横距采用0.45m ×0.6m ，现浇板梁墩顶位置纵距、横距采用0.6m ×0.6m ，现浇箱梁高m h 7.1=，现浇板梁m h 1.1=。
1、立杆荷载组合支架计算荷载取值包括支架、模板、混凝土及钢筋、施工荷载、振捣产生的荷载，其取值分别为：① 支撑架、模板自重标准值21/5.0m kN Q =。
② 浇注混凝土及钢筋荷载2Q （以最不利位置和不同纵距、横距考虑）现浇箱梁腹板位置22/2.447.126m kN Q =⨯=；现浇箱梁中部位置22/1.237.16.13m kN Q =⨯=；现浇板梁跨中位置22/8.15m kN Q =。
现浇板梁墩顶位置22/6.281.126m kN Q =⨯=。
现浇板梁渐变段位置22/?m kN Q =。
③ 施工人员及设备荷载标准值23/0.1m kN Q =。
④ 振捣混凝土产生的荷载24/0.2m kN Q =。
2、立杆轴向力计算公式[]V Q L L Q Q Q N y x 24312.1)(4.12.1+∙∙++=，其中x L ，y L 为立杆纵向、横向间距，V 为x L ，y L 段混凝土体积，1.2、1.4为安全系数。
则立杆轴向力N 为：现浇箱梁腹板位置立杆轴向力N （6.0,45.0==y x L L ）[]kNN 6.152.446.045.02.16.045.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇箱梁中部位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 6.171.236.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁跨中位置立杆轴向力N （6.0,9.0==y x L L ）[]kNN 8.128.156.09.02.16.09.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （6.0,6.0==y x L L ）[]kNN 1.146.286.06.02.16.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 现浇板梁墩顶位置立杆轴向力N （9.0,6.0==y x L L ）[]kNN ??9.06.02.19.06.0)0.20.1(4.15.02.1=⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯+⨯= 3、立杆承载力及立杆底座承载力立杆轴向力Af N ϕ≤，其中58.1==AI i (回转半径)，立杆计算长度cm l o 18612055.1=⨯=，11858.1186===i l o λ，由118=λ，查表求得387.0=ϕ。
主梁现浇支架计算
主梁现浇支架计算计算参数及荷载取值恒载：箱梁自重按实际断面计，为保证施工安全，混凝土按一次浇注完成考虑，容重取26KN/m3。
一、主线桥16.75m标准梁碗扣支架计算（左幅第1、4、6、7、11联及右幅4、6、11联）：1、扣件钢管架计算：16.75m箱梁顶宽16.3m，底宽11.3m，悬臂长2.5m。
标准断面钢管顺桥向布置间距为0.9m，横杆步距取1.2m。
立杆计算：1、翼缘板：单侧翼缘板面积为0.792m2，重量为0.792×0.9×2.6＝1.85t，取3根，间距90cm；2、腹板：取最厚处60cm计，面积为1.65×0.6=0.99m2，重量为0.99×0.9×2.6＝2.3t，取2根，布置间距60cm；3、顶底板：5.05×0.47＝2.38m2，重为2.38×0.9×2.6＝5.6t，取4根，间距90cm。
分配梁计算：取普[10A＝12.74cm2，Wx＝39.66cm3，Ix=198.3cm4截面允许弯矩为145000×0.00003966＝5.75KN.m截面允许剪力为85000×0.001274＝108.3KN按三跨连续梁计算：以腹板处最不利为控制点，混凝土重按均布荷载作用在槽钢上，q= 0.99×26＝25.7KN/m，则每根方木受力为25.7/2=12.9KN/m,考虑模板以及施工荷载等，取q=1.3×12.9=16.77KN/m，计算模型如下（NSG2）：弯矩图：x剪力图：x变形图：x变形最大值为0.18mm ，均满足受力要求。
墩顶实心段（按2m 计算）：实心段混凝土重为97.5t ，顺桥向布置间距取60cm 一道，横桥向布置同标准段。
实心段共设3排×22根钢管，则每根钢管受力为97.5/66=1.5t ，满足受力要求。
二、主线桥20.75m 标准梁碗扣支架计算（右线第八联）：箱梁顶宽20.3m ，底宽15.3m ，悬臂长2.5m 。
现浇支架计算书
十一、现浇箱梁模板、支架验算1.总体说明文崇互通C、D、L匝道桥现浇箱梁支架采用盘扣式满堂架，架管材质采用Q345钢材，立杆直径60mm，壁厚3mm。
根据现浇箱梁结构形式，支架纵向间距0.9m，横向间距1.2m，步距1.5m，在每跨端横梁处进行加密，以墩柱为中心，两边各加密3.5m，纵向间距0.45m，横向间距1.2m。
在立杆的底部及顶部进行步距加密，步距0.5m。
横向向每1.8m设置一道斜撑，纵桥向每3.6m设置一道斜撑。
横梁采用I14工字钢，放置在横向立杆上，横梁上采用10*10cm 的方木作为分配梁，间距0.20m，底模采用15mm厚木模板。
1.1荷载种类及荷载分项系数1.1.1永久荷载：1）钢筋混凝土自重：26KN/m32）模板自重：0.3 KN/m21.1.2可变荷载1)施工人员及设备荷：3KN/㎡2）振捣混凝土产生的荷载：2 KN/m23）取荷载系数K=1.32.支架布置示意图详见附件3.模板、支架系统验算3.1模板验算箱梁底模采用木模，板厚15mm，木模方木背肋间距为20cm，所以验算模板强度采用宽200mm平面木模，荷载按最不利因素计算。
1）模板力学性能弹性模量：E=1.04×104MPa截面惯性矩：I=bh3/12=25×1.53/12=7.03125cm4截面抵抗矩：W= bh2/6=25×1.52/6=9.375cm3截面积：A=bh=20×1.5=30cm22）荷载取值底模q1＝0.3 KN/m2钢筋混凝土重量：q2＝26h＝26×1.3＝33.8KN/m2；施工人员及设备荷载q3＝3 KN/m2，集中荷载3 KN；倾倒、振捣混凝土产生的荷载q4＝2KN/m2方木布置示意图2)承受荷载：P=K*（q1+q2+q3+q4）=1.3*39.1=50.83KN/㎡式中;K---安全系数K=1.3q=P*b=50.83*0.2=10.166KN/m3)跨中最大弯矩2211/05083.082.0*166.108l*qlMKNM M A X===弯拉应力验算：MPaMPWMJI11][a42.510*375.910*05083.063max=≤===-ωωσσ[σw]查路桥施工计算手册表8-6得，木模弯拉应力满足要求。
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157-160现浇支架计算书(终)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1国道主干线福州绕城公路西北段RA3-2合同段起讫桩号： K10+～K12+永丰互通主线右幅157-160号墩现浇支架设计计算书编制：审核：审批：中交路桥北方工程有限公司福州绕城高速公路RA3-2合同段项目经理部2010年6月1日目录一、结构布置形式 ................................................................................... 错误!未定义书签。
二、钢管贝雷梁式支架概述 .................................................................... 错误!未定义书签。
三、底模及纵向方木计算 ........................................................................ 错误!未定义书签。
四、157-158#墩箱梁支架整体建模计算 .................................................. 错误!未定义书签。
1、横向分配梁分析 ............................................................................................ 错误!未定义书签。
2、贝雷梁分析 .................................................................................................... 错误!未定义书签。
3、柱顶横梁分析................................................................................................. 错误!未定义书签。
4、翼缘下I36纵梁分析...................................................................................... 错误!未定义书签。
5、钢管柱分析..................................................................................................... 错误!未定义书签。
6、钢管桩下横梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。
7、支架反力计算................................................................................................. 错误!未定义书签。
8、支架变形分析................................................................................................. 错误!未定义书签。
9、钻孔桩计算..................................................................................................... 错误!未定义书签。
五、158-159#墩箱梁支架整体建模计算 .................................................. 错误!未定义书签。
1、横向分配梁分析 ............................................................................................ 错误!未定义书签。
2、贝雷梁分析 .................................................................................................... 错误!未定义书签。
3、柱顶横梁分析................................................................................................. 错误!未定义书签。
4、翼缘下I36纵梁分析...................................................................................... 错误!未定义书签。
5、钢管柱分析..................................................................................................... 错误!未定义书签。
6、钢管桩下横梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。
7、支架反力计算................................................................................................. 错误!未定义书签。
8、支架变形分析................................................................................................. 错误!未定义书签。
9、钻孔桩计算..................................................................................................... 错误!未定义书签。
六、159-160#墩箱梁支架整体建模计算 .................................................. 错误!未定义书签。
1、横向分配梁分析 ............................................................................................ 错误!未定义书签。
2、贝雷梁分析 .................................................................................................... 错误!未定义书签。
3、柱顶横梁分析................................................................................................. 错误!未定义书签。
4、翼缘下I36纵梁分析...................................................................................... 错误!未定义书签。
5、钢管柱分析..................................................................................................... 错误!未定义书签。
6、钢管桩下横梁计算......................................................................................... 错误!未定义书签。
7、支架反力计算................................................................................................. 错误!未定义书签。
8、支架变形分析................................................................................................. 错误!未定义书签。
9、钻孔桩计算..................................................................................................... 错误!未定义书签。
一、结构布置形式福州绕城高速公路永丰互通主线桥右幅157-160号墩现浇梁采用钢管贝雷梁式支架。
现浇箱梁为单箱5室，梁高1.8m，腹板在跨中厚50cm，端部加厚至90cm。
单幅箱梁顶板宽从21.6 m -29.12m渐变，底板宽16.6 m -24.12m渐变，翼缘板宽2.5m，现浇箱梁跨径30m。
梁式支架采用Φ螺旋焊管，壁厚有1cm和0.8cm两种，钢管平联采用[14槽钢；柱顶设置砂箱用于调整纵横坡，其上安放I45a和I40a横梁；贝雷梁在支点处设置[10加强立杆,贝雷横桥向在每一腹板下设置2-3排，贝雷顶设置I14a@0.9m的工字钢横梁，在横梁上铺设10×10方木及1.5cm 竹胶板，翼缘板荷载由钢管顶横梁承受，横梁上面搭纵向I36a工字钢，工字钢上设计φ4.8cm钢管支架支撑翼缘荷载。
二、钢管贝雷梁式支架概述以MIDAS整体建模，对梁式支架进行受力分析。
支架布置形式如下：钢管支架上部采用I14a工字钢@90cm，其上铺设10×10cm方木，每两排贝雷片间距90cm，使用90标准花窗连接，贝雷在支点处进行加强。
钢管柱顶放置2或3根I45a工字钢横梁，钢管柱采用Φ426×10mm和Φ426×8mm螺旋焊管，钢管柱纵向最大间距9.8m，用[14槽钢作为平联及斜撑。
三、底模及纵向方木计算1、荷载取值①箱梁自重，箱梁混凝土容重26KN/m3；②模板荷载，按 KN/m2计；③施工荷载，按 KN/m2计；④混凝土振捣荷载和倾倒混凝土荷载按 KN/m2计；计算时考虑安全系数（①+②）×+（③+④）×= KN/m22、底模计算⑴ 底模拟采用15mm 竹胶板，截面性质如下：[]σ=60MPa ，[]τ=，E=×103MPa1m 宽竹胶合板的截面几何特性计算结果如下：261bh W ==37500mm33121bh I ==281250mm4⑵ 墩顶部分底模竹胶板验算 ①底模竹胶板应力验算墩顶部分底模竹胶合板简化为4×0.25米跨度的连续梁进行计算，取1m 板宽，计算模式如下：线性荷载q=×1=m由《路桥施工计算手册》查得：弯曲系数M0=，剪力系数Q0= Mmax=20l q M ••=××=·mW M max max =σ=37500000044=<[]σ=60Mpa不考虑方木尺寸，剪应力按照跨径0.25m 计算为： Qmax=l q Q ••0=××==maxτbI s Q x ••max =bh Q max 5.1=15100099305.1⨯⨯=>[]τ=q考虑方木尺寸，剪应力按照净跨径0.15m 计算为： Qmax=l q Q ••0=××==maxτbI s Q x ••max =bh Q max 5.1=151********.1⨯⨯=<[]τ=因竹胶板的柔韧性很好，而实际施工时竹胶板的净跨径为0.15m ，故采用1.5cm 竹胶板，在底部方木中心间距为25cm 时能够满足受力要求。