防波堤设计计算书 精品
烟台港防波堤工程计算书2
里面的直立堤的极端高水位情况下的抗倾还是抗滑，我不太记得了，当时算的没满足，我改数了，你算的时候把尺寸啥的改改烟台港防波堤工程设计计算书专业：港口航道与海岸工程班级：08级港航一班姓名：杨淯淮学号：0803010107指导老师：陈国平严士常烟台港防波堤工程设计计算书杨淯淮（河河海大学港口海岸与近海工程学院，江苏南京 210098）摘要烟台港西港区烟台市西部，远离市区，邻近经济开发区,与辽东半岛对峙，并与日本、韩国和朝鲜隔海相望。
位于东北亚国际经济圈的核心地带，是中国沿海南北大通道的重要枢纽和贯通日韩至欧洲新欧亚大陆桥的重要节点。
港区陆域广阔，水深、地质条件良好，为烟台港规划的核心港区,地处烟台开发区大季家东北海域。
本设计根据工程所在地的潮位、波浪等资料，结合工程建设目的，港区发展空间及经济性等要求，确定了总平面布置方案，断面形式及断面尺寸，再根据波浪情况、建筑材料及地基土性质，进行斜坡堤的胸墙、直立堤沿各水平缝、齿缝、墙底、基床底的抗倾和抗滑稳定性验算，并对防波堤断面的地基整体稳定性和地基土沉降量进行计算。
本设计根据不同水深选取三个代表断面，其中一个断面进行结构型式设计，两个断面进行护面设计。
结构型式设计中选取直立堤、带胸墙的斜坡堤和不带胸墙的斜坡堤三种型式进行设计计算；护面设计中选取扭王字块体，扭工字块体，四角锥体、安放块石等型式进行设计计算，并根据经济和安全等因素进行方案的比选。
关键词：烟台港；斜坡堤；混凝土方块直立式防波堤；结构设计；护面设计；抗倾稳定性、抗滑稳定性、整体稳定性；地基沉降；方案比选This program-designing of the breakwater in Y antai PortYANG Yuhuai(College of Harbour, Coastal and Offshore Engineering,Hohai University, Nanjing, Jiangsu,210098,China)AbstractY antai western port is located in the west of yantai , away from downtown,neighboring economic development zone，and the north adjacent to the Bohai Bay .It overlooks Liaodong Peninsula、Japan、Korea across the sea. Being one of the main pivotal ports of China as well as an important coastal port open to the outside world, Y antai Port holds a key position in the nation's comprehensive transport network. The port has broad land, deep water, and good geological conditions.It turns into the central port .The W estern Port of Y antai is situated in the west of the city proper, as well as beside the northeast sea of Dajijia Village in Y antai Economic & Technological Development Zone (YETDZ)。
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海岸工程学课程设计之防波堤目录MULU摘要 (3)一设计资料 (3)1、工程概况 (3)2、水文条件 (4)3、工程地质 (4)4、结构安全等级 (4)二结构选型 (4)三防波堤设计 (4)1、断面尺寸拟定 (4)1)边坡坡度 (4)2)堤顶宽度 (6)3)胸墙顶高程 (6)2、斜坡堤计算 (6)1)护面块体的稳定重量、护面层厚度、人工块体个数和混凝土用量 (6)2)垫层块石的重量及厚度 (7)3)堤前护底块石的稳定重量和厚度 (8)4)胸墙计算 (8)5)地基的整体稳定性 (14)6)地基沉降确定堤顶预留高度 (14)四参考文献 (14)五附件 (14)【摘要】拟在印尼南部爪哇岛上建造座防波堤，该处地理位置处在地震多发带、陆上建筑物电厂较为重要，且海啸因素不可忽略，故该座防波堤不仅要起到防浪侵袭，平稳港内水域，还要充分考虑防止海啸造成严重危害。
设计过程中，综合考虑地质，水文，工程经济与施工等因素后，采用斜坡式防波堤，胸墙顶高程比规范规定的提高了2~3米，起到了防止海啸侵袭的作用。
稳定性验算时，各种组合下的抗滑抗倾稳定性都能满足要求，表明设计的防波堤符合实际需求。
一、设计资料1、工程概况1）工程位置拟建电厂位于印度尼西亚国南部爪哇岛的西南海岸Palabuhan Ratu 湾内，面对印度洋。
地理概位为：07°02′E，106°32′N。
2）工程内容防波堤设计内容包括南防波堤和北防波堤，南防波堤总长1284.628m，北防波堤总长778.627m。
2、水文条件1）设计水位(平均海平面为基准)：设计高水位：0.84m设计低水位：-0.77m极端高水位： 1.07m极端低水位：-1.01m海啸增水考虑2m～3m自己设了几个值。
）3）潮流最大流速为0.24cm/s。
3、工程地质根据中交三航设计院勘察公司编制的地质报告，拟建场区50m 以浅从上到下主要发育以下地层：Ⅰ细砂 Ⅱ粉砂 Ⅱt 淤泥质粉质粘土混砂 Ⅲ粉细砂 Ⅳ 粉细砂混砾石或卵石 Ⅴ1粉细砂 Ⅴ2粉细砂 Ⅵ中等风化安山岩。
防波堤整体稳定计算说明
1、对土坡和条形基础的地基稳定计算，可按平面问题考虑，宜采用圆弧滑动面计算。
2、对不同情况的土坡和地基的稳定性验算，其危险滑弧均应满足以下极限状态设计表达式：式中M sd、M Rk——分别为作用于危险滑弧面上滑动力矩的设计值（kN·m/m）和抗滑力矩的标准值（kN·m/m）；γR——抗力分项系数。
圆弧滑动稳定计算示意图对于持久状况土的抗剪强度宜采用固结快剪指标，M Rk、M sd宜按下列公式计算：M Sd ＝γs{[ΣR（q ki b i＋W ki）sinαi]＋M p式中R——滑弧半径（m）；γs——综合分项系数，可取1.0；W——属永久作用，为第i土条的重力标准值（kN/m），可取均值，零压线以下ki用浮重度计算；当有渗流时：极端低水位以上零压线以下用饱和重度计算滑动力矩设计值M sd；u——第i土条滑动面上水头超过零压线以上的孔隙水压力标准值ki（kPa），可取均值；M——其它原因，如作用于直立式防波堤的波浪力标准值引起的滑动力矩p（kN·m/m）；q——为第i土条顶面作用的可变作用的标准值（kN/m2），应按现行行ki业标准《港口工程荷载规范》（JTJ215）采用；b——第i土条宽度（m）；i——第i土条的滑弧中点切线与水平线的夹角（o）；αiφki、c ki——分别为第i土条滑动面上的固结快剪内摩擦角（o）和粘聚力（kPa）标准值，可取均值。
目前港口设计中滑弧稳定计算以采用简单条分法计算为主，此时，其抗滑力矩标准值可按下式计算：M＝R[Σc ki L i＋Σ（q ki b i＋W ki）cosαi tgφki]Rk当采用总强度，如十字板强度或三轴不排水剪强度时，其抗滑力矩标准值可按以下公式计算：M＝RΣS uki L iRkL＝b i cosαii式中S uki——第i土条滑动面上十字板强度标准值或其它总强度标准值（kPa），标准值可取均值；L——第i土条对应弧长（m）。
堤防工程算例(201010)
堤防工程算例(201010)一、问题简介某区域拟修建一条长度为1000m的护岸，其中央段需要建造一道高3m、宽10m的堤防，保护在内的区域为30m1000m(长宽)。
请根据给定参数进行计算，探讨堤防工程设计及建造的相关问题。
二、参数设定1.堤防高度：3m2.堤顶宽度：10m3.堤坡坡度：1:34.坝顶高程：EL+2.0m5.设计洪水位为：EL+16.0m（所需参考的上下游河道各种汇流计算已得出）6.堤面材料：粉土，摆面58度，坡面45度7.堤防投影长度：L=1000m三、计算过程1. 堤防顶宽计算首先计算堤防顶宽W，公式为：W=(ℎ+1)∗(1−1/k)+10其中，h为堤防高度，k为堤坡坡度，计算得到：W=(3+1)∗(1−1/3)+10=13.67(m)故堤防顶宽W=13.67m。
2. 坝顶高程计算计算坝顶高程EL1，公式为：EL1=EL+2.0(m)其中，EL为基准面高程，计算得到：EL1=20+2.0=22.0(m)故坝顶高程EL1=22.0m。
3. 设计洪水位计算计算设计洪水位EL2，公式为：EL2=EL+16.0(m)其中，EL为基准面高程，计算得到：EL2=20+16.0=36.0(m)故设计洪水位EL2=36.0m。
4. 坝顶宽度计算计算坝顶宽度B，公式为：B=2∗(W−1.0)+6.0计算得到：B=2∗(13.67−1.0)+6.0=32.34(m)故坝顶宽度B=32.34m。
5. 坝体积计算先计算坝体体积V1，公式为：V1=(L+B)∗ℎ∗(1+1/k1)/2其中，L为堤防长度，B为坝顶宽度，h为堤防高度，k1为坝坡坡度，计算得到：V1=(1000+32.34)∗3∗(1+1/3)/2=3050(m3)再计算因排水而减少的坝石体积V2，公式为：V2=V1∗I1/I2其中，I1为压实系数，I2为排水系数。
按G20-88《建筑填筑物设计规程》取I1=0.9，I2=0.75，计算得到：V2=3050∗0.9/0.75=3660(m3)故坝体积V=V1-V2=3050-3660=-610(m^3)。
《防波堤设计与施工规范》
《防波堤设计与施工规范》(JTJ 298—98)3．0．5 防波堤结构应进行模型试验验证，当有类似条件下的试验资料时，可不再进行试验。
3．0．7 对于施工过程中未成型的防波堤堤段，应根据实际情况考虑采取必要的防浪措施。
4．2．1 斜坡堤设计应计算以下内容：(1)护面块体的稳定重量和护面层厚度；(2)栅栏板的强度；(3)堤前护底块石的稳定重量；(4)胸墙的强度和抗滑、抗倾稳定性；(5)地基的整体稳定性；(6)地基沉降(确定堤顶预留高度)。
4．2．2* 斜坡堤承载能力极限状态设计时，应以设计波高及对应的波长确定的波浪力作为标准值，并应考虑以下三种设计状况及相应的组合。
4．2．2．1* 持久状况，应考虑以下的持久组合：(1)设计高水位时，波高应采用相应的设计波高；(2)设计低水位时，波高的采用分为以下两种情况：当有推算的外海设计波浪时，应取设计低水位进行波浪浅水变形分析，求出堤前的设计波高；当只有建筑物附近不分水位统计的设计波浪时，可取与设计高水位时相同的设计波高，但不超过低水位时的浅水极限波高；(3)*极端高水位时，波高应采用相应的设计波高。
4．2．2．3* 偶然状况，在进行斜坡堤整体稳定计算时，应考虑地震作用的偶然组合，水位采用设计低水位，不考虑波浪对堤体的作用。
4．2．14* 斜坡堤内坡护面块体的重量应符合下列规定：(1)*当允许少量波浪越过堤顶时，从堤顶到设计低水位之间的内坡护面块体重量，应与外坡护面的块体重量相同；设计低水位以下的内坡护面块体，应按堤内侧波浪进行复核；(2)*当不允许波浪越过堤顶时，内坡护面应按堤内侧波浪进行计算。
4．2．15* 斜坡堤堤顶块体的重量，一般情况下应与外坡的块体重量相同。
当堤顶高程在设计高水位以上不足0．2倍设计波高值时，其重量不应小于外坡护面块体重量的1．5倍。
4．3．3* 可冲刷地基上的斜坡堤，其护面块体或水下棱体的大块石均不应直接抛于海底面上，而应在海底面上设置垫层。
第七章 防波堤
第一节
1、防波——维护港内水域平稳 2、拦沙——减淤 3、防流 4、防冰
概 述
一、防波堤的功能——形成有掩护水域
5、导流
6、内侧兼作码头
二、防波堤的型式
1.按平面位置分类
⑴突堤式 ⑵岛式
2.按结构型式分类
⑴斜坡式 ⑵直立式
⑶混合式
⑷特殊型式
⑴斜坡式 ａ、消浪功能好，波浪大部分不反射； ｂ、对地基承载要求不高，损坏后易修复； ｃ、施工容易，一般不需大型起重设备，便于就地取材； 适用于水深不大（<10～12ｍ），当地基料价格便宜或地 基较软的情况 。
第二节 直立式防波堤 一、直立式防波堤的组成与特点 1.组成 主要由墙身、上部结构和基床组成。 2.特点
优点 缺点
(1)建材用量较少；
(2)不需要经常维修； (3)内侧可兼做码头。
护坡计算书
护坡计算书1-1剖********************* 报表 *********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.10 7.50 -8.50 73.3土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 1.50 20.00 10.00 15.00 20.002 1.50 19.90 30.90 12.00 60.003 2.50 19.90 32.20 9.30 55.004 2.00 17.70 9.00 17.50 40.005 2.00 20.00 31.00 10.30 60.006 4.00 19.60 15.40 17.40 50.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m) 1 2 20.00 2.00 2.00 0.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径距(m) 距(m) (度) (m) (mm)1 1.40 1.50 10.00 0.50 1002 1.40 1.50 10.00 0.50 1003 1.40 1.50 10.00 0.50 1004 1.40 1.50 10.00 0.50 1005 1.40 1.50 10.00 0.50 100土钉钢筋级别: 2计----------算----------结----------果计算方法：抗拉计算计算步数破裂面角(度) 土钉号计算长度(m) 内力设计值(kN)1 43.8 - - -2 43.2 1 1.27 0.383 42.6 1 2.24 0.392 1.28 0.004 42.7 1 3.17 0.392 2.21 0.003 2.57 17.255 43.1 1 3.83 0.392 2.89 0.003 3.26 17.254 3.66 43.546 43.2 1 4.01 0.392 3.07 0.003 3.45 17.254 5.84 53.545 3.96 48.23计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 0 44.2 1.50 2.01 1.56 3.44土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 1 43.8 1.90 3.74 3.17 5.98土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 2 43.4 3.00 3.72 1.37 5.20土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.11 58.55计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 43.2 3.30 2.55 0.99 4.57土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.21 49.18计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 4 42.6 4.70 3.32 -0.07 5.01土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.21 44.342 3.17 27.90计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 5 42.4 5.50 4.47 0.16 6.33土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.21 41.512 3.17 23.563 3.55 40.91计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 6 42.7 6.10 4.71 0.26 6.98土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.21 33.852 3.17 16.133 5.55 56.90计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 7 43.1 7.20 5.85 0.46 8.50土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.21 26.862 3.17 8.583 5.55 55.824 5.14 54.82计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 8 43.2 7.50 7.48 0.48 9.54土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 4.21 37.102 3.17 16.693 5.55 55.824 5.14 52.875 4.06 48.18配筋结果：钢筋级别：2计算值实配值土钉号直径(mm) 根数配筋面积(mm^2) 直径(mm) 根数配筋面积(mm^2)1 16 1 188.86 18 1 254.472 12 1 90.02 18 1 254.473 18 1 251.29 18 1 254.474 18 1 236.86 18 1 254.475 18 1 213.50 18 1 254.472-2剖********************* 报表 *********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m)天然放坡 1.10 7.50 -8.50土层号厚度重度粘聚力内摩擦角(m) (kN/m^3) (kPa) (度)1 1.50 20.00 10.00 15.002 1.50 19.90 30.90 12.003 2.50 19.90 32.20 9.304 2.00 17.70 9.00 17.505 2.00 20.00 31.00 10.306 4.00 19.60 15.40 17.40放坡级数坡度系数坡高(m) 坡脚台宽(m)1 0.70 7.50 0.00计----------算----------结----------果开挖深度(m) 安全系数 X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 1.50 2.22 1.08 0.46 1.963.00 2.47 2.70 2.06 5.10 5.50 1.49 2.72 0.12 5.73 7.50 1.17 5.96 0.28 7.82。
斜坡式防波堤
㈡、波浪与斜坡的相互作用 1、斜坡倾斜时对波浪运动形态的影响（即波浪的破碎、 反射） ⑴破碎影响（i=1：m） 试验证明： m≥5，完全破碎，不放射 1<m<5，大部分破碎，很少放射（α<45°） m≤1，大部分放射，很少破碎（α≥45°） 设计时，当墙面平整，且不透水时： α≥45°，按直立堤计算 α<45°，按斜坡堤计算 波浪在斜坡上的临界水深dd，可按下式计算：
xB
1 gVm A2 VAV mA22
yB
xm m
0.5
2gyc
,(x1,2
b
b24ac )
2a
式中：——按浅水波计算理论计算
VAH
2gcoth2
2L L
d
kc
2g tanh2 d
2L L
kc
4.7HL 3.4
动水压力：
PMA X1.7V 2ng2 1.7VB22 cgo2s
对光滑平整的坡面，破碎波浪的水流冲击斜面的动
水压力分布如下：
1 0.02s5
3 0.053s
2 0.06s5 4 0.13s5
式中：
s ml 24 m2 1
各点的总水压力：
PP动P静
⑵波浪爬高 斜坡为单坡时： ①规则波：R=k△R1H ②在风直接作用下，不规则波的爬高，
m 1m2
0.85
yc db ac
db——为破碎水深， ac——破碎时的静水面上的波峰高度。
acH0.9 50.8m 40.25 H L
②最大冲击速度
VByVy
gtgxB Vx
V BK VVy2VA2
K V 1 0 .0m 1 0 .0 7 H 2
Ⅱ、波浪与斜波堤的相互作用
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目录第一章概述第二章自然条件2.1气象条件-------------------------------------------------4 2.2海港水文-------------------------------------------------7 2.3泥沙-----------------------------------------------------10 2.4地质-----------------------------------------------------10 2.5地震-----------------------------------------------------10 第三章总平面布置3.1防波堤的布置原则-----------------------------------------11 3.2防波堤轴线的布置原则-------------------------------------11 3.3口门的布置原则-------------------------------------------11 3.4防波堤布置方案及比选-------------------------------------12第四章防波堤结构型式比选第五章防波堤断面设计5.1断面D的设计---------------------------------------------17 4.2断面G的设计---------------------------------------------28 第六章地基稳定性验算6.1计算方法-------------------------------------------------38 6.2断面D的地基稳定性验算-----------------------------------38 6.3断面G的地基稳定性验算-----------------------------------39 第七章地基沉降计算7.1断面D处的沉降计算---------------------------------------40 7.2断面G处的沉降计算---------------------------------------41 第八章总结-------------------------------------------43参考文献附图海南六道湾防波堤设计王灶平（河海大学交通学院、海洋学院，江苏南京 210098）摘要：在海南三亚六道湾港区扩建防波堤。
堤轴线根据波浪、风向、港区水域面积、地质条件等决定。
本次设计采用斜坡堤。
设计条件包括波高、水位、堤前水深。
确定断面尺寸后还进行了计算边坡稳定性以及地基的沉降。
通过本次设计，使我巩固了所学过的理论知识，并得到了一定程度的加深和扩大，并进一步提高了我的计算和编程能力，通过编写说明书和绘图，培养了我自学、独立分析问题和解决问题的能力。
关键词：防波堤；堤轴线；地基稳定；地基处理；地基沉降Breakwater Design of Liu dao wanWang Zaoping（College of Traffic 、College of Ocean , Hohai University , Nanjing ，210098 ）Abstract：The project is to construct breakwater located in Liu dao wan in Hainan province to protect the port and minish the wave height. The axes of breakwater is choosen according to wave, wind way; the water area of the port; geologic condition and so on.. In the design of this structure transect, perpendicular breakwater are adopted. The design condition include wave height, tide level and water depth. After defining the size, I conduct the work of testing and verifying the stability of slope and groundwork settlement. Through the design, I have consolidated the knowledge I learned in the books. Further more, I have enlarged the extent of my knowledge. I have improved the ability of calculation and program making. By the writing of directions and drawing with Auto CAD, I begin to form an ability of studying and solving problems independently.Key words: breakwater, axes of breakwater, stability of groundwork, groundwork disposition, groundwork settlement.第一章概述海南省是我国的海洋大省，四面环海，海洋水域辽阔，所辖海域200多万km2，大陆架面积80多万km2。
三亚地处海南省南端，南海的北部。
南海海区广阔，北起文昌七州渔场，西至北部湾渔场西南部海面和越南东南部海面，东达东沙渔场，南到南沙渔场和西沙渔场，整个海区海产品蕴藏量非常丰富。
由于三亚市老渔港建设年限较早，面对发展的渔业经济和旅游事业形势，表现出多方面的不适应。
因此，规划将现有的三亚渔港作为临时避风停泊处，将三亚渔港搬迁至六道湾地区，建设功能齐全的国家级中心渔港。
本次设计的防波堤是其中的一项重要的水工建筑物。
如图1所示，六道湾港区周边S-E-N 向均为岸线环抱，为了使港内水域及码头获得较好的掩护条件，六道湾渔港防波堤采用北堤和南堤组成双突堤的布置型式。
本次毕设只设计北堤。
图1。
1 海南六道湾地区地形图第二章自然条件2.1气象条件2.1.1风况据三亚气象站统计，三亚以E、EN和ENE风向最多，约占全年总频率的46%。
一年内几乎有八个月的时间被上述风向控制，其余四个月（7～10月）风向较乱，但以W、WSW风向为主，约占这四个月风频率的40%，本区强风向为W、WSW向。
具体见图2.1，图2.1为风向玫瑰图。
图2.1 三亚地区方向玫瑰图台风主要发生在6～10月，据统计，1949～1985年，36年中在三亚登陆和有影响的台风137次，热带风暴75次，平均每年出现1～8次，每次延时1～2天。
台风季节最大风速瞬间达到40m/s（SW），全年平均风速2.7m/s。
三亚气象站1961～1999年风况资料见下表2.1。
表2.1 (1961～1999年）各向平均风速、最大风速及频率表六道湾渔港港区的风况基本与三亚相同。
2.1.2气温三亚属热带海洋性季风气候，6月份气温最高，1月份最低，年平均气温25.5°C，极端最高气温36°C，极端最低气温2°C，月平均气温20.7°C。
表2.2 各月平均气温2.1.3降水三亚地区有旱季和雨季之分，5～10月为雨季，降水量占全年的90%，11月至翌年4月为旱季，降水量较少。
表2.3 各月平均降水量历年最大降水量：1693.9mm，出现于1960年；历年最小降水量：746mm，出现于1969年；多年平均降水量：1190.3mm；日最大降水量：224.2mm，出现于1962年；日降水量大于25mm，平均每年出现15.8天；日降水量大于50mm，平均每年出现5.3天；日降水量大于80mm，平均每年出现1.6天；最长连续降水日数，出现在1967年9月13～30日，计18天，降水量245.8mm。
2.1.4湿度年平均相对湿度为79%，冬季相对湿度为73～75%，夏季相对湿度为81～84%。
表2.4 各月平均相对湿度2.1.5雾况根据有关资料，三亚地区没有雾日记录，年工作天数可达320天以上。
2.1.6雷暴根据1961~1970年统计，年平均出现53.3天，最早出现在2月19日。
2.2海港水文2.2.1潮汐三亚地区为弱潮海区、潮差较小，平均潮差仅0.88m。
潮汐为不正规日潮混合潮型，以日潮为主，且有明显的日潮不等现象。
2.2.2海流本港区海流以潮流为主，涨潮流为自S向N向，落潮流为SW、SSW向，涨、落潮平均流速分别为0.2～0.3m/s和0.4～0.6m/s。
2.2.3潮位特征值（国家85高程）历年最高潮位:2.313m历年最低潮位:-0.947m历年平均潮位:0.553m最大潮差:2.14m历年平均潮差:0.85m2.2.4设计水位（国家85高程）设计高水位：1.683m（高潮累积频率10％）设计低水位：-0.327m（低潮累积频率90％）极端高水位：2.683m（50年一遇）极端低水位：-1.067m（50年一遇）基面关系：当地理论深度基准面在76榆林基准面以下0.9m，85国家高称基准在76榆林基准面以下0.483m。
2.2.5波浪（1）六道湾中心渔港所处的榆林湾海区，其近岸波浪完全由季风和陆岸所制约。
根据中国海岸带和海涂资源综合调查报告，榆林站短期海浪观测站资料的波浪要素见下表。
表2.5 榆林海区各向波浪要素表2.6 榆林海区逐月波要素（2）根据大连理工提供的其结果是在不同水位情况下，WSW向50年重现期的波浪最大，则按照不同潮位计算得到三亚六道湾渔港防波堤轴线不同水深处、不同潮位条件下的重现期50年一遇的防波堤设计波浪要素，结果汇总于表2.7。
表2.7 六道湾地区WSW向设计波浪要素（3）码头及护岸前设计波要素根据港内波况计算分析结果，南、北两条防波堤建成后，港内波况得到明显改善，在各种工况情况下，码头及护岸前承受的H13%波浪力均小于1.0m，270HP码头前承受的波浪力最大，其重现期50年一遇的设计波要素如下：极端高水位，H1%=1.35m，H13%=0.93m，L=71.3m，T=9.3s极端低水位，H1%=1.29m，H13%=0.94m，L=48.7m，T=9.3s设计高水位，H1%=1.33m，H13%=0.92m，L=66.4m，T=9.3s设计低水位。