断裂构造99245
高速公路工程地质勘察报告
第一章概述1.1 工程概况拟建项目汝城（赣湘界）至郴州高速公路，是国家高速公路厦门至成都高速公路湖南省境的重要组成部分。
项目起点位于汝城县热水镇以东湘赣交界的塘口，与厦门至成都高速公路江西省境段相接，向西经汝城县益将、汝城县城南、岭秀、文明镇南、宜章县里田镇、赤石，于铁山里村与京珠高速公路及厦门至成都高速公路湖南省境西段相连，推荐方案路线全长约101.6公里。
本工程于2005年9～10月，配合项目工程可行性研究工作，对项目区采用遥感与工程地质测绘、简易勘探、工程物探、控制性钻探等方法进行了工程地质勘察，于2005年11月完成工程地质勘察报告的编制。
1.2 勘察工作依据、目的、内容1.2.1 工作依据1.交通部部颁《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）;2.交通部部颁《公路路基设计规范》（JTG D30-2004）；3.交通部部颁《公路桥函地基与基础设计规范》（JTJ024-85）；4.交通部部颁《公路隧道设计规范》（JTG D070-2004）；5.交通部部颁《公路工程地质遥感勘察规范》（JTG/T C21-01-2005）；6.交通部部颁《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）；7.交通部部颁《公路土工试验规程》（JTJ051-93）;8.交通部部颁《公路工程岩石试验规程》（JTG E41-2005）;9.《中国地震动参数区划图》（GB18306—2001）；10.《岩土工程勘察规范》（GB5001—2001）；11.《浅层地震勘查技术规范》（DZ/T0170—1997）；12．《多道瞬态面波勘查技术规程》（JTG—2004）。
1.2.2 勘察目的、内容对拟建项目区进行工程地质勘察，以了解项目所在地的工程地质特征、各工程方案的工程地质条件与控制工程方案的主要地质问题，为拟定路线走向、桥位、隧址工程方案的比选及编制工程可行性研究报告等提供地质资料。
其勘察内容包括：1.研究项目区的自然地理、区域地质与工程地质条件及其与工程的关系，并作出初步评价；2.对控制路线方案的复杂地形地段，了解地质与不良地质概况，提出路线方案的布设与比选意见；3.对控制路线方案的不良地质、特殊性岩土地段，了解其类型、性质、范围及其发生和发展情况，评价其对公路工程的影响程度，并提出防治意见；4.对控制路线方案的特大、大桥桥位，了解其自然与地质条件，提出桥位比选意见；5.对控制路线方案的隧道，了解洞身的围岩级别、地应力分布、水文地质条件、洞口稳定条件及对环境的影响等，提出隧道位置的比选意见；6.了解项目区筑路材料的分布、质量、储量、开采和运输条件以及工程用水的水源和水质。
断裂力学课件
从带裂纹物体的载荷——变形量关系来看，脆性断裂时的载荷与变形量一般呈线性关系，如图(1-4)。在接近最大载荷时才有很小一段非线性关系。脆性断裂的发生是比较突然的，即裂纹开始扩展的启裂点与裂纹扩展失去控制的失稳断裂点非常接近。裂纹扩展后，载荷即迅速下降，断裂过程很快就结束了。韧性断裂的载荷——变形量关系如图(1-5)所示，有较长的非线性阶段，启裂后，裂纹可以缓慢地扩展一段时间。除非载荷增加到失稳断裂点，否则就不会发生失稳断裂。对于金银等延展性相当好的材料，受载时可以发生很大的变形，但承载能力较低，不易立即发生失稳断裂，这不属于断裂力学研究的范围。
断裂力学中的三种裂纹形式
根据外力的作用方式，断裂力学按照裂纹扩展形式将介质中存在的裂纹分为三种基本形式：张开型：裂纹上下表面位移是对称的，由于法向位移的间断造成裂纹上下表面拉开；滑开型：上下表面的切向位移是反对称的，由于上表面切向位移间断，从而引起上下表面滑开，而法向位移则不间断，因而形成面内剪切；撕开型：上下表面的位移间断，沿Z方向扭剪。
断裂力学的相关概念
脆性断裂和韧性断裂
韧度(toughness)是指材料在断裂前的弹塑性变形中吸收能量的能力。高韧度材料比较不容易断裂，在断裂前往往有大量的塑性变形。例如低强度钢，在断裂前必定伸长并颈缩，是塑性大、韧度高的金属。玻璃和粉笔低韧度、低塑性材料，断裂前几乎没有变形，表形为脆性断裂。例如图(1-3)所示的一个带环形尖锐切口的圆棒，受到轴向拉伸载荷的作用，在拉断时，没有明显的塑性变形，断裂面比较平坦，而且基本与轴向垂直，这是典型的脆性断裂。若断裂前的切口根部发生了塑性变形，剩余截面的面积缩小(即发生颈缩)，断口可能呈锯齿状，这种断裂一般是韧性断裂。低强度钢的断裂就属于韧性断裂。象金银的圆棒试样，破坏前可颈缩至一条线那样细，这种破坏是大塑性破坏，不能称为韧性断裂。同时，同一种材料在不同的温度或不同的截面积时，也会显出不同的断裂特征。同一种材料一般是随裂纹的存在和长度的增加，以及温度降低和零构件截面积的增大，而增加脆性断裂的倾向。
大磨岭煤矿煤层瓦斯基础参数测定报告(非常详细的报告)
报告书
河南理工大学 二〇一二年元月十二日
项目参加人员
项目负责人： 报告编写人： 报告审核人： 测定工作人员：
目 录
前 言.................................................................................................................................................... 1 1 矿井概况 ........................................................................................................................................... 3 1.1 位置与交通 ............................................................................................................................ 3 1.2 地形与河流 ............................................................................................................................. 3 1.3 地质特征 .............................................................................................................................
45B钢链轨销轴断裂原因分析
45B钢链轨销轴断裂原因分析张东亚;李毅;冯坤;朱鹏霄;徐国【摘要】The 45B steel pin shaft used for chain tracks fractured early during use.The fracture reasons of the pin shaft were analyzed by means of chemical composition analysis,hardness testing,depth measurement of effective hardened layer,metallographic examination and fracture analysis.The results show that:the fracture type of the pin shaft was mixed of quasi-cleavage fracture and ductile fracture;the micro pores caused by peeling off of the spheroidal oxides formed the crack source during use;under the action of bending stress,the crack source expanded rapidly and resulted in the early fracture of the pin shaft.%某45B钢链轨销轴在使用过程中发生早期断裂.通过化学成分分析、硬度测试、有效硬化层深度测定、金相检验、断口分析等方法,对销轴的断裂原因进行了分析.结果表明:销轴断裂机制为准解理断裂+韧性断裂的混合型断裂;在使用过程中,45B钢材料中的球状氧化物剥落留下微孔洞形成裂纹源,在弯曲应力的作用下,裂纹源迅速放射扩展,造成销轴早期断裂.【期刊名称】《理化检验-物理分册》【年(卷),期】2017(053)009【总页数】4页(P683-686)【关键词】45B钢;销轴;断裂;解理;韧窝;氧化物【作者】张东亚;李毅;冯坤;朱鹏霄;徐国【作者单位】徐工集团江苏徐州工程机械研究院,徐州 221004;徐工集团高端工程机械智能制造国家重点实验室,徐州 221004;徐工集团江苏徐州工程机械研究院,徐州 221004;徐工集团高端工程机械智能制造国家重点实验室,徐州 221004;徐工集团江苏徐州工程机械研究院,徐州 221004;徐工集团高端工程机械智能制造国家重点实验室,徐州 221004;徐工集团江苏徐州工程机械研究院,徐州 221004;徐工集团高端工程机械智能制造国家重点实验室,徐州 221004;徐工集团江苏徐州工程机械研究院,徐州 221004;徐工集团高端工程机械智能制造国家重点实验室,徐州221004【正文语种】中文【中图分类】TG115.2链轨销轴是工程机械履带总成上的重要零件之一，承担着链轨节之间的连接，使用过程中承受一定的弯曲应力[1]。
7、屈服和断裂解析
聚合物的屈服和断裂
弹性模量与断裂强度
弹性模量表征材料的刚与柔，断裂强度 表征材料的强与弱。 材料断裂分脆性断裂和韧性断裂。
聚合物的屈服和断裂
材料脆性断裂的基本特点 断裂前试样均匀变形，应力-应变曲线 基本呈直线，断裂应变小（<5%），断裂 能低；试样断裂后几乎无残余应变，断裂 面垂直于应力方向（光滑）。一般认为， 脆性断裂是由作用力的张力分量引起的。
普弹形变不同于高弹形变。普弹形变当外力消 失后，形变迅速回复，而高弹形变不易回复。 将玻璃态高聚物冷拉产生的形变（高弹形 变），在常温下这种形变是难以回复的。再将高 弹形变的样品加热到玻璃化温度，形变基本上可 以完全回复，这说明玻璃态高聚物冷拉中产生的 形变也属于高弹形变。称为强迫高弹性。
聚合物的屈服和断裂
聚合物的屈服和断裂
第七章 高聚物的屈服与断裂
授课教师：贺国文 授课班级：1208501 化学与环境工程学院
2012年11月
聚合物的屈服和断裂
7.1 聚合物的拉伸行为 7.2 聚合物的屈服行为 7.3 聚合物的断裂理论和理论强度 7.4 影响聚合物实际强度的因素
聚合物的屈服和断裂
第七章 高聚物的屈服与断裂
产生强迫高弹性的原因
处于玻璃态的高聚物，未受到应力作用或所受的应 力较小时，链段运动的松弛时间τ链段大于观察时间t （取接于拉伸速率）。随作用力的增加，松弛时间缩 短。当应力增加到足够高，以至τ链段减小到与t同一数 量级或更短时，高聚物就发生从玻璃态向高弹态的转 变，产生高弹形变。这个强迫高聚物玻璃化转变为高 弹态所需的最低应力就是屈服应力。随着应力的增加， 连短运动的松弛时间将缩短。外力对松弛过程的影响 相当于升高温度相似。温度降低，为了使链段松弛时 间短到拉伸速度相适应，就需要有更大的应力，即必 须用更大的外力，才能使聚合物发生强迫高弹形变。
探析湖北随县黑龙潭金矿地质特征、矿床成因与成矿模式
74矿产资源M ineral resources探析湖北随县黑龙潭金矿地质特征、矿床成因与成矿模式吴 松，许 涛，牛志勇，张 涛，曾 琳湖北省地质局第八地质大队，湖北 襄阳 ４４１０００摘 要：黑龙潭金矿是湖北随县发现的一重要金矿床，其矿化类型主要为蚀变岩型和石英脉型，其中破碎带蚀变岩型又有早期和晚期之分。
通过研究了解到，早期破碎带蚀变岩型矿化主要在印支期形成，而成矿的物质来源是有变质地层所提供。
同时在燕山期阶段形成了石英脉型矿化，成矿物质来源主要为岩浆岩。
而晚期阶段形成的破碎带蚀变岩型矿化，是将上述两期矿化相互叠加而形成。
通过这些不难看出，该矿成矿是将上面三种不同时期矿物化相互叠加所形成。
该文中主要对黑龙潭金矿的地质特征、矿床成因与成矿模式进行分析和探讨，以期能对同类矿床找矿工作提供一些借鉴和参考。
关键词：黑龙潭金矿；地质特征；矿床成因；成矿模式中图分类号：Ｐ６１８．７ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００２－５０６５（２０２４）０３－００７４－３Exploring the geological characteristics, genesis, and mineralization model of theHeilongtan gold deposit in Suixian County, Hubei ProvinceWU Song, XU Tao, NIU Zhi-yong, ZHANG Tao, ZENG LinＥｉｇｈｔｈ Ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ Ｂｒｉｇａｄｅ ｏｆ Ｈｕｂｅｉ，Ｘｉａｎｇｙａｎｇ ４４１０００，ＣｈｉｎａAbstract: Ｔｈｅ Ｈｅｉｌｏｎｇｔａｎ ｇｏｌｄ ｄｅｐｏｓｉｔ ｉｓ ａｎ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｇｏｌｄ ｄｅｐｏｓｉｔ ｄｉｓｃｏｖｅｒｅｄ ｉｎ Ｓｕｉｘｉａｎ Ｃｏｕｎｔｙ， Ｈｕｂｅｉ Ｐｒｏｖｉｎｃｅ． Ｉｔｓ ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ ｔｙｐｅｓ ａｒｅ ｍａｉｎｌｙ ａｌｔｅｒｅｄ ｒｏｃｋ ｔｙｐｅ ａｎｄ ｑｕａｒｔｚ ｖｅｉｎ ｔｙｐｅ， ａｍｏｎｇ ｗｈｉｃｈ ｔｈｅ ａｌｔｅｒｅｄ ｒｏｃｋ ｔｙｐｅ ｉｎ ｔｈｅ ｆｒａｃｔｕｒｅｄ ｚｏｎｅ ｃａｎ ｂｅ ｄｉｖｉｄｅｄ ｉｎｔｏ ｅａｒｌｙ ａｎｄ ｌａｔｅ ｓｔａｇｅｓ． Ｔｈｒｏｕｇｈ ｒｅｓｅａｒｃｈ， ｉｔ ｈａｓ ｂｅｅｎ ｆｏｕｎｄ ｔｈａｔ ｅａｒｌｙ ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ａｌｔｅｒｅｄ ｒｏｃｋ ｔｙｐｅｓ ｉｎ ｆｒａｃｔｕｒｅｄ ｚｏｎｅｓ ｗａｓ ｍａｉｎｌｙ ｆｏｒｍｅｄ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ Ｉｎｄｏｓｉｎｉａｎ ｐｅｒｉｏｄ， ａｎｄ ｔｈｅ ｍａｔｅｒｉａｌ ｓｏｕｒｃｅ ｏｆ ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ ｗａｓ ｐｒｏｖｉｄｅｄ ｂｙ ｍｅｔａｍｏｒｐｈｉｃ ｓｔｒａｔａ． Ａｔ ｔｈｅ ｓａｍｅ ｔｉｍｅ， ｑｕａｒｔｚ ｖｅｉｎ ｔｙｐｅ ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ ｗａｓ ｆｏｒｍｅｄ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ Ｙａｎｓｈａｎ ｐｅｒｉｏｄ， ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｓｏｕｒｃｅ ｏｆ ｏｒｅ－ｆｏｒｍｉｎｇ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｂｅｉｎｇ ｍａｇｍａｔｉｃ ｒｏｃｋｓ． Ｔｈｅ ｆｒａｃｔｕｒｅｄ ｚｏｎｅ ａｌｔｅｒｅｄ ｒｏｃｋ ｔｙｐｅ ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ ｆｏｒｍｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｌａｔｅ ｓｔａｇｅ ｉｓ ｆｏｒｍｅｄ ｂｙ ｓｕｐｅｒｉｍｐｏｓｉｎｇ ｔｈｅ ａｂｏｖｅ ｔｗｏ ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ ｐｅｒｉｏｄｓ． Ｉｔ ｉｓ ｎｏｔ ｄｉｆｆｉｃｕｌｔ ｔｏ ｓｅｅ ｆｒｏｍ ｔｈｅｓｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｎｅ ｗａｓ ｆｏｒｍｅｄ ｂｙ ｓｕｐｅｒｉｍｐｏｓｉｎｇ ｔｈｅ ｔｈｒｅｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｅｒｉｏｄｓ ｏｆ ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ ｍｅｎｔｉｏｎｅｄ ａｂｏｖｅ． Ｔｈｉｓ ａｒｔｉｃｌｅ ｍａｉｎｌｙ ａｎａｌｙｚｅｓ ａｎｄ ｄｉｓｃｕｓｓｅｓ ｔｈｅ ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ， ｇｅｎｅｓｉｓ， ａｎｄ ｍｉｎｅｒａｌｉｚａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｔｈｅ Ｈｅｉｌｏｎｇｔａｎ ｇｏｌｄ ｄｅｐｏｓｉｔ， ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｐｒｏｖｉｄｅ ｓｏｍｅ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ａｎｄ ｇｕｉｄａｎｃｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｉｍｉｌａｒ ｄｅｐｏｓｉｔｓ．Keywords: Ｈｅｉｌｏｎｇｔａｎ Ｇｏｌｄ Ｍｉｎｅ； Ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ； Ｏｒｉｇｉｎ ｏｆ ｍｉｎｅｒａｌ ｄｅｐｏｓｉｔｓ； Ｍｅｔａｌｌｏｇｅｎｉｃ ｍｏｄｅｌ收稿日期：２０２３－１２作者简介：吴松，男，生于１９８６年，本科，工程师，研究方向：地质矿产调查。
亚温淬火45钢的断裂韧度试验
亚温淬火45钢的断裂韧度试验李春艳;陈伟;汪纯慧;高路斯;邹龙江【摘要】According to the evaluated criterion of specimen thickness in the plane-strain fracture toughness test,the fracture toughness tests for 45 steel quenching at 760 ℃ were experimentally investigated.The effect of specimen thickness on the fracture toughness and the criterion to get the valid plane-strain fracture toughness was analyzed and discussed.The results show that:the thickness criterion for the traditional fracture toughness test may not suit for the fracture tough test for subcritical quenching 45 steel;for the brittle material specimens of subcritical quenching 45 steel,if the fracture type was mainly the tractionfracture,then their thickness had already met the thickness criterion,andthe fracture toughness could be measured.%针对平面应变断裂韧度测试中试样厚度条件的选择问题，以760℃亚温淬火45钢紧凑拉伸试样断裂韧度试验为例，分析讨论了试样厚度对断裂韧度的影响以及试验获得平面应变断裂韧度有效值的约束条件。
第2章断裂力学4塑性区及修正
①特雷斯卡（Tresca）假设
最大剪应力是屈服的控制因素
即•1 2 c•,••2 3 c, •3 1 c 时，
材料屈服，屈服函数为：
f * [(1 2 )2 c2 ][( 2 3)2 c2 ][( 3 1)2 c2 ] 0
在主应力空间是六棱柱，在 1 2 平面是六边形
2
KⅠ2
2 s
同学验证
2024/8/5
27-17
塑性区形状
r r0
cos2
2
1
3
sin
2
2
当 0时,
r0
1
2
KⅠ2
2 s
平面应力 情况
塑性区形状
平面应变 情况
μ=0.1， 0.3，0.5
2024/8/5
27-18
塑性区形状
若是平面应变， z 3 0
3
1 E
[ 3
( 2
1 )]
a M P KⅠ
MP
1
2
1
s
塑性区修正因子
27-25
2024/8/5
27-26
••1 x y
2
2
(
x
2
y
)2
2 xy
••1 2
KⅠ
2 r
cos
2
1 sin
2
27-16
无穷大板双向受拉Ⅰ型裂纹
平面应力时Mises屈服条件是：
( 1
2)2
2 2
2 1
2
2 s
或 : •12
1 2
2 2
2 s
代入得：
r
KⅠ2
2
2 s
cos2
2
1 3sin2