高速公路门架钢结构设计计算书 精品
门式钢架课程设计计算书跨度12m柱距6m
门式钢架课程设计计算书跨度12m柱距6m摘要：一、项目背景与概述二、门式钢架结构设计计算方法1.设计原则与要求2.钢架结构构件尺寸确定3.荷载计算与组合4.强度、刚度、稳定性验算三、跨度12m柱距6m门式钢架设计实例1.钢架梁设计1.梁高及腹板厚度确定2.强度、刚度、稳定性验算2.钢架柱设计1.柱径及壁厚确定2.强度、刚度、稳定性验算3.钢架节点设计1.节点连接方式2.强度、刚度、稳定性验算四、施工要点与建议五、总结与展望正文：一、项目背景与概述随着我国建筑行业的蓬勃发展，门式钢架结构在我国建筑工程中得到了广泛应用。
本设计计算书针对一门式钢架结构，跨度为12m，柱距为6m，用于指导实际工程的设计与施工。
门式钢架结构具有简洁、实用、美观等特点，适用于多种建筑类型，如工业厂房、仓库、商业建筑等。
二、门式钢架结构设计计算方法1.设计原则与要求门式钢架结构设计应遵循相关国家规范和标准，确保结构安全、可靠、经济。
设计过程中，应充分考虑构件的选材、制作、安装、维护等方面，满足使用功能和美观要求。
2.钢架结构构件尺寸确定根据跨度、柱距、荷载等因素，合理确定钢架梁、柱、节点等构件的尺寸。
同时，考虑钢材规格、强度、刚度、稳定性等要求，确保结构安全。
3.荷载计算与组合依据国家规范，计算永久荷载、可变荷载、风荷载等，并进行组合。
永久荷载包括结构自重、构件截面荷载等；可变荷载包括活荷载、雪荷载等；风荷载按设计基准期内最大风速计算。
4.强度、刚度、稳定性验算按照相关规范，对钢架结构进行强度、刚度、稳定性验算。
强度验算主要包括构件的正应力、剪应力、弯曲应力等；刚度验算主要考虑构件的弹性变形和挠度；稳定性验算针对构件的失稳现象进行判断。
三、跨度12m柱距6m门式钢架设计实例1.钢架梁设计（1）梁高及腹板厚度确定：根据荷载、梁的截面模量等参数，确定梁高及腹板厚度。
同时，考虑施工条件，选择合适的钢材规格。
（2）强度、刚度、稳定性验算：按照相关规范，对梁进行强度、刚度、稳定性验算。
门式钢架课程设计计算书跨度12m柱距6m
门式钢架课程设计计算书跨度12m柱距6m摘要：一、项目背景及设计要求二、门式钢架结构概述三、计算过程及结果分析1.柱子受力计算2.钢架梁受力计算3.连接件及支撑系统计算四、设计优化及建议五、结论正文：【一、项目背景及设计要求】本项目为一座跨度12m、柱距6m的门式钢架结构。
门式钢架结构具有施工速度快、承载力高、稳定性好等特点，广泛应用于工业建筑、仓库等领域。
设计要求如下：1.符合国家相关规范和标准；2.保证结构安全可靠；3.优化设计，降低成本。
【二、门式钢架结构概述】门式钢架结构主要由柱、钢架梁、连接件和支撑系统组成。
柱和钢架梁采用H型钢，连接件为高强度螺栓，支撑系统采用角钢。
【三、计算过程及结果分析】1.柱子受力计算：根据建筑设计规范，柱子承受垂直荷载和水平荷载。
垂直荷载主要由楼板和屋顶结构传递，水平荷载由地震作用产生。
通过计算，得到柱子所需截面面积和强度。
2.钢架梁受力计算：钢架梁承受垂直荷载和柱子传来的水平荷载。
垂直荷载由楼板和屋顶结构传递，水平荷载由地震作用产生。
计算钢架梁的截面面积和强度，确保满足承载力要求。
3.连接件及支撑系统计算：根据高强度螺栓连接件的受力要求和角钢支撑系统的稳定性，计算连接件的尺寸和材质，以及支撑系统的尺寸和材质。
【四、设计优化及建议】1.优化柱距和跨度：根据实际需求，合理调整柱距和跨度，提高空间利用率，降低成本。
2.选用优质钢材：选用高强度、耐腐蚀的钢材，提高结构承载力和稳定性。
3.加强连接件和支撑系统：提高连接件和高强度螺栓的强度，加大支撑系统的尺寸，确保整体稳定性。
【五、结论】本设计计算书针对跨度12m、柱距6m的门式钢架结构进行了详细的受力分析和设计。
通过计算，保证了结构的安全可靠，并提出了优化设计方案。
钢结构课程设计计算说明书(2024版)
一、荷载计算永久荷载（设计值）：预应力混凝土屋面板 1.45kN/m2×1.35=1.96kN/m2三毡四油（上铺绿豆砂）防水层0.40kN/m2×1.35=0.54kN/m2水泥砂浆找平层0.40kN/m2×1.35=0.54kN/m2保温层0.70kN/m2×1.35=0.95kN/m2一毡二油隔气层0.05kN/m2×1.35=0.07kN/m2水泥砂浆找平层0.30kN/m2×1.35=0.41kN/m2屋架和支撑自重（0.12+0.011×16）×1.35=0.40kN/m2管道荷载0.10kN/m2×1.35=0.135kN/m2合计 5.005kN/m2可变荷载：施工荷载和雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。
屋面活荷载0.70kN/m2×1.4=0.98kN/m2积灰荷载0.70kN/m2×1.4=0.98kN/m2合计 1.96kN/m2屋面坡度不大，对荷载影响小，未予考虑。
风荷载对屋面为吸力，重屋盖可不考虑。
二、荷载组合本设计按全跨荷载的永久效应组合：5.005+0.7×0.98+0.9×0.98=6.573kN/m2本设计为16m跨度，取5等分，即每单跨3.2m，根据结构布置，存在两种形式的节点荷载，即6m×3.2m和6m×1.6m，分别计算其大小。
F d=6.573×6×3.2=126.20 kNF d=6.573×6×1.6=63.10 kN内力计算kN 利用ansys软件，计算出各节点的杆件内力，得出最大拉力杆件值为596.10；最大压力在杆件值为606.87。
kN 三、杆件截面设计根据腹杆最大内力值,由屋架节点板厚度参考可知：支座节点板厚度取14mm ；其余节点板与垫板厚度取12mm 。
钢结构设计计算书模板(完整版).doc
钢结构设计计算书模板(完整版).doc 模板一：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 构件荷载2.2 材料性能参数2.3 抗震设计参数2.4 稳定分析要求2.5 设计方法与规范三、结构荷载计算与抗震设防3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、钢结构稳定性计算4.1 弯曲构件稳定性计算4.2 抗扭构件稳定性计算4.3 桁架稳定性计算4.4 纵向受压构件稳定性计算五、钢结构设计计算5.1 钢框架结构设计计算5.2 钢桁架结构设计计算5.3 钢梁设计计算5.4 钢柱设计计算六、连接设计与计算6.1 框架节点设计与计算6.2 梁柱连接设计与计算6.3 钢板连接设计与计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 钢结构设计荷载计算表格2. 结构稳定性计算程序代码3. 抗震设计参数表格法律名词及注释：1. 施工总承包合同：指由建设单位委托给总承包单位进行工程施工，包括承包义务、承包地点、承包价格等细则的协议。
2. 建设工程法：指中华人民共和国法律关于建设工程的规定，其中包括建设工程的设计、施工、验收等方面的规章。
3. 建造设计报告：指用于描述建造设计方案的文档，其中包括建造构造、设备配置等设计要求。
模板二：一、引言1.1 编制目的1.2 适合范围1.3 参考文件1.4 术语和定义二、设计基本要求2.1 结构强度2.2 振动与舒适性要求2.3 对称性和定位要求2.4 材料要求2.5 工作性能要求三、荷载计算与分析3.1 永久荷载计算3.2 变动活荷载计算3.3 风荷载计算3.4 地震荷载设计四、结构设计计算4.1 结构分析4.2 框架结构设计计算4.3 桁架结构设计计算4.4 平面刚性连接设计计算五、钢结构节点设计5.1 立柱与梁的节点设计5.2 钢板连接设计5.3 焊接节点设计5.4 螺栓连接设计六、稳定性计算6.1 弯曲构件稳定性计算6.2 抗扭构件稳定性计算6.3 梁柱系统的整体稳定性计算附录一：设计图纸附录二：设计计算表格附件：1. 结构设计荷载计算表格2. 结构分析与设计计算软件3. 结构稳定性计算程序代码法律名词及注释：1. 建造法：指中华人民共和国法律关于建造方面的规定，其中包括建造设计、施工、防火等方面的规章。
轻型门式钢架设计计算书
1. 设计资料 (2)2. 门式钢架形式和几何尺寸 (2)3. 荷载 (3)4. 内力计算 (4)4.1. 初选截面 (4)4.2. 钢柱AB截面验算 (8)4.2.1. 截面几何特性 (8)4.2.2. 内力 (8)4.2.3. 计算长度 (8)4.2.4. 强度验算 (8)4.2.4.1. 控制截面的强度验算 (8)4.2.4.2. 抗剪承载力验算 (9)4.2.4.3. 抗弯承载力验算 (9)4.2.5. 整体稳定验算 (9)4.2.5.1. 平面内整体稳定 (9)4.2.5.2. 平面外整体稳定 (10)4.2.6. 局部稳定验算 (10)4.3. 钢梁CD截面验算 (11)4.3.1. 截面几何性质 (11)4.3.2. 内力 (11)4.3.3. 强度验算 (11)4.3.3.1. 控制截面的强度验算 (11)4.3.3.2. 抗剪承载力验算 (11)4.3.3.3. 抗弯承载能力验算 (12)4.3.4. 整体稳定验算 (12)4.3.4.1. 平面内整体稳定 (12)4.3.4.2. 平面外整体稳定性 (12)4.3.4.3. 局部稳定验算 (13)4.4. 节点验算 (13)4.4.1. 边柱与横梁连接节点 (14)4.4.1.1. 连接节点高强螺栓验算 (14)4.4.1.2. 端板厚度验算 (15)4.4.1.3. 梁柱节点域的剪力验算 (16)4.4.2. 横梁与横梁拼接节点（屋脊节点） (16)4.4.2.1. 连接节点高强螺栓验算 (16)4.4.2.2. 端板厚度验算 (18)4.4.2.3. 螺栓处腹板强度验算 (19)4.4.2.4. 柱脚底板的厚度t (21)4.4.3. 牛腿节点 (22)4.4.3.1. 牛腿根部截面强度验算： (24)门式刚架厂房设计计算书1.设计资料本项目设计基准期为50年，属于丙类建筑，抗震设防烈度为6度，设计地震分组为第一组，场地类别为B类。
门式钢架计算书
计算机辅助结构设计综合训练设计题目轻型门式刚架结构计算机辅助设计学生姓名XXX学科专业土木工程指导教师XXX副教授2011年12月目录设计条件及设计分组 (3)一、设计条件 (3)二、设计分组 (3)第1章刚架结构计算简图 (4)1.1结构简图 (4)1.2恒荷载简图 (4)1.3活荷载简图 (4)1.4左风荷载简图 (5)1.5右风荷载简图 (5)1.6吊车荷载简图 (5)第2章刚架结构内力计算结果 (5)2.1配筋包络及钢结构应力比图 (6)2.2弯矩包络图 (6)2.3轴力包络图 (6)2.4剪力包络图 (7)2.5恒载内力图 (7)2.6活载内力包络图 (8)2.7左风载弯矩图 (8)2.8右风载弯矩图 (9)2.9左地震弯矩图 (9)2.10右地震弯矩图 (9)第3章刚架结构位移计算结果 (9)3.1节点位移图 (9)3.1.1恒载节点位移图 (9)3.1.2活载节点位移图 (10)3.1.3左风节点位移图 (10)3.1.4右风节点位移图 (10)3.1.5恒载+活载节点位移图 (10)3.1.6吊车水平荷载节点位移图 (11)3.1.7左地震作用节点位移图 (11)3.1.8右地震作用节点位移图 (11)3.2钢材料梁挠度图 (11)3.2.1恒+活荷载绝对挠度图 (11)3.2.2恒+活荷载相对挠度图 (12)3.2.3活荷载绝对挠度图 (12)3.2.4活荷载相对挠度图 (12)3.2.5斜梁计算坡度图 (12)第4章其他构件计算书 (13)4.1吊车梁计算书 (13)4.2檩条计算书 (18)4.3墙梁计算书 (20)4.4屋面支撑计算书 (22)4.5柱间支撑计算书 (23)设计条件及设计分组一、设计条件1、自然条件屋面活荷载：0.3kN/ m2,0.5kN/m2;雪荷载：0.25 kN/m2;基本风压：0.45 kN/m2;地面粗糙程度：B类；地震参数：7度（0.1g）；场地：Ⅱ类。
钢结构门式钢架计算书
本科毕业论文（设计）（题目：六安某公司新建单层钢结构厂房）本科毕业论文（设计）独创承诺书本人按照毕业论文（设计）进度计划积极开展实验（调查）研究活动，实事求是地做好实验（调查）记录，所呈交的毕业论文（设计）是我个人在导师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。
据我所知，除文中特别加以标注引用参考文献资料外，论文（设计）中所有数据均为自己研究成果，不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果。
与我一同工作的同志对本研究所做的工作已在论文中作了明确说明并表示谢意。
毕业论文（设计）作者签名：日期：摘要本工程为六安某公司新建单层钢结构厂房。
采用轻型门式刚架体系，轻型钢结构建筑质量轻，强度高，跨度大。
钢结构建筑施工工期短，相应降低投资成本，经济实惠。
本设计就是对轻型钢结构的实际工程进行建筑、结构设计与计算。
主要对承重结构进行了内力分析和内力组合，在此基础上确定梁柱截面，对梁柱作了弯剪压计算，验算其平面内外的稳定性；梁柱均采用Q235 钢，10.9 级摩擦型高强螺栓连接，局部焊接采用E43 型焊条，柱脚刚性连接，梁与柱节点也刚性连接；屋面和墙面维护采用双层彩色聚苯乙烯夹芯板；另外特别注重了支撑设置、拉条设置，避免了一些常见的拉条设计错误。
本次设计图纸部分有：厂房平面图，立面剖面及节点详图，刚架施工图，厂房檩条布置图，吊车梁施工图，支撑布置图，基础平面布置图。
关键词：门式刚架；轻型钢结构；内力分析；节点AbstractThis works for a company in Lu'an new steel structure Single-layer workshop. The use of light portal frame system, the construction of light steel structure light weight, high strength, large-span, steel structure construction period short, lower investment costs, economic benefits.This design is to proceeds the building, construction design to the structural and actual engineering in light steel and calculation. The tractate includes internal force analyzes and combines, based on these analyses; can choose the section of beamand columniation. Next, checking computations of stability calculation of plane structure. The steel beam and column employs Q235 carbon structural steel. Connection bolts are high strength bolt of friction type with behavioral grade 10.9. Common bolts are rough type made by Q235B steel. Rod formanual welding usually adopts E43. Rigid connections apply to the column leg and the connection of column and beam adopts hinged connection. The metope and roofage adopts the double of the decked colored polystyrene clamps the circuit board. Otherwise, it is analyzed that the forced state of the bracing system for a steel factor building under wind load, the design of a bracing truss for a building with larger width. Avoid some errors in design of brace, tension rod, and tension rod joints.The design drawings are as follows: plant floor plan, Node elevation profiles and detailed, Frame Construction ,wall-beam purlin plant layout map, construction of crane beam map, support layout map, foundation plan .Key Words：Portal frame；Light steel structure；Relation Database；the internal force analyzes；joint目录1 设计资料与依据 (1)1.1 工程概述 (1)1.2 设计依据 (1)2 建筑设计 (2)2.1 地质条件 (2)2.2 施工与安装条件 (2)2.3 建筑平面设计 (2)2.4 雨棚做法 (3)2.5 散水做法 (3)3 结构设计与计算 (4)3.1 设计基本资料 (4)3.2 荷载计算 (5)3.3 内力计算 (7)3.4 门式刚架设计 (36)3.5 节点设计 (40)3.6 牛腿设计 (45)3.7 屋面檩条设计 (47)3.8 墙架设计 (50)3.9 吊车梁设计 (52)3.10 抗风柱设计 (59)3.11 支撑设计 (61)3.12 基础设计 (63)致谢 (68)参考文献 (69)1 设计资料与依据1.1 工程概述本工程为六安某公司新建单层钢结构厂房，建筑场址位于六安市郊区。
门式钢结构计算书
门式钢结构计算书门架计算书编制：复核：审核：⼆〇⼀⼋年六⽉⽬录1. 编制依据 (2)2. 门架车结构简述 (2)3. 计算参数 (3)3.1.钢材物理性能指标 (3)3.2.钢材强度设计值 (3)4. 荷载分析 (4)4.1.载荷分析 (4)4.2.施⼯⼯况 (5)5. 计算分析 (6)5.1.建模 (6)5.2.载荷分析 (7)5.3.门架受⼒检算 (7)6. 门架结构计算汇总 (25)7. 整体稳定性分析 (26)8. ⼩结 (27)门架车计算书1.编制依据1）《门架结构⽰意图》2）《钢结构设计规范》3）《2012版本midas有限元分析软件》4）《路桥施⼯计算⼿册》2.门架车结构简述门架车由⾛形系统、门架总成组成，各部⾃成体系，相互独⽴⼜相互联系。
门架内轮廓尺⼨为m5.75.6 ，总长23m；门架⽴柱φ630×14；门架上横梁由钢板δ10mm组焊的箱型截⾯□900×770×10；门架下纵梁由钢板δ20mm组焊的箱型截⾯□680×770×10；门架车的上部采⽤热轧H型钢HN400×200×8×13作为上纵梁传递上部浇筑混凝⼟时的施⼯荷载；门架车⽴柱之间横向连接采⽤热轧H型钢HN300×150×6.5×9，斜向连接采⽤⾓钢L100×100，如下图所⽰：图1 门架车侧⾯图图 2 门架车正视图门架主构件之间采⽤⾼强螺栓连接，⽴柱之间连接体系可采⽤普通螺栓连接3.计算参数3.1.钢材物理性能指标弹性模量25/1006.2mm N E ?=；质量密度3/7850m kg =ρ。
3.2.钢材强度设计值参考《钢结构设计规范》强度设计值，结构设计强度参考下表所⽰：表 1 结构设计强度参考值表中：L表⽰梁⾃由长度，本⽂选⽤中⼼距离长度；4.荷载分析根据设计要求，门架车主要功能为上部混凝⼟施⼯提供⽀撑作⽤，混凝⼟浇筑如下图所⽰：图3 门架车施⼯时的⽰意图根据上图所⽰，结构施⼯过程中受到载荷主要为结构⾃重、混凝⼟⾃重、模板重量、机具及施⼯⼈员重量、调整模板⽀架重量、混凝⼟倾倒及振捣荷载等1、结构⾃重G结：考虑建模过程未考虑结构连接节点重量及箱型劲板，因此⾃重采⽤1.2⾃重系数计算；2、混凝⼟⾃重G混：G混=γh=25KN/m3×1m=25KN/m2式中γ—混凝⼟容重，取25KN/m3（参考路桥施⼯计算⼿册表8-1 含筋率<2%KN/m3选择）；h—混凝⼟厚度，参考图纸取1m；3、施⼯⼈员及其机具载荷G⼈：结合公司施⼯经验取G⼈=3KN/m2;4、混凝⼟倾倒及振捣荷载G倒：参考路桥施⼯计算⼿册及施⼯经验，混凝⼟倾倒及振捣荷载取G倒=2.5KN/m2;5、⽊模及其模板⽀撑重量G模：⽊模板厚度15mm，⽊模及其⽀撑的⾃重并参考经验值选取G模=4.69KN/m2（该值可根据施⼯单位具体⽅案更改）考虑浇筑混凝⼟有⼀定冲击，因此混凝⼟浇筑时混凝⼟选⽤1.2的冲击载荷因此，门架车在施⼯过程中受到的施⼯载荷G：G=1.2G混+G⼈+G倒+G模=25×1.2+3+2.5+4.69=40.19KN/m2由于根据要求不考虑侧向混凝⼟浇筑及结构⽴柱为原型，⽽且门架车四周有侧向混凝⼟，风载影响可以忽略不计，因此结构验算时不考虑侧向压⼒对结构的影响。
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广州至深圳沿江高速公路大型可变情报板及标志门架结构设计计算书一、工程概况广州至深圳沿江高速公路位于珠江三角洲经济发达地区——广州、东莞、深圳，沿狮子洋、伶仃洋东岸，本项目采用设计时速为100km/h 的高速公路标准，双向八车道，路幅宽41m，桥梁长度占路线总长度90%以上。
项目所在地区属南亚热带海洋季风气候区，气候温暖潮湿（平均气温为22～22.5℃,相对湿度79～81%），雨量充沛（平均降水量1700mm 以上）常受热带风暴和台风袭击（年平均2～3 次，台风中心风力可达11～12 级），为本地区主要灾害性天气。
本设计即为上述广州至深圳沿江高速公路大型可变情报板及标志门架结构，风荷载为门架结构的主要荷载之一，同时要特别注重门架结构的防腐蚀设计及施工。
二、结构设计采用主要规范1．《建筑结构荷载规范》GB 50009-20062．《户外广告设施钢结构技术规程》CECS148：20033．《钢结构设计规范》GB 50017-20034．《建筑抗震设计规范》GB 50011-20085．《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ 81-20026．《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205-20017．《建筑结构制图标准》GB/T 50105-2001。
8、《道路交通标志和标线》GB5768—19999、《公路交通标志板》JT/T279—200410、《结构用无缝钢管》GB/T1862—199911、《高速公路交通工程钢构件防腐技术条件》GB/T18226—2000三、结构计算采用计算机软件计算软件采用M IDAS/Gen V7.3.0.四、结构计算基本参数1．结构的设计使用限取为50 年，结构的安全等级取为二级，结构重要性系数取为1.0;2．钢材采用Q235-B，并符合G B/T 700-2006 的规定焊条采用E4303 型，并符合G B/T 5117-1995的规定；3．基本风压取为=0.9216kN/㎡（设计基本风速38.4m/s）,地面粗糙度B类;4．门架式标志上部标志牌的最大面积按49.48 ㎡计算，荷载取值为10kN，按不利布置在门架中部14～15 米范围内位置；5．大型可变情报板显示12 个（1m×1m）汉字，情报板重20kN，迎风面积18 ㎡，按不利布置在门架中部14～15 米范围内位置，高度按1.5 米计算（偏保守）。
6．其他附属设施荷载：A、情报板安装检修走道及栏杆重1.0kN/m，安装检修走道活荷载1.00kN/m；7．抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值0.10g。
五、计算结果（－）标示牌门架整体计算结果1.计算模型Z=1+结构计算模型（说明：柱脚均为刚接柱脚，从左至右分别为 14 米跨，17 米跨，21 米跨，24.75 米跨标示牌门架计算模型）2、荷载取值本工程所在地区抗震设防基本烈度为 7 度，设计基本地震加速度值为 0.1g ，设计地震分组为第 一组，设计特征周期值取 0.45s 。
(一)恒载标准值计算 ： 标示牌自重 10kN ，按不利布置在门架中部 14～15 米范围内位置：10/14＝0.72 kN/m 情报板重 20kN ，迎风面积 18 ㎡，按不利布置在门架中部 12～15 米范围内位置： 20/12＝1.67 kN/m ；情报板安装检修走道及栏杆重 1.0kN/m 分布在两根上弦上，每根 0.5kN/m ； (二)活荷载标准值计算 ： 安装检修走道活荷载 1.0kN /㎡； (三)风荷载标准值计算 ： （a ）基本风压 W 0 =0.9216kN /㎡ （b ）风荷载体型系数 ⎧s =1.30 ;（c ）地面粗糙度类别取为 B 类，迎风面平均高度按 30m,风压高度变化系数 ⎧z =1.42;（d ）风振系数® z 的计算为：标志牌门架结构的振周期约为 T 1=0.524s ，脉动增大系数 =2.146; 情报板门架结构的振周期约为 T 1=0.63s ，脉动增大系数 =2.206; 门架结构的平均高度 H 与宽度 B 之比 H /B ≤0.50，脉动影响系数⎨ =0.44;振型系数∏Z =1.0;风振系数® z = 1+ ⎩⎨∏2.146 ⋅ 0.44 ⋅1.0= 1.67 （情报板：1.684）⎧∅ （e ）风荷载标准值：1.42w ⎢ = ® z ⎧s ⎧ z w 0= 1.67 ⋅1.30 ⋅1.42 ⋅ 0.9216= 2.84KN / m 2 （情报板：2.86 kN /㎡）标志牌风荷载：49.48 ㎡/14m/1.5*2.84=6.69 kN /㎡ 情报板风荷载： 1.5*2.86=4.29kN /㎡，分布范围约 14～15m14 米跨标志牌门架截面信息17 米跨标志牌门架截面信息21 米跨标志牌门架截面信息24.75 米跨标志牌门架截面信息14 米、17 米跨标志牌门架恒荷载布置（单位：kN/m）21 米、24.75 米跨标志牌门架恒荷载布置（单位：kN/m）14 米、17 米跨标志牌门架活荷载布置（单位：kN/㎡）21 米、24.75 米跨标志牌门架活荷载布置（单位：kN/㎡）14 米、17 米跨标志牌门架风荷载布置（单位：kN/㎡）21 米、24.75 米跨标志牌门架风荷载布置（单位：kN/㎡）3、荷载组合1、1.35D + 1.4(0.7)L2、1.2D + 1.4L3、1.0D + 1.0L4、1.2D + 1.4w15、1.2D - 1.4w16、1.0D + 1.0w17、1.0D - 1.0w18、1.2D + 1.4L + 1.4(0.6)w19、1.2D + 1.4L - 1.4(0.6)w110、1.0D + 1.4L + 1.4(0.6)w111、1.0D + 1.4L - 1.4(0.6)w112、1.2D + 1.4(0.7)L + 1.4w113、1.2D + 1.4(0.7)L - 1.4w114、1.0D + 1.0(0.7)L + 1.0w115、1.0D + 1.0(0.7)L - 1.0w116、1.2(D+0.5L) + 1.3(1.0)ex17、1.2(D+0.5L) + 1.3(1.0)ey18、1.2(D+0.5L) + 1.3(1.0)exy4、计算结果包络支座反力1包络支座反力2第一振型（21 米跨门架水平振动）第二振型（24.75 米跨门架水平振动）第三振型（14 米跨门架水平振动）第四振型（17 米跨门架水平振动）Array14 米跨标志牌门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）17 米跨标志牌门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）21 米跨标志牌门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）24.75 米跨标志牌门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）标志牌门架钢构件包络应力比标志牌门架计算结果完全满足规范规定的位移应力控制标准.（二）情报板门架整体计算结果1.计算模型结构计算模型（说明：柱脚均为刚接柱脚，从左至右分别为14 米跨，17 米跨，21 米跨，24.75 米跨标示牌门架计算模型）2、荷载取值（见标志牌部分）14 米跨情报板门架截面信息17 米跨情报板门架截面信息21 米跨情报板门架截面信息24.75 米跨情报板门架截面信息14 米、17 米跨情报板门架恒荷载布置（单位：kN/m）21 米、24.75 米跨情报板门架恒荷载布置（单位：kN/m）14 米、17 米跨情报板门架活荷载布置（单位：kN/㎡）21 米、24.75 米跨情报板门架活荷载布置（单位：kN/㎡）14 米、17 米跨情报板门架风荷载布置（单位：kN/㎡）21 米、24.75 米跨情报板门架风荷载布置（单位：kN/㎡）3、荷载组合（同标志牌部分）4、计算结果包络支座反力2第一振型（21 米跨门架水平振动）第二振型（14 米跨门架水平振动）第三振型（24.75 米跨门架水平振动）第四振型（17 米跨门架水平振动）14 米跨情报板门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）17 米跨情报板门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）21 米跨情报板门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）24.75 米跨情报板门架整体位移（1.0D+1.0W）（单位：mm）情报板门架钢构件包络应力比情报板门架计算结果完全满足规范规定的位移应力控制标准.5、刚接柱脚计算：6、钢管塔法兰连接计算*273x12 钢管连接1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 18.4 (kN*m)1.2 下压力设计值N = 861 (mm)1.3 法兰内径: 273 (mm)1.4 定位园直径373 (mm)1.5 法兰外径: 473 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 121.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 21.3705 (mm) < 内径/2 = 136.5 (mm) 中和轴(旋转轴)在管中心处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -186.5 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -161.5137 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = -93.24999 (mm)第4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 = 8.152174E-06 (mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 =93.25001(mm)第6 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 6 =161.5137(mm)第7 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 7 = 186.5 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 186.5 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 104346.8 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 18.4 * 1000 * 186.5 / 104346.8 + 861 / 12= 104636.5 (N)3.5 螺栓最小净面积= 209.273 (mm^2)3.6 螺栓数量= 12 螺栓直径= 20 (mm) 螺栓净面积= 220 (mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 87.65117 (mm) Ly = 100 (mm)4.2 由L y / Lx = 100 / 87.65117 = 1.140886 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .11763544.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 104636.5 / ( 87.65117 * 100 )= 11.93783 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .1176354 * 11.93783 * 87.65117 ^ 2= 10788.95 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 10788.95 / 205 )= 16.22175 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 18 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 105.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 104636.5 / ( 120 * 10 )= 87.19708 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 104636.5 * 50 / ( 205 * 10 ) )= 112.9626 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 10 (mm) 加劲板高选用h = 120 (mm)----------------------------------------------------------------------------* 121x6 钢管塔法兰连接计算----------------------------------------------------------------------------1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 18.2 (kN*m)1.2 下压力设计值N = 233.8 (mm)1.3 法兰内径: 121 (mm)1.4 定位园直径181 (mm)1.5 法兰外径: 241 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 161.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 77.84431 (mm) >= 内径/2 = 60.5 (mm) 中和轴(旋转轴)在管外壁处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -30 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -23.1111 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = -3.493162 (mm)第 4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 = 25.86715 (mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 = 60.5 (mm)第6 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 6 =95.13286(mm)第7 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 7 =124.4932(mm)第8 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 8 =144.1111(mm)第9 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 9 = 151 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 151 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 122093.4 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 18.2 * 1000 * 151 / 122093.4 + 233.8 / 16= 37121.5 (N)3.5 螺栓最小净面积= 74.24301 (mm^2)3.6 螺栓数量= 16 螺栓直径= 16 (mm) 螺栓净面积=147 (mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 27.53927 (mm) Ly = 60 (mm)4.2 由L y / Lx = 60 / 27.53927 = 2.178707 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .1334.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 37121.5 / ( 27.53927 * 60 )= 22.4658 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .133 * 22.4658 * 27.53927 ^ 2= 2266.096 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 2266.096 / 205 )= 7.434422 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 12 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 85.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 37121.5 / ( 120 * 8 )= 38.66823 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 37121.5 * 30 / ( 205 * 8 ) )= 58.26886 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 8 (mm) 加劲板高选用h = 60 (mm)----------------------------------------------------------------------------* 299x12 钢管塔法兰连接计算1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 14 (kN*m)1.2 下压力设计值N = 1006.6 (mm)1.3 法兰内径: 299 (mm)1.4 定位园直径399 (mm)1.5 法兰外径: 499 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 121.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 13.90821 (mm) < 内径/2 = 149.5 (mm) 中和轴(旋转轴)在管中心处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -199.5 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -172.7721 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = -99.74999 (mm)第4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 = 8.720423E-06 (mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 =99.75001(mm)第6 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 6 =172.7721(mm)第7 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 7 = 199.5 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 199.5 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 119400.8 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 14 * 1000 * 199.5 / 119400.8 + 1006.6 / 12= 107275.1 (N)3.5 螺栓最小净面积= 214.5503 (mm^2)3.6 螺栓数量= 12 螺栓直径= 20 (mm) 螺栓净面积= 220 (mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 92.45795 (mm) Ly = 100 (mm)4.2 由L y / Lx = 100 / 92.45795 = 1.081573 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .11526294.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 107275.1 / ( 92.45795 * 100 )= 11.60259 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .1152629 * 11.60259 * 92.45795 ^ 2= 11432.28 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 11432.28 / 205 )= 16.69839 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 18 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 125.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 107275.1 / ( 120 * 12 )= 74.49663 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 107275.1 * 50 / ( 205 * 12 ) )= 104.4124 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 12 (mm) 加劲板高选用h = 110 (mm)*325x12----------------------------------------------------------------------------1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 33.6 (kN*m)1.2 下压力设计值N = 1090.6 (mm)1.3 法兰内径: 325 (mm)1.4 定位园直径425 (mm)1.5 法兰外径: 525 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 121.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 30.80873 (mm) < 内径/2 = 162.5 (mm) 中和轴(旋转轴)在管中心处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -212.5 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -184.0304 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = -106.25 (mm)第4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 = 9.28867E-06 (mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 = 106.25 (mm)第6 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 6 = 184.0304 (mm)第7 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 7 = 212.5 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 212.5 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 135468.8 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 33.6 * 1000 * 212.5 / 135468.8 + 1090.6 / 12= 143589.2 (N)3.5 螺栓最小净面积= 287.1784 (mm^2)3.6 螺栓数量= 12 螺栓直径= 24 (mm) 螺栓净面积= 317 (mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 99.26474 (mm) Ly = 100 (mm)4.2 由L y / Lx = 100 / 99.26474 = 1.007407 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .11229634.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 143589.2 / ( 99.26474 * 100 )= 14.46528 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .1122963 * 14.46528 * 99.26474 ^ 2= 16005.98 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 16005.98 / 205 )= 19.75828 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 20 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 125.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 143589.2 / ( 120 * 12 )= 99.71472 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 143589.2 * 50 / ( 205 * 12 ) )= 120.799 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 12 (mm) 加劲板高选用h = 130 (mm)* 89x6----------------------------------------------------------------------------1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 1.4 (kN*m)1.2 下压力设计值N = 142.8 (mm)1.3 法兰内径: 89 (mm)1.4 定位园直径129 (mm)1.5 法兰外径: 179 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 81.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 9.803921 (mm) < 内径/2 = 44.5 (mm) 中和轴(旋转轴)在管中心处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -64.5 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -45.60839 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = 2.819385E-06 (mm)第4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 = 45.60839 (mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 = 64.5 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 64.5 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 8320.5 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 1.4 * 1000 * 64.5 / 8320.5 + 142.8 / 8= 28702.71 (N)3.5 螺栓最小净面积= 57.40543 (mm^2)3.6 螺栓数量= 8 螺栓直径= 12 (mm) 螺栓净面积= 81(mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 44.65818 (mm) Ly = 45 (mm)4.2 由L y / Lx = 45 / 44.65818 = 1.007654 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .11230624.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 28702.71 / ( 44.65818 * 45 )= 14.28267 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .1123062 * 14.28267 * 44.65818 ^ 2= 3199.006 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 3199.006 / 205 )= 8.83315 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 10 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 65.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 28702.71 / ( 120 * 6 )= 39.86488 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 28702.71 * 20 / ( 205 * 6 ) )= 48.30687 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 6 (mm) 加劲板高选用h = 50 (mm)----------------------------------------------------------------------------*152x8----------------------------------------------------------------------------1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 5 (kN*m)1.2 下压力设计值N = 412 (mm)1.3 法兰内径: 152 (mm)1.4 定位园直径222 (mm)1.5 法兰外径: 292 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 101.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 12.13592 (mm) < 内径/2 = 76 (mm) 中和轴(旋转轴)在管中心处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)31第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -111 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -89.80089 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = -34.30088 (mm)第4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 =34.30089(mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 =89.80089(mm)第6 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 6 = 111 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 111 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 30802.5 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 5 * 1000 * 111 / 30802.5 + 412 / 10= 59218.02 (N)3.5 螺栓最小净面积= 118.436 (mm^2)3.6 螺栓数量= 10 螺栓直径= 16 (mm) 螺栓净面积= 147 (mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 61.74336 (mm) Ly = 70 (mm)4.2 由L y / Lx = 70 / 61.74336 = 1.133725 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .1173494.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 59218.02 / ( 61.74336 * 70 )= 13.70142 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .117349 * 13.70142 * 61.74336 ^ 2= 6129.506 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 6129.506 / 205 )= 12.22703 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 14 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 85.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 59218.02 / ( 120 * 8 )= 61.68543 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 59218.02 * 35 / ( 205 * 8 ) )= 79.4921 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 8 (mm) 加劲板高选用h = 80 (mm)----------------------------------------------------------------------------* 140x7----------------------------------------------------------------------------1、法兰设计参数输入值:1.1 弯矩设计值M = 1 (kN*m)321.2 下压力设计值N = 163 (mm)1.3 法兰内径: 140 (mm)1.4 定位园直径180 (mm)1.5 法兰外径: 220 (mm)1.6 螺栓数量(偶数): 121.7 螺(锚)栓材质为10.9 级粗制螺栓抗拉强度设计值fy = 500 (N/mm^2)2 、判断中和轴位置:M/N= 6.134969 (mm) < 内径/2 = 70 (mm) 中和轴(旋转轴)在管中心处3 螺栓直径计算3.1 螺栓中心到旋转轴的距离(最右边螺栓为第1列)第1 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 1 = -90 (mm)第2 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 2 = -77.94228 (mm)第3 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 3 = -45 (mm)第4 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 4 = 3.934025E-06 (mm)第5 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 5 = 45 (mm)第6 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 6 = 77.94229 (mm)第7 列螺栓中心到旋转轴的距离Y 7 = 90 (mm)3.2 受力最大螺栓中心到旋转轴的距离Ymax = 90 (mm)3.3 所有受拉最大螺栓中心到旋转轴距离平方的总和∑Yi^2 = 24300 (mm^2) 3.4 根据D L/T 5154-2002 9.3.1-2 受力最大螺栓的拉力N_bmax = M * Ymax / ∑Yi^2 + N / n= 1 * 1000 * 90 / 24300 + 163 / 12= 17287.04 (N)3.5 螺栓最小净面积= 34.57407 (mm^2)3.6 螺栓数量= 12 螺栓直径= 12 (mm) 螺栓净面积= 81 (mm^2)4 法兰板厚计算4.1 Lx = 41.12389 (mm) Ly = 40 (mm)4.2 由L y / Lx = 40 / 41.12389 = .9726706 查表9.3.2 得：弯矩系数β= .11063354.3 板上均布荷载q = N_bmax / (Lx*Ly) (式9.3.2-1)= 17287.04 / ( 41.12389 * 40 )= 10.50912 (N/mm^2)4.4 板中弯矩Mox = β* q * Lx ^ 2 (式9.3.2-2)= .1106335 * 10.50912 * 41.12389 ^ 2= 1966.263 (N)4.5 法兰板厚度t = Sqr(5 * Mox / f)= Sqr( 5 * 1966.263 / 205 )= 6.925145 (mm)4.6 最终选用法兰板厚t = 12 (mm)5 加劲板高度h 计算5.1 加劲板板厚选用Tg = 65.2 由(式9.3.3 - 1) 可得：h = N_bmax / (fv * Tg)= 17287.04 / ( 120 * 6 )33= 24.00977 (mm)5.3 由(式9.3.3 - 2) 可得：h = Sqr( 5 * N_bmax * b / (f * Tg) )= Sqr( 5 * 17287.04 * 20 / ( 205 * 6 ) )= 37.48933 (mm)5.3 加劲板厚Tg = 6 (mm) 加劲板高选用h = 40 (mm)现浇独立柱基础设计: DJ-11 已知条件及计算要求：(1)已知条件：类型：阶梯形柱数：双柱阶数：2基础尺寸(单位mm):b1=4000, b11=1250, a1=3000, a11=1500, h1=2500b2=4000, b21=1250, a2=2000, a21=1000, h2=1000柱a:圆柱, 直径=300mm标志牌风荷载：49.48 ㎡/14m/1.5*2.84=6.69 kN/㎡对钢柱所产生的水平力为：6.69 kN/㎡X14X1.5X0.5=70.245 Kn考虑布置于桁架上下弦杆上，门架最高处（24.750米门架）为9.195+1.5＝10.65米对应柱脚所承受弯矩为：0.5x70.245x10.65+0.5x70.245x(9.195+0.5x1.5)=723.3 kN*m 设计值：Na=617.50kN, Mxa=15.60kN.m, Vxa=53.30kN, Mya=435.50kN.m, Vya=5.20kN 标准值：Nka=475.00kN, Mxka=12.00kN.m, Vxka=41.00kN, Myka=335.00kN.m, Vyka=4.00kN 柱b：圆柱, 直径=300mm设计值：Nb=1250.60kN, Mxb=1.30kN.m, Vxb=40.30kN, Myb=23.40kN.m, Vyb=1.30kN 标准值：Nkb=962.00kN, Mxkb=1.00kN.m, Vxkb=31.00kN, Mykb=18.00kN.m, Vykb=1.00kN 混凝土强度等级：C30, fc=14.30N/mm2钢筋级别：HRB335, fy=300N/mm2 基础混凝土保护层厚度：50mm 基础与覆土的平均容重：0.00kN/m3 地基承载力设计值：300kPa 基础埋深：0.00m 作用力位置标高：0.000m剪力作用附加弯矩M'=V*h(力臂h=0.500m)：Mya'=26.65kN.mMxa'=-2.60kN.mMyka'=20.50kN.mMxka'=-2.00kN.mMyb'=20.15kN.mMxb'=-0.65kN.mMykb'=15.50kN.mMxkb'=-0.50kN.m34a a(2)计算要求：1.基础抗弯计算2.基础抗剪验算3.基础抗冲切验算4.地基承载力验算------------------------------------------------------------------- 2 基底反力计算：(1)承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): [相应于荷载效应标准组合] pk = (Nk+Gk)/A = 119.75pkmax = (Nk+Gk)/A + Mkx/Wx + Mky/Wy = 215.78pkmin = (Nk+Gk)/A - Mkx/Wx - Mky/Wy = 23.72 各角点反力 p1=27.22, p2=215.78, p3=212.28, p4=23.72(2)强度计算时,底板净反力设计值(kPa): [相应于荷载效应基本组合] p = N/A = 155.68pmax = N/A + Mx/Wx + My/Wy = 280.52pmin = N/A - Mx/Wx - My/Wy = 30.83各角点反力 p1=35.38, p2=280.52, p3=275.97, p4=30.83------------------------------------------------------------------- 3 地基承载力验算:pk=119.75 < fa=300.00kPa, 满足pkmax=215.78 < 1.2*fa=360.00kPa, 满足------------------------------------------------------------------- 4 基础抗剪验算:抗剪验算公式 V<=0.7*βh *ft*Ac [GB50010-2002第7.5.3条](剪力V 根据最大净反力pmax 计算)第1阶(kN): V 下=561.03, V 右=0.00, V 上=561.03, V 左=0.00 砼抗剪面积(m 2): Ac 下=9.78, Ac 右=7.34, Ac 上=9.78, Ac 左=7.34 第2阶(kN): V 下=1548.45, V 右=950.95, V 上=1548.45, V 左=950.95砼抗剪面积(m 2): Ac 下=13.78, Ac 右=9.34, Ac 上=13.78, Ac 左=9.34 抗剪满足.------------------------------------------------------------------- 5 基础抗冲切验算:抗冲切验算公式 F l <=0.7*βhp *ft*Aq [GB50007-2002第8.2.7条](冲切力F l 根据最大净反力pmax 计算)第1阶(kN): F l 下=0.00, F l 右=0.00, F l 上=0.00, F l 左=0.00 砼抗冲面积(m 2): Aq 下=0.00, Aq 右=0.00, Aq 上=0.00, Aq 左=0.00 第2阶(kN): F l 下=0.00, F l 右=0.00, F l 上=0.00, F l 左=0.00 砼抗冲面积(m 2): Aq 下=0.00, Aq 右=0.00, Aq 上=0.00, Aq 左=0.00 抗冲切满足.------------------------------------------------------------------- 6 基础受弯计算:弯矩计算公式 M=1/6*l 2*(2b+b')*pmax [l =计算截面处底板悬挑长度] 配筋计算公式 As=M/(0.9*fy*h 0)第1阶(kN.m): M 下=140.26, M 右=0.00, M 上=140.26, M 左=0.0035计算As(mm2/m): As下=53, As右=0, As上=53, As左=0第2阶(kN.m): M下=867.21, M右=372.52, M上=867.21, M左=372.52 计算As(mm2/m): As下=233, As右=133, As上=233, As左=133 基础板底构造配筋(构造配筋D12@200).-------------------------------------------------------------------7 底板配筋:X向实配 D16@200(1005mm2/m) >= As=565mm2/mY向实配 D12@200(565mm2/m) >= As=565mm2/m--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------36。