SBR设计计算说明书
1. 设计水质1.1 进水水质参照国内类似城市污水水质，并结合当地经济发展水平，确定污水厂的进水水质如表1所示。
表1 污水厂进水水质指标单位：mg/L 指标COD cr BOD5SS NH3-N TP TN pH 进水500 300 360 35 3 40 6～91.2 出水水质出水水质要求满足国家《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB8978-2002）一级A准，其水质如表2所示。
表2 污水厂出水水质指标单位：mg/L指标COD cr BOD5SS NH3-N TP TN pH 出水50 10 10 5 0.5 15 6～91.3 设计水温设计最低水温T1=8℃，平均水温T2=20℃，最高水温T3=25℃。
2. SBR（脱氮除磷）主要设计参数表3 SBR脱氮除磷工艺的主要设计参数3. 设计计算（1）反应时间T R ：0241000R S m T LsX=式中：T R —— 反应时间，h ；m ——充水比，取0.30；So —— 反应池进水五日生化需氧量，mg/L ，300 mg/L ；L S —— 反应池的五日生化需氧量污泥负荷，kgBOD 5/（kgMLSS·d ），取0.12kgBOD 5/（kgMLSS·d ）；X —— 反应池内混合液悬浮固体（MLSS ）平均浓度，kgMLSS/m 3取4.0kgMLSS/m 3。
h 5.4h 0.412.010003.030024X L 1000m S 24T s 0R =⨯⨯⨯⨯==取反应时间T R 为4h 。
（2）沉淀时间T S ：当污泥界面沉降速度为 7.14max X t 104.7u -⨯=(MLSS 在3000mg/L 及以下) 当污泥界面沉降速度为 26.14max X 106.4u -⨯=(MLSS 在3000mg/L 以上)h /m 57.13500106.4u 26.14max =⨯⨯=-设反应池的有效水深h 取5.0m ，缓冲层高度ε取0.5m 。
因此必要沉淀时间为：h 38.1h 57.15.0)0.31(5u m 1H t max s =+⨯=ε+⨯=）（ 取沉淀时间T S 为：1 h 。
（3）运行周期T ：设排水时间T D 为1h ，反应池数N=4， 则一个周期所需要的时间为：Tc ≥ T R +T S +T D =（4+1+1）h=6h 所以每天的周期数为：n=24/8=3 进水时间为：h 24/8N /T T C F === （4）反应池容积SBR 反应池容积，可按下式计算：RXLsT 1000S Q 24V '=式中：V —— 反应池有效容积，m 3；Q’—— 每个周期进水量，m 3，每个周期进水量为)h /m (7.34)d /m (83332500Q 33===； So —— 反应池进水五日生化需氧量，mg/L ，300 mg/L ；L S —— 反应池的五日生化需氧量污泥负荷，kgBOD 5/（kgMLSS·d ），取0.12kgBOD 5/（kgMLSS·d ）；X —— 反应池内混合液悬浮固体（MLSS ）平均浓度，kgMLSS/m 3取4.0kgMLSS/m 3；T R —— 每个周期反应时间，h 。
)m 3100412.00.4100030083324XLsT 1000S Q 24V 3R 0（≈⨯⨯⨯⨯⨯='=设计SBR 池2座，单座池体容积为1550m 3，池体有效水深为5.5m ，则表面积S 1=1550/5.5≈282m 2，SBR 单池长度20m ，宽14m 。
每座SBR 池分为两格。
（5）校核总氮负荷：）（d .kgMLSS /kgTN 016.0431000.410004083324XV T 1000S Q 24L R 10N =⨯⨯⨯⨯⨯=⋅=<0.06 kgTN/(kgMLSS.d)，符合要求。
（6） 校核总停留时间h 8.291043100Q nV HRT ===，符合要求HRT 在20h~30h 之间。
（7）两座SBR 池运行时间表4 四格SBR 池运行时间（8）剩余污泥量根据《室外排水设计规范》要求可按污泥产率系数、衰减系数及不可生物降解和惰性悬浮物进行计算：)SS SS (fQ V K )S S (Y Q e 0V d e 0-+X --=∆X式中，⊿X —剩余污泥量，kgSS/d ；V —生物反应池容积；X —生物反应池内混合液悬浮固体平均浓度，gMLSS/L ；c θ—污泥泥龄，d ；Y —污泥产率系数，kgVSS/kgBOD 5，20℃时为0.3～0.8，取Y=0.8kgVSS/kgBOD 5； Q —设计平均日污水量，m 3/d ；S o —生物反应池进水五日生化需氧量，kg/m 3； S e —生物反应池出水五日生化需氧量，kg/m 3；K d —衰减系数（d -1）,20℃的数值为0.04～0.075，取0.075； XV —生物反应池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度，gMLVSS/L ，3.0×0.7=2.1gMLVSS/L ；f —SS 的污泥转化率，已根据实验资料确定，无试验资料时可取0.5～0.7gMLSS/gSS ，取0.5gMLSS/gSS ； SS o —生物反应池进水悬浮物浓度，kg/m 3 ； SS e —生物反应池出水悬浮物浓度，kg/m 3。
因此：00()()0.82500(0.30.01)0.0752500 2.520.52500(0.360.01)580472.5437.5545(/)e d V e YQ S S K V fQ SS SS kg d ∆X =--X +-=⨯⨯--⨯⨯+⨯⨯-=-+=（9）生物反应池中好氧区的污水需氧量根据去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求，宜按下列公式计算：]X 12.0)N N N (Q 001.0[b 62.0]X 12.0)N N (Q 001.0[b X c )S S (aQ 001.0O V oe k e t V k e k V e o 2∆----∆--+∆--=式中，O 2—污水需氧量，kgO 2/d ；Q —污水设计流量，m 3/d ；S 0—反应池进水五日生化需氧量，mg/L ； S e —反应池出水五日生化需氧量，mg/L ； ⊿X V —排出反应池系统的微生物量，kg/d ； N k —反应池进水总凯式氮浓度，mg/L ； N t —反应池进水总氮浓度，mg/L ，40mg/L ； N ke —反应池出水总凯式氮浓度，mg/L ，5mg/L ； N oe —反应池出水硝态氮浓度，mg/L ，10mg/L ； a —碳的氧当量，当含碳物质以BOD 5计时，取1.47； b —氧化每公斤氨氮所需氧量（kg O 2/kgN ）,取4.57； c —细菌细胞的氧当量，取1.42。
故污水需氧量O 2为：20.001()[0.001()0.12]0.62[0.001()0.12]0.001 1.472500(30010) 1.42107.5 4.57[0.0012500(405)00.62 4.57[0.0012500(40510)0.12107.5]1o e V k ke V t ke oe V O aQ S S c X b Q N N X b Q N N N X =--∆+--∆----∆=⨯⨯⨯--⨯+⨯⨯⨯---⨯⨯⨯⨯---⨯=2065.75152.65340.992140.541113.5(/)kgO d -+-=（c ）标准状态下污水需氧量根据《厌氧-缺氧-好氧活性污泥法污水处理工程技术规范》中规定污水需氧量按下列公式计算：2o S O K O ⋅=其中：)20T (o cmsO 024.1)C C (C K -⨯-βα=)42O 068.210P (C C tb sw sm +⨯= 100)E 1(2179)E 1(21O A A t ⨯-+-=式中，O S —标准状态下污水需氧量，kgO 2/d ；K o —需氧量修正系数； O 2—设计污水需氧量，kgO 2/d ；Cs —标准状态下清水中饱和溶解氧浓度，mg/L ，取9.17；α—混合液中总传氧系数与清水中总传氧系数之比，一般取0.80～0.85，取0.85；β—混合液的饱和溶解氧值与清水中的饱和溶解氧值之比，一般取0.90～0.97，取0.95；C SW —T ℃时清水表面饱和溶解氧浓度，mg/L ； C o —混合液剩余溶解氧，mg/L ，一般取2mg/L ；C sm —T ℃下，实际计算压力时，曝气装置所在水下深处至池面的清水平均溶解值，mg/L ；T —设计水温，℃，取最高水温T 3=25℃； O t —曝气池移出气体中含氧，%；P b —曝气装置出口处的绝对压力，MPa ，其值根据下式计算； P —大气压力，P=1.013×105Pa ； H —空气扩散装置的安装深度，m ； E A —空气扩散装置的氧转移效率。
微孔曝气头安装在距池底0.3m 处，淹没水深5.2m ，故其绝对压力P b 为：)MPa (15.0Pa 1051.12.5108.910013.1H 108.9P P 5353b =⨯=⨯⨯+⨯=⋅⨯+=本设计选择微孔曝气器，其氧转移效率较高，约在20%左右。
求得%5.17%100%)201(2179%)201(21%100)E 1(2179)E 1(21O A A t =⨯-⨯+-⨯=⨯-+-=而水温25℃时，清水氧的饱和度CSW=8.38mg/L ，曝气池内平均溶解氧饱和度为：)L /mg (57.9)425.17068.21015.0(38.8)42O 068.210P (C C t b sw sm =+⨯⨯=+⨯=44.1024.1)257.993.0(82.017.9024.1)C C (C K )2025()20T (o sms O =⨯-⨯⨯=⨯-βα⋅=--202.1113.5 1.441603.4(/)O K O kg d ==⨯=3330.281603.428632(/)1193(/)19.9(/min)0.2820%AOs Gs E m d m h m =====⨯选择风量为Q=20.87m 3/min ，风压为P=58.8kPa ，N=37kW 的三叶罗茨鼓风机。
经典SBR设计计算(全)
2433.71 m3/h=
最大空气用量Qmax=
（7）所需空气压力p
（相对压力）
供风管
h1：
道沿程
阻力
供风管
H2：
道局部
阻力
p=h1+h2+h3 +h4+Δh
4112.97 m3/h= 0.001 MPa
0.001 MPa
40.56 m3/mi n
68.5 m3/mi n
h3：
h4：
Δh： p= （8）曝气器数量计 算 A、按供氧能力计算
冬季硝化菌比增长速 度μN(10)＝1/θc+bN ＝
出水氨氮为：Ne(10)
K N (10) N (10)
m(10)
N (10)
(
4 4 q
m b
v v
Q 2 Q g 1 4 )
2
/ 3
6、设计需氧量AOR=
碳化需氧量+硝化需
氧量-反硝化脱氮产
氧量
有机物氧化需氧系数
a'=
污泥需氧系数b'=
冬季μm(10)＝μ m(15)e0.098(T-15)× DO/(K0+DO)×[10.833×(7.2-pH)]＝
99.20%
计算,湿污 泥量为
99.20%
计算,湿污 泥量为
0.018 16.66 mg/L
274.7 m3/d 296.5 m3/d
7.98 mg/L 17.02 mg/L 1.72 mg/L 23.28 mg/L
0.5 d-1
2 mg/L 1.3 7.2
0.19
(2)标准水温（15 ℃）时硝化菌半速度 常数KN(15)=
冬季KN(10)=KN(15)× e0.118(T-15)=
SBR计算
△ 硝化细 菌在微生物中的
硝化的氨 氮 量 Nd=TN00.122*Yobs*(So-Se)Ne-0.016*Kd*tc*(SoSe)*Yobs =
硝化菌百 分比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(SoSe)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc *(So-Se)*Yobs ) =
2.0
mg / l
T = Tmin =
12
℃
0.3 mg / l
mgVSS/mgNH 0.15 4－N
0.04 1/d
△ 安全系 数 SF =
( 范围 1.5 ~ 4 , 一般 2.5 )
△ 氧的饱 和常数 Ko =
( 范围 0.25 ~ 2.46 , 一般 1.0 )
1.3.4 反 硝化工 艺参数
O2-dn = 2.85 * [ Q*( TNo TNe ) / 1000 0.12*W1* fvss ] =
5.4 总 需氧量 O2 = O2_c + O2_n O2_dn =
5.5 去 除每公 斤 BOD5 的需氧 量 = O2 * 1000 / [Q*( So - Se )] =
( TNe 使 用要求 值
5.2 硝 化需氧 量 O2-n O2-n = 4.6 * [Q * ( TNo - Ne ) 0.12*W1 ]=
式 中：
<> 微 生物细 胞中N 的比例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS
5.3 反 硝化可 利用氧 O2-dn
kgO2 / 11819.7 d
kgO2 / 15977.5 d
SBR反应器的设计计算
SBR 反应器的设计计算（1）由于SBR 为间歇进水，所以采用2个反应器。
（2）参数选择 污泥负荷Ls 取值0.1kgBOD/（kgMLSS·d ）；污泥浓度采用X=3000mgMLSS/L ；进水COD=225mg/L,BOD=135mg/L ，反应池高H=4.0m ，安全高度ε=0.3m;排水比1/m=1/4；,B/C=0.48＞0.4，可生化性好。
（3）反应池运行周期各工序的计算①.曝气时间（T A ）02250.490/B S COD mg L C ==⨯=024249020.143000A s S T h L mX ⨯===⨯⨯②.沉淀时间（T S ）初期沉淀速度4 1.264 1.26max 4.610 2.251036000.75/v X m h --=⨯⨯=⨯⨯=则： max 113.50.5420.75S H m T h v ε⎛⎫+⨯+ ⎪⎝⎭===③.排出时间（T 0） 排出时间为1h ，与沉淀时间合计为3.0h 计。
④.进水时间（T F ） 设进水时间为T=1.0h 。
一个周期时间为T=8.0h 。
（4）反应池池容计算 SBR 反应池涉及运行水位草图如图4.10设f=0.85：SVI=150故污泥沉降体积为 841.085.0150101353506=⨯⨯⨯⨯-3m 采用周期为8h ，池个数为2个每个池子的有效容积为47⨯ 图4.10 SBR 反应池涉及运行水位草图排水结束时水位h 2111414.0 2.7m h Hm --=⨯=⨯⨯=污泥界面 h 1=h 2-0.5=2.2m （5）需氧量计算①.需氧量 需氧量O a 为有机物(BOD)氧化需氧量O 1、微生物自身氧化需氧量O 2、保持好氧池一定的溶解氧O 3所需氧量之和。
即O a =O 1+O 2+O 3 有机物氧化需氧量O 1()10e O aQ S S =-式中：a-----去除每1.0kgBOD 的需氧量，kgO 2/kgBOD,取a=1.0； S 0,S e -----进水BOD 与出水BOD ，kg/m 3； Q-----进水量，m 3/d 。
SBR反应池的设计计算
第3章设计计算3.1 原始设计参数原水水量Q=5000m3/d=208.33m3/h=57.87L /s，取流量总变化系数K T=1.72，设计流量Q max= K T Q=0.05787×1.72=0.1m3/s。
3.2 格栅3.2.1 设计说明格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到10～15厘米时就该清洗。
格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50～100mm），中格栅（10～40mm），细格栅（3～10mm）三种。
根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。
由于设计流量小，悬浮物相对较少，采用一组中格栅，既可达到保护泵房的作用，又经济可行，设置一套带有人工清渣格栅的旁通事故槽，便于排除故障。
栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面均为半圆的矩形几种。
而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。
3.2.2 设计参数（1）变化系数：K T=1.72；（2）平均日流量：Q d=5000m3/d；（3）最大日流量：Q max=0.1 m3/s；（4）设过栅流速：v=0.9m/s；（5）栅前水深：h=0.4m；（6）格栅安装倾角：α=60°。
3.2.3 设计计算（1）格栅间隙数：13n ==≈ （3—1） Q max ——最大废水设计流量m 3/sӨ——格栅安装倾角， 取60°h ——栅前水深 mb ——栅条间隙宽度，取21mmv ——过栅流速 m/s（2）栅渠尺寸：B 2=s(n-1)+nb=0.01×(13-1)+13×0.021=0.403m（3—2） s ——栅条宽度 取0.01mB 2——格栅宽度 mmax10.10.321m 0.780.4Q B v'h ===⨯（3—3） B 1——进水渠宽 mv’——进水渠道内的流速 设为0.78m/s栅前扩大段：2110.4030.3210.12m 2tan 2tan 20B B L α--===⨯︒（3—4） α——渐宽部分的展开角，一般采用20栅后收缩段：L 2=0.5×L 1=0.06m（3—5） 通过格栅的水头损失h 1：4231423)sin 20.010.92.42()sin 6030.097m0.02119.6S vh =β(k αb g =⨯⨯⨯︒⨯=（3—6） 栅后槽总高度H ：设栅前渠道超高h 2=0.3mH =h +h 1+h 2=0.4+0.097+0.3=0.8m（3—7） 栅槽总长度L ：L =L 1+L 2+1.0+0.5+2tan α=0.12+0.06+1.0+0.5+0.40.3tan 60+︒=2.09m （3—8）（3）每日栅渣量W ：max 1T864001000Q W W K = 33864000.10.070.35m /d 0.2m /d 1000 1.72⨯⨯==>⨯ （3—9） W 1——栅渣量（333m /10m 污水），取0.07宜采用机械清渣，选用NC —300型机械格栅：设备宽度300mm ，有效栅宽200mm ，有效栅隙21mm ，运动速度3m/min ，电机功率0.18kw ，水流速度≤1m/s ，安装角度60°，支座长度960mm ，格栅地下深度500mm ，格栅地面高度360mm ，格栅进深250mm 。
序批式间歇反应器--SBR设计计算
设计计算公式
（9）消毒池
接触时间为15min，排水时间TD为2h，如果N很多，当TF=TD时， 接触池的容积最小
不要求脱氮，间歇进水， Q0=3000m3/d ， S0=200mg/L ， T=10~20℃ ， N=2 ，池深 H=5m ，超高 0.5m ，排出比 1/2.5 ， MLSS=2000mg/L ， 出水Se=20mg/L，Ls=0.25kgBOD/kgBOD*d （1）确定曝气时间TA，沉淀时间TS，排水时间TD （2）确定周期数，周期，进水时间 （3）确定反应器容量
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SBR的设计计算
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设计参数和内容
（ 1 ）设计流量，水处理设施以设计最大日流量计 Q0 ，输水设施以 最大时流量计。需要考虑进水逐时变化情况，原则上没有调剂池。
（2）进水方式，限制曝气，非限制曝气
（3）反应池数和排出比，池数N≥2个，但当Q0≤500m3/d时，可设一 个单池运行，此时采用低负荷连续进水。排出比λ=1/m=0.2~0.5。 （4）设计负荷：标准负荷Ls=0.2~0.4kgBOD5/kgMLSS*d。 （ 5 ）污泥浓度： MLSS(X)=2000~5000mg/L 。污泥浓度 X 的选定和 设计负荷成反比。
（4）对容量进行校正
（5）需氧量、供氧量、接触池的计算
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设计计算公式
（7）安全容积ΔV
设计计算公式
（7）安全容积ΔV
设计计算公式
（8）需氧量
设计计算公式
（8）需氧量
OS—标准状态下污水需氧量，kgO2/d； Ko—需氧量修正系数；
SBR设计计算书
θS.N (d)
μ= 0.47
（1/μ）
θS.N
=
×1.103 （15-T）×
fs=
T= 15
μ— 硝
化细菌比
生长速率
其中：
（d-1）， t=15℃
时，µ
=0.47 d-1
。
fs — 安 全系数， 取fs=2.3 ～3.0。 T—污 水温度。
1
设计水温 T=
SS= 240
SS= 20
fs= 2 4.26 d
(NO3ND)/BOD5=
3.反硝化所 需要的时间 比例 tan/(tan+t a)
一般认 为约有75% 的异氧微生 物具有反硝 化能力，在 缺氧阶段
微生物 的呼吸代谢 能力为好氧 阶段的80% 左右。
tan—缺 氧阶段所经 历的时间， h。
ta —好 氧阶段所经 历的时间， h。
0.290357
kgN/kgBO D5
kgO2/kgN H4-N
1 kg/ m3
0.015 kg/ m3
1042.13 kg O2/ d
2.6
kgO2/kgN O3-N
11.96 kgO2/ d
采用微 孔曝气，氧 转移效率EA =
氧气质 量比MO2=
空气密 度ρ=
R0=[（Ro2 + Ro2.NR'）/（EA* MO2）]* （293/273 ）/ρ=
1
Sp.chemica
l—加药产
生的污泥量
0
。
Sp.chemica
l=
Sp
Qmax
S0
YH
0.9bHYH fT.H 1
YSS Qmax
(SS i
SBR工艺污水厂计算书
污水厂设计计算书目录1.设计条件及设计参数 (2)2.污水厂设计计算说明 (3)2.1污水处理工艺流程的确定 (3)2.1.1已知条件： (3)2.1.2处理率计算 (3)2.1.3污水污泥处理工艺选择 (3)3污水厂处理系统的设计 (6)3.1格栅的计算 (6)3.1.1设计要求 (6)3.1.2中格栅的设计计算 (7)3.1.3细格栅的设计计算 (8)3.2沉砂池的计算 (10)3.2.1设计概述 (10)3.2.2选型计算 (11)3.3辐流式初沉池的设计计算 (12)3.3.1设计概述 (12)3.3.2设计计算 (15)3.4SBR反应池的设计计算 (17)3.4.1已知条件 (17)3.4.2反应池的计算 (17)3.5紫外线消毒工艺设计计算 (23)3.5.1设计要点 (23)3.5.2设计计算 (24)3.6污泥处理工艺的设计 (26)3.6.1污泥脱水机房 (26)3.7污水厂的总体布置 (26)3.8污水厂的高程布置 (27)1.设计条件及设计参数(1)四川省某地市城市，现有150万人口，拟规划新小区5万人口，距离规划小区2公里远，有一工厂，工厂日用水2万m3/d。
水的循环率为90%。
工厂三班，24小时工作，每班工作人数，30人。
工厂水有污水排放，工业污水最高日排水量为1800m3/d。
污水中COD平均浓度为3000mg/l。
工厂的供水由新水厂满足。
(2)规划区均为7层多层住宅；(3)城市规划防洪水位为50年一遇洪水位线标高965m;保证率97%的枯水位标高为955m，保证率为80%枯水位标高为958m。
(4)河流水量满足规划小区取水量。
(5)该地区属于丘陵地区。
水厂或污水处理厂用地比较宽裕。
给水厂进水厂配水井标高比水厂坪标高高5.0米。
(6)污水进水指标见表一，污水水质主要指标表1 污水水质主要指标2.污水厂设计计算说明2.1污水处理工艺流程的确定2.1.1已知条件：设计流量Q=10800m3/d（平均日），K z=1.59设计进水水质:COD=350mg/L，BOD5=180mg/L，SS=250mg/L，TN=40mg/L,TP=3mg/L，NH3-N=25mg/L设计出水水质:BOD5≤20mg/L；CODCr≤60mg/L；TN≤20mg/L；TP≤1mg/L；SS≤20mg/L；NH3-N≤8mg/L2.1.2处理率计算设计秒流量Q s=10800/(24×3600)=0.125m3/s查资料可得，生活污水量总变化系数K0=1.59，由公式Q max=K d×Q d可得：Q max=K d×Q d=0.125×1.59=0.199m3/sBOD5处理率=(180-20)/180=88.9%；COD cr处理率=(350-60)/350=83%SS处理率=(250-20)/250=92%；NH3-N处理率=(25-8)/25=68%TN处理率=(40-20)/40=50%；TP处理率=(3-1)/3=66.7%2.1.3污水污泥处理工艺选择该污水处理厂日处理能力近期为1.08万吨，属于中小规模的污水处理厂。
SBR计算
4.5.3 反应池运行周期各工序计算 （1）曝气时间（T A ）0A s 24S 24400T =3L mX 0.244000⨯==⨯⨯（h ） （2）沉淀时间（T S ） 初期沉降速度4 1.264 1.26max 4.610 4.6104000 1.33AV C --=⨯⨯=⨯⨯=（m 3/h ）则max 11() 3.50.54 1.031.33S H m T V ε+⨯+===（h ） （3）排出时间（T D ）本设计拟定排除多余的活性污泥、撇水时间为0.5h ，则沉淀与排出时间合计为1.5h 。
（4）进水时间（T F ） 本设计拟定缺氧进水1.5h[23]。
则一个周期所需要的时间为：T c = T A + T S + T D + T F =3 + 1.5 + 1.5 = 6(h ）4.5.4 反应池池体平面尺寸计算周期数242446n Tc ===池个数641.5F T N T === 反应池有效池容4250062544m V Q n N =⨯=⨯=⨯⨯（m 3） 由进水时间和进水量的变动理论，求得一个循环周期的最大流量变动比max1.5Q r Q ==平均超过一个周期，进水量△Q 与V 的对比为△Q/v 1 1.510.1254r m --=== 考虑流量比，反应池的修正容量为V’=V （1+△Q/v ）625(10.125)703.125=⨯+=（m 3）取反应池水深为3.5m ，则所需水面积'703.125200.8953.5V A H ===（m 2）取200（m 2） 取反应器长L=20（m ），则宽为b=10 (m) SBR 反应池设计运行水位如图3所示。
排水结束时水位h 2=H/(1+△Q/v)1133.5 2.310.1254m m -⨯=⨯⨯=+（m ） 基准水位h 3=H/(1+△Q/v)13.5 3.110.125=⨯=+（m ）高峰水位4h =3.5（m ）警报溢流水位540.5 3.50.54h h =+=+=（m ）污泥界面120.5 2.30.5 1.8h h =-=-=（m ）4.5.5 进出水系统（1）SBR 池进水设计调节池的来水通过DN180mm 的管道送入SBR 反应池，管道内的水流最大流速为0.88m/s 。
SBR反应器的设计计算
SBR 反应器的设计计算（1）由于SBR 为间歇进水，所以采用2个反应器。
（2）参数选择 污泥负荷Ls 取值0.1kgBOD/（kgMLSS ·d ）；污泥浓度采用X=3000mgMLSS/L ；进水COD=225mg/L,BOD=135mg/L ，反应池高H=4.0m ，安全高度ε=0.3m;排水比1/m=1/4；,B/C=0.48＞0.4，可生化性好。
（3）反应池运行周期各工序的计算 ①.曝气时间（T A ）02250.490/BS COD mg L C ==⨯=024249020.143000A s S T h L mX ⨯===⨯⨯②.沉淀时间（T S ） 初期沉淀速度4 1.264 1.26max 4.610 2.251036000.75/v X m h--=⨯⨯=⨯⨯=则：max 113.50.5420.75S H m T h v ε⎛⎫+⨯+ ⎪⎝⎭=== ③.排出时间（T 0）排出时间为1h ，与沉淀时间合计为3.0h 计。
④.进水时间（T F ） 设进水时间为 T=1.0h 。
一个周期时间为T=8.0h 。
（4）反应池池容计算 SBR 反应池涉及运行水位草图如图4.10 设f=0.85：SVI=150 故污泥沉降体积为841.085.0150101353506=⨯⨯⨯⨯-3m 采用周期为8h ，池个数为2个 每个池子的有效容积为100421662842428350=+=+⨯⨯3m 选定每个池子尺寸为：长7m ，宽4m ，高4m 采用超高0.3m ，故池子全高为4.3m 各程序时间分配：进水：1h 曝气：2h 静沉：2h 排水：1h 闲置：2h排水口低高为 4-92.147166=⨯>0.68（安全）图4.10 SBR 反应池涉及运行水位草图 排水结束时水位h 22111414.0 2.71.12541m h Hm Q m V --=⨯=⨯⨯=∆+ 基准水位3114.0 3.61.1251h Hm Q V ==⨯=∆+高峰水位 h 4=4.0m 警报，溢流水位 h 5=h 4+0.3=4.3m污泥界面 h 1=h 2-0.5=2.2m （5）需氧量计算①.需氧量 需氧量O a 为有机物(BOD)氧化需氧量O 1、微生物自身氧化需氧量O 2、保持好氧池一定的溶解氧O 3所需氧量之和。
SBR设计说明书
2设计说明书2.1去除率计算 2.1.1 BOD 5的去除率原污水BOD 5值（S 0）为200mg/L ，出水BOD 5为20mg/L ，则BOD 5的去除率为：η＝%89%10019020190=⨯- 2.1.2 COD Cr 的去除率原污水COD Cr 为480mg/L ，出水COD Cr 为100 mg/L ，则COD Cr 的去除率为：%79%100084010480=⨯-=η 2.1.3 SS 的去除率原污水SS 为280mg/L ，出水SS 为20mg/L ，则SS 的去除率为：%39%10028020280=⨯-=η 2.1.4 氨氮的去除率原污水水NH 3－N 为35 mg/L ，出水NH 3－N 为8mg/L ，则NH 3－N 的去除率为：%77%10035835=⨯-=η 2.2城市污水处理工艺选择小区污水处理的目的是使之达标排放或污水回用于小区绿地灌溉、道路、冲洗汽车，以保护环境不受污染，节约水资源。
污水处理工艺流程的选择应遵循以下原则：1.一般来说，不同小区对出水的要求差异较大。
应根据我国《地面环境质量标准》（GB3838—88）和《污水综合排放标准》（GB8978—96）的有关规定和当地环保部门的要求确定处理程度，以确保出水水质。
如果出水采用土地处理法处理，则按土地处理法的要求计算；2.污水处理设施的设计和建设必须结合小区的整体规划和建筑特点，即外观设计上要与小区建筑环境相协调，以求美观；3.在污水处理工艺上力求简单实用，以方便管理；4.在高程布置上应尽量采用立体布局，充分利用地下空间。
平面布置上要紧凑，以节省用地；5.污水处理厂位置应尽可能位于小区下风向，与其它建筑物有一定的距离，以减少对环境的影响；6.设备化，定型化，模块化，施工安装方便，运行简易，设备性能稳定， 适合分期建设；7.处理程度高，污泥产量少，并尽可能采用节能处理技术；8.处理构筑物对水力负荷和有机物负荷的适应范围较大，使系统有较好的经受冲击负荷的能力。