支架结构检算根据图的布置
连续钢构梁支架检算
一、计算说明计算时关键考虑中间跨距最大的最不利情况进行检算。
结构计算依据为《钢结构设计手册》、《建筑施工手册》第四版Q235钢设计值[σ]=205MPa。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，依据设计要求，为保证梁体结构和支架稳定性，该梁分两次浇注，首先浇注右幅梁体，待梁体养护龄期达到7天后，在浇注左幅梁体。
1.1 主要参数：恒载分项系数取1.2活载分项系数取1.4C40钢筋混凝土容重取26KN/m3(素砼容重为25 KN/m3,钢筋容重取0.15Kg/ m3)。
竹胶板木模选120cm×240cm×2cm矩形模板，弹性模量E=5.0×103MPa,密度为б1=700Kg/m3,静弯强度[σ]=11MPa。
钢管外径48mm，厚3.5mm，截面积为489mm2，惯性矩I=12.18cm4，抵抗矩W=5.079cm3,每米长自重38.4N/m，回转半径i=15.78mm。
I10工字钢截面抵抗矩W=49cm3，截面惯性矩I=245cm4，每米重量11.261Kg/m。
I36a工字钢的截面抵抗矩W=877.6cm3,截面惯性矩I=15796cm4，每米重量60Kg/m，设计值[σ]=205MPa。
松木密度440kg/m3,抗弯强度[σ]=17MPa，抗剪强度[fv]=1.7MPa，弹性模量E=10×109Pa。
I50a工字钢每米重量93.61Kg/m，I=46472cm4，W=1858.9cm3。
直径52.9cm螺旋焊钢管，8mm壁厚，每米重量103.29kg/m, 截面抵抗矩W=1680.55cm3,截面惯性矩I=44450.54cm4，回转半径i=18.42cm,截面积S=130.88cm2重力加速度g取9.8。
二、方案选择2.1架空方案钢构梁侧模板选用竹胶板木模，单块尺寸为120cm×240cm×2cm，梁侧模板竖向支撑选用100mm×100mm松木，间隔30cm布置。
盖梁模板、支架、抱箍检算
青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算编制：刘志、陈言亮、吴志明审核：陈言亮审批：孙捷中铁城建集团青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标项目经理部二〇一四年6目录一、施工设计说明 (1)1、概况 (1)2、设计依据 (1)3、盖梁抱箍法结构设计 (1)二、盖梁抱箍法施工设计计算 (4)（一）设计检算说明 (4)（二）侧模支撑计算 (4)（三）横向分配梁计算 (6)（四）抱箍上纵向梁计算 (6)（五）抱箍计算 (8)三、盖梁模板计算结论 (11)四、盖梁无支架施工的经济效益及前景 (11)一、施工设计说明1、概况此工程为青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程王哥庄站至蓝色硅谷站，盖梁高度 2.40m，最大宽度 4.4m 采用钢筋砼结构。
盖梁均为单柱式结构，盖梁施工拟采用抱箍法施工。
盖梁砼浇筑量大约 88m3。
2、设计依据（1）交通部行业标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著《施工计算手册》（3）《公路施工手册》，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。
（4）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程施工图设计文件。
（7）国家、交通部等有关部委和省交通厅的规范和标准。
3、盖梁抱箍法结构设计图1：盖梁正面青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算2（1）侧模与端模支撑侧模为大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度为 12mm，横肋采用[10#槽钢。
在侧模外侧采用间距 0.8m 的双[10b#槽钢作对拉槽；在对拉槽上下各设一条 Tr32 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距 1.9m，在对拉槽与模板间用[10#槽钢支撑，支撑在横梁上端模为钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 12mm。
在端模外侧采用[10#槽钢做横肋。
（2）底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 100mm。
在底模下部采用间距 0.8mI10#工字钢作横梁，横梁长4.4m。
连续梁支架检算课件
跨卫河防护大堤连续梁碗扣式支架结构检33~36#五陵卫河特大桥山西中南部铁路通道ZNTJ-14标算五陵卫河特大桥～跨卫河防护大堤36#33连续梁碗扣式支架结构检算一、工程概况：五河特墩采连梁立333631.85+48+31.85与路上跨方式于五河大D1K30+938.0大堤夹角。
连箱梁的主号在大堤(343跨墩）在河床内跨墩）河床外田地内3633与施工将开挖部分大坡，后恢复既有大边坡及河床内原地貌跨大连梁主梁采变高度、变截面、预力混凝室直腹板箱梁，桥，跨，梁31.85+48+31.85113.2采用二次抛线变化。
箱梁中支点梁米，端支点及跨3.85梁米米，米；底米6.0.38.9.2.88米；腹板米，板米。
箱梁在支0.25-0.0.4-0.0.5-0.处横，端厚米，中厚米1.1.具体平面布图见附件二、支架设跨大连梁采现方案现浇支架采用碗扣式支架。
压厚三七灰架采用地基加理，自下向上50c混凝土层。
地基两侧排水沟向C220c303排水。
其中梁体受力支架根据其荷分布情况划梁底受力支架缘下受力支架。
具体搭方梁底受力支架采用碗扣式支架。
地基采用三七灰土架采混凝行地面硬硬化厚米，主C20.标项目经理部第一项目分页ZNTJ-11中铁七局集团山西中南部铁路通页．跨卫河防护大堤连续梁支架结构检33~36#五陵卫河特大桥山西中南部铁路通道ZNTJ-14标算米范围内纵杆间距为米，主跨桥墩米以外纵杆间距为100.613.50.9米横向立杆布置间距为米；横杆步距1.22=10.2;0.9×2+0.6×11+0.9×米层高米。
纵横分别设置剪刀撑，沿线路方向每米在横截面 1.2(5.)上设置一道，剪刀撑与地面夹角，具体布置见图。
钢管上下均采用45°调调支撑，所有支依据高设置剪刀撑为堂支架是整个梁体最重要的受力体系，所管支撑的件锈蚀，弯曲、扁或有严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形的扣件禁止使用，扣件部能灵转，当扣夹紧，开的最小距不小5m三、梁体支架检、有关数据取连梁底模采压施时满，梁底横梁15m方木，中距按米布置，梁底横米6.0.210cm10c梁采方向支间距布置。
盘扣支架检算
盘扣支架检算太行山高速公路邯郸段现浇支架检算报告目录第一章工程简介 (4)1.1 工程概况 (4)1.2 现浇支架方案 (4)第二章参数确定 (5)2.1 检算内容 (5)2.2 参考资料 (5)2.3 参数取值 (6)2.3.1 材料参数 (6)2.3.2 构件参数 (6)第三章结构的受力计算及验算 (6)3.1 碗口支架检算 (6)3.1.1 荷载计算 (6)3.1.2立杆稳定性检算 (11)3.2 门洞检算 (13)3.2.1左门洞纵梁 (13)3.2.2右门洞纵梁 (16)3.2.3横梁检算 (18)3.2.4立柱检算 (20)3.2.5基础检算 (21)3.2.6盘扣支架下地基检算 (22)第四章结论 (22)第一章工程简介1.1 工程概况太行山高速公路邯郸段现浇支架结构布置为：在桥梁纵向布置间距为在0#~7#截面块段为0.6m，其他区段为0.9m，水平间距根据位置改变，大致分布为，翼缘板处间距0.9m，腹板处（包括两侧腹板和中间腹板）间距为0.6m，底板处间距为0.9m，立杆步距设置均为1m。
1.2 现浇支架方案结合工程概况，现浇支架方案如下图所示：图1.1 纵断面示意图第二章参数确定2.1 检算内容太行山高速公路邯郸段现浇支架检算2.2 参考资料1、现浇梁支架指导性示意图；2、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTGD-062 2012）；3、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011）；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ-231-2001）；6、《建筑结构荷载规范》（GB500009-2012）7、现场提供的资料：施工图纸等资料。
2.3 参数取值2.3.1 材料参数A3钢(Q235)：（1）弹性模量E=206GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=205MPa；（3）抗剪强度设计值[]v f=125MPa；A3钢(Q345)：（1）弹性模量E=210GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=300MPa；（3）抗剪强度设计值[]v f=180MPa。
支架稳定性验算计算书
xx高速公路xx连接线工程xx标段盖梁支架施工设计计算一、工程概况xx高速公路xx连接线工程主线桥墩柱结构设计为圆柱式、花瓶式。
其中花瓶墩盖梁68个，门式墩盖梁1个，采用门式满堂支架和少钢管支架两种支架形式；圆柱墩盖梁51个，采用双抱箍沉重支架现浇。
197号花瓶墩为过渡墩，墩身高8.192米；其盖梁结构尺寸：长24.5m×宽2m×高1.4～2.8m，盖梁上的背墙高70cm，宽82cm。
257号花瓶墩墩身高 11.47米，是全线花瓶墩盖梁最高的墩位，盖梁结构尺寸：长24.5m ×宽2m×高1.15～2.8m。
200号圆柱墩盖梁墩身高9.974米，墩柱直径1.5米，其盖梁尺寸为：长25.15m×宽2.2m×高1.8m。
二、计算依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；（2）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025—86）；（3）《钢结构设计规范》GB50017-2003；（4）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；（5）《路桥施工计算手册》人民交通出版社。
（6）各种材料的设计控制值采用《钢结构设计规范》GB50017-2003取值：A3钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝215MPa；A3钢材的允许剪切应力[τ]＝125MPa；Mn16钢材的允许拉、压应力[σ拉、压]＝310MPa；Mn16钢材的允许剪切应力[τ]＝180MPa；变形控制按L/400进行控制。
三、盖梁支架计算3.1满堂支架计算（1）支架设计197号花瓶墩盖梁采用1019门式支架，门架立杆钢管为φ57×2.5mm，门架加强杆为φ26.8×2.2mm钢管，门架钢材均采用Q235，横向间距4×60+5×45+8×30+9×30+19+17×30+19+9×30+8×30+5×45+4×60cm，详见图3.1-1，纵向间距0.12cm，采用顶托与调节杆调节高度，顶托上放置[10型钢。
碗扣脚手架支架检算
碗扣脚手架支架检算支架检算分三种分别计算，其中一种是碗扣支架，一种是扣件支架，一种是盘扣支架，分别根据各自对应的规范进行检算，依据规范分别是《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）和《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013），具体检算过程如下：碗扣式支架检算1区、2区、3区带状区均采用本类型支架，梁下立杆间距0.6×0.6m，板下1.2×1.2m，基本步距为1.2m，支架高度约9.5～14m。
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）检算支架。
1、荷载计算（1）模板及支架自重Q1选取主次梁最多、梁板截面最大、支架最高的区域为检算模型，即以2区最大跨度单元（18×8.5×15.5m）的支架为检算模型，梁下支架杆件基本间距为600mm，板下支架基本间距为1200mm，根据结构实际尺寸情况还配套间距900mm的支架间距，水平横杆竖向步距按1200mm考虑，为方便计算且不低于实际工况，取支架杆件间距为900mm统一考虑其自重。
①模板自重检算单元内梁截面按最大截面600×1600mm考虑，模板采用木模板，15mm厚木胶合板为面板，次楞为50×100×18000mm方木，间距不大于250mm，主背楞为100×100×1700mm方木，间距不大于900mm，则梁下模板自重为[（0.6+1.4×2）×18×0.015+0.1×0.05×18×6+0.1×0.1×1.7×21]×6/（18×0.6）=1.008KN/m2板下模板自重则按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）中第4.2.4条规定取值0.5KN/m2。
支架检算书
附件四：支架检算书一、现浇箱梁概况本工程现浇箱梁系单箱五室等高变截面箱梁，梁高1.7m ，底板厚20cm ，顶板厚22cm ，梁面宽24.5m ，梁底宽20m ，边箱室截面图如下（中箱室与边箱室高度相同仅宽度有所变化，不影响支架检算，故仅示意边箱室截面）：225201251702220现浇箱梁截面图（单位：cm ）二、支架设计及模板设计侧模设计平面图（单位：cm）2、支架及底模体系设计3030303090909030303030箱梁底模体系设计横断面图（单位：cm）梁体9030303030303030170箱梁底模体系设计纵断面图（单位：cm ）三、材料设计参数 1、混凝土混凝土容重：γ砼=26KN/m 3； 2、木胶板木胶板容重：0.5KN/m 3；根据《木结构设计规范》GB5005-2003表4.2.1及表8.2.2计算得：容许弯曲应力：[σ]=16mPa ； 容许剪应力：[τ]=1.7mPa ； 弹性模量：E=10000N/mm 2； 3、100mm ×100mm 木枋根据《木结构设计规范》GB5005-2003表4.2.1查得： 容许弯曲应力：[σ]=16mPa ； 容许剪应力：[τ]=1.7mPa ； 弹性模量：E=10000N/mm2； 结构参数为：截面惯性矩：Ix=8333333mm 4；截面抵抗矩：Wx=166667mm3；截面面积矩：Sx=125000mm3；4、φ48mm×3.0mm钢管普通φ48钢管架管壁厚为3.5mm，但实际取用时，钢管壁厚一般达不到3.5mm，从结构安全考虑，计算参数选用φ48mm×3.0mm钢管参数（与碗扣式钢管参数相同）。
Q235A级钢材抗弯、抗压和抗拉容许应力：[σ]=205mPa；Q235A级钢材容许剪应力：[τ]=70mPa；Q235A级钢材弹性模量：E=2.06×105N/mm2；结构参数为：截面惯性矩：Ix=121900mm4；截面抵抗矩：Wx=5080mm3；截面面积矩：Sx=3810mm3；5、I10工字钢I10工字钢钢材材质同φ48mm×3.0mm钢管，力学性能相同。
支架设计及验算
支架设计及验算第五章支架设计及验算5.1支架、模板方案5.1.1模板箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15 mm的竹胶板。
竹胶板容许应力[σ0]=14.5MPa,弹性模量E=6×103MPa。
5.1.2纵、横向方木纵向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5MPa，截面尺寸为8×13.5cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×1352/6=2.43×105mm3I= bh3/12=80×1353/12=1.64×107mm3横向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5 MPa，截面尺寸为8×8cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×802/6=85333mm3I= bh3/12=80×803/12=3.41×106mm3考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按湿材乘0.9的折减系数取值，则[σ0]＝14.5×0.9＝13.05MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa，容重6KN/m3。
纵横向方木布置：纵向方木或[10槽钢（I10工钢）布置间距等同于支架横向间距，横向方木间距一般为30cm，在腹板和端、中横隔梁下为20cm。
5.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=2.6mm，材质为Q235A 级钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。
详细数据可查表5.01。
碗扣支架钢管截面特性表 5.01碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距一般为90×90cm，在端、中横隔梁下为60×60cm、30×60cm，腹板下30×90cm、60×90cm。
横杆除顶端及底端步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。
连接支杆和竖向剪刀撑见图。
5.2荷载取值及荷载组合5.2.1荷载取值（1）模板、支架自重：竹胶板自重取0.15KN/m2。
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支架结构检算根据图的布置
‘重量算法是：（直径-壁厚）*壁厚*0.02466=？公斤
断面面积A=π（D 2-d 2）/4=π×（4.82-4.12）=4.893cm 2
转动惯量J=π（D 4-d 4）/64=π×（4.84-4.14）=12.187 cm 2
回转半经i=(J/A)1/2=1.58cm
截面摸量W=π（D 4-d 4）/32D=π（4.84-4.14）/(32×4.8)=5.078 cm 2
钢材弹性系数E=2.05×105MPa
钢材容许应力［f ］=170 M pa
1、一般截面箱身支架结构验算荷载计算及荷载的组合钢筋混凝土梁重：W 砼=hpp 钢筋砼=165.68×26/（12.4×11.5）=30.208KN/m 2（钢筋混凝土梁重量按26 KN/m 3）
B 、支架模板重
①模板重
2/k 95.16
.06.0]6.0299.24018.06.06.099.24018.0h M ⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=N W ＝模板模板ρρ (竹胶方木重量：板重量按24.99KN/M 2计算)
②方木重量
2/k 606.86.06.0206.01.01.0426.01.01.0(h M ⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=N W ＝）方木
方木ρρ （方木重量按8.33计算）
③支架重量：根据现场情况按最高墩6.5米高支架检算。
⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎪⎪⎭⎫ ⎝
⎛M ⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=
+=--22/k 201.205.114.121085.7]10893.4520183012[5.114.121085.7]10893.45.63020[3N W W W ＝）（）（横杆立杆支架C 、人员及机械重
W 人员机械=1.0KN/ KN/M 2《JGJI66-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》
D 、振捣砼时产生的荷载
W 人员机械=2KN/ KN/M 2《JGJI66-2008建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》
E 、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载
W 人员机械=2KN/ KN/M 2(采用汽车泵取值3.0 KN/M 2）
总荷载组合：
W 总=30.208+1.95+8.606+20.201+1.0+3.0=64.965KN/ KN/M 2安全系数K=1.3
按照最不利位置计算单元1中单根立杆受力：
N=64.965×0.6×0.6=23.387KN
2、立杆强度及稳定性验算
（1）、立杆强度验算
[]f ≤A N 1 []a a m p f MP m m
KN 170798.473.489387.2321=≤==A N []3.1557.3789
.471701＞===N f A K 式中;安全系数K ≥1.3；支架钢管设计抗压强度[]f =170Mpa;钢管 有效截面积
A 1=489.3MM 2;计算单元对立杆压力N=23.387KN.参见《路桥施工计算手册》
（2）立杆的稳定验算
[]f 11A =N ϕ
95.7558
.1120===i h λ，《路桥施工计算手册》 []a f MP ⨯MM ⨯=A ≤KN =N 1703.498387.232111ϕϕ
281.01≥ϕ
结论：立杆满足强度及稳定性要求。
（3）横向方木强度和钢度验算
支架中采用100×100mm 横向方木，验算时按连续梁计算。
A 、横向方木强度验算 横向方木间距60cm
[]f l w q 10
1211≤=M []M N f ∙=⨯⨯⨯=M ∙N =⨯⨯⨯=M 67.1666101.01.0122.249.656.06.0208.3010122 式中：[]f =方木设计抗弯强度，[]f =10Mpa ；
W ——方木截面抵抗矩；
M ——方木所受弯矩；
B 、横向方木钢度验算
5001501
4
11l l q W ≤EI = mm l mm m l q w 2.15006.0500234.010349.212
1.01.01091506.03.0208.301501436
4411==≤=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=EI =-。