装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计说明书
设计说明书-简支板I级10m
装配式先张法预应力混凝土简支空心板上部构造（1m板宽）设计说明书一、技术标准及技术规范：1.中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》JTG B01—2003；2.中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004；3.中华人民共和国行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62—2004；4.中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000；5.中华人民共和国国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2003；6.中华人民共和国行业标准《公路交通安全设施设计规范》JTG D81—2006；二、技术指标技术指标表三、主要材料1、混凝土(1)水泥：应采用高品质的强度等级为62.5，52.5的硅酸盐水泥或普通水泥，同一座桥的板梁应采用同一品种水泥，不得采用复合水泥或变质水泥。
(2)粗骨料：应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。
碎石最大粒径不宜超过20mm，以防混凝土浇筑困难或振捣不密实。
(3)混凝土预制空心板、铰缝采用C50，相应f ck＝32.4MPa，f tk＝2.65MPa，f cd＝22.4MPa，f td＝1.83MPa，E c＝3.45×104MPa，重力密度γ=26.0kN/3m；现浇整体化混凝土层采用C40，相应f ck＝26.8MPa，f tk＝2.40MPa，f cd＝18.4MPa，f td＝1.65MPa，E c＝3.25×104MPa，重力密度γ=25.0kN/3m；桥面铺装采用沥青混凝土，重力密度γ=24.0kN/3m;混凝土中不得掺加粉煤灰。
2、普通钢材HRB335为热轧带肋钢筋，其主要性能应符合国家标准《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499-1998）的规定，f sk＝335MPa，f sd＝280MPa，E s=2.0×105MPa；R235为热轧光圆钢筋，其主要性能应符合国家标准《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013-1991）的规定，f sk＝235MPa，f sd＝195MPa，E s=2.1×105MPa；本图所用钢板为符合《碳素结构钢》（GB/T 700－1988）规定的Q235钢板。
装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计
橋梁工程課程設計任務書裝配式鋼筋混凝土簡支空心板橋設計一、設計資料1．標準跨徑：13m2．計算跨徑：計算跨徑12.5m3．桥面宽度：净-9+2 0.5m防撞护栏，桥面铺装为0.08mC40混凝土铺装+0.06m沥青混凝土面层，橋面橫坡為雙向1.5%，橋面橫坡由鋪裝層形成。
4．設計荷載：公路-Ⅱ級5．材料：（1）鋼筋，其技術指標見表1；（2）混凝土及其技術指標見表2，主梁混凝土為C40，防撞護欄C30，橋面鋪裝混凝土為C40，瀝青混凝土容重為23 KN/m3，GAGGAGAGGAFFFFAFAF混凝土容重為25 KN/m3。
鋼筋技術指標表1混凝土技術指標表2 GAGGAGAGGAFFFFAFAF二、設計計算內容：1．主梁幾何特性計算2．恒載內力計算3．荷載橫向分布計算（支點處采用杠桿法，跨中采用鉸接板法）4．活載內力計算5．荷載組合。
確定用于配筋計算的最不利作用效應組合GAGGAGAGGAFFFFAFAF6．主梁配筋計算（依據結構設計原理進行）7．繪制內力包絡圖8．繪制主梁一般構造圖和配筋圖（A3圖幅，要求手繪）9．裂縫寬度驗算10. 主梁變形驗算11.繪制主梁一般構造圖和結構圖三、設計依據：《公路橋涵設計通用規范》（JTG D60-2015）《公路鋼筋混凝土與預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG D62-2004）《橋梁工程》姚玲森編《橋梁工程》紹旭東《結構設計原理》葉見曙或張樹仁編GAGGAGAGGAFFFFAFAF四、結構尺寸圖1 全橋主梁橫斷面GAGGAGAGGAFFFFAFAF圖2 中板橫斷面圖圖 3 邊板橫斷面圖鋼筋混凝土空心板設計計算書一：基本設計資料1：跨度和橋面寬度（1）標準跨徑：13m（2）計算跨徑：12.5m（3）桥面宽度（桥面净空）：双向行驶，净9+2*0.5m护栏（4）設計荷載：公路二級，無人群荷載（5）主梁預制長度：12.7m（6）結構重要性系數;=12:主要材料（1）混凝土：混凝土空心簡支板和鉸接縫采用C30混凝土;橋面鋪裝上層采用0.07m的瀝青混凝土，下層為0.08m的C40GAGGAGAGGAFFFFAFAF混凝土。
桥梁工程课程设计-装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计
桥梁工程课程设计任务书装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计一、设计资料1．标准跨径：13m2．计算跨径：计算跨径12.5m3．桥面宽度：净-9+2⨯0.5m防撞护栏，桥面铺装为0.08mC40混凝土铺装+0.06m沥青混凝土面层，桥面横坡为双向1.5%，桥面横坡由铺装层形成。
4．设计荷载：公路-Ⅱ级5．材料：（1）钢筋，其技术指标见表1；（2）混凝土及其技术指标见表2，主梁混凝土为C40，防撞护栏C30，桥面铺装混凝土为C40，沥青混凝土容重为23 KN/m3，混凝土容重为25 KN/m3。
钢筋技术指标表1混凝土技术指标表2二、设计计算内容：1．主梁几何特性计算2．恒载内力计算3．荷载横向分布计算（支点处采用杠杆法，跨中采用铰接板法）4．活载内力计算5．荷载组合。
确定用于配筋计算的最不利作用效应组合6．主梁配筋计算（依据结构设计原理进行）7．绘制内力包络图8．绘制主梁一般构造图和配筋图（A3图幅，要求手绘）9．裂缝宽度验算10. 主梁变形验算11.绘制主梁一般构造图和结构图三、设计依据：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《桥梁工程》姚玲森编《桥梁工程》绍旭东《结构设计原理》叶见曙或张树仁编四、结构尺寸图1 全桥主梁横断面图2 中板横断面图图3 边板横断面图钢筋混凝土空心板设计计算书一：基本设计资料1：跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（2）计算跨径：12.5m（3）桥面宽度（桥面净空）：双向行驶，净9+2*0.5m护栏（4）设计荷载：公路二级，无人群荷载（5）主梁预制长度：12.7m（6）结构重要性系数;γ0=12:主要材料（1）混凝土：混凝土空心简支板和铰接缝采用C30混凝土;桥面铺装上层采用0.07m的沥青混凝土，下层为0.08m的C40混凝土。
沥青重度按23KN/m3计算，混凝土重度按25KN/m3计。
13米空心板设计说明
13米空心板设计说明说明一、技术标准与设计规范1. 《公路工程技术标准》(JTG B01—2003)2. 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)3. 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62—2004)4. 《公路桥涵施工技术规范》(JTJ 041—2000)5. 《公路交通安全设施设计技术规范》(JTG D81—2006)二、技术指标装配式钢筋混凝土简支板桥上部构造（1m板宽）技术指标表三、主要材料（一）混凝土1．水泥：应采用高品质的强度等级为62.5级、52.5级和42.5级的硅酸盐水泥，同一座桥的板梁应采用同一品种水泥。
2．粗集料：应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。
碎石最大粒径不宜超过20mm，以防混凝土浇注困难或振捣不密实。
3．混凝土：预制板钢筋混凝土强度等级采用C30，重力密度γ=26.0kN/3m，弹性模量为E=3.0×410MPa；现浇整体化混凝土（铺装层）强度等级采用C40，重力密度γ=24.0kN/3m，弹性模量为E=3.25×410MPa；有条件时，铰缝混凝土可选择抗裂、抗剪、韧性好的钢纤维混凝土；桥面铺装采用沥青混凝土，重力密度γ=24.0kN/3m。
（二）普通钢筋普通钢筋采用R235和HRB335钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB 13013—1991）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB 1499—1998）的规定。
凡需焊接的钢筋均应满足可焊性的要求。
本册图纸中R235钢筋主要采用了直径d=10mm一种规格；HRB335钢筋主要采用了直径d=10mm、12mm、16mm、20mm四种规格。
（三）其他材料1．钢板：应符合《碳素结构钢》（GB700－1988）规定的Q235B钢板。
2．支座：可采用板式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和交通部部颁标准的规定。
四、设计要点（一）本通用图以简支板桥为基本结构，采用桥面连续结构，连续长度综合桥梁总体布局而定。
8米板桥设计说明
8m装配式钢筋混凝土简支板桥设计说明一、技术标准与设计规范1、《公路工程技术标准》JTG B01-20032、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20043、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20044、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-20005、《公路交通安全设施设计技术规范》（JTG D81-2006)二、主要材料（一）混凝土1．水泥：应采用高品质的强度等级为62.5、52.5、42.5的硅酸盐水泥，同一座桥的板梁应采用同一品种水泥。
2．粗骨料：应采用连续级配，碎石宜采用锤击式破碎生产。
碎石最大粒径不宜超过20mm，以防混凝土浇筑困难或振捣不密实。
3．混凝土：预制板钢筋混凝土强度等级采用C30，重力密度γ=26.0kN/3m，弹性模量为E=3.0×410MPa；有条件时，铰缝混凝土可选择抗裂、抗剪、韧性好的钢纤维混凝土；桥面铺装采用13cm厚水泥混凝土，重力密度γ=24.0kN /3m。
（二）普通钢筋普通钢筋采用R235和HRB335钢筋，钢筋应符合《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》（GB13013-1991）和《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》（GB1499-1998）的规定。
凡需焊接的钢筋均应满足可焊性的要求。
本册图纸中R235钢筋主要采用了直径d=8、10mm两种规格；HRB335钢筋主要采用了直径d=10、12、16、20、22、25mm六种规格。
（三）其他材料1．钢板：应符合《碳素结构钢》（GB700－1988）规定的Q235B钢板。
2．支座：可采用板式橡胶支座，其材料和力学性能均应符合现行国家和行业标准的规定。
三、设计要点（一）本通用图以简支板桥为基本结构，采用桥面连续结构，连续长度综合桥梁总体布局而定。
（二）上部行车道板汽车荷载横向分配系数，跨中采用铰接板梁法理论计算，支点采用杠杆法计算。
斜交板考虑角度对横向分配系数的影响。
（三）对于同一跨径、斜度及相同汽车荷载等级，中板取不同桥面宽度引起最大的横向分布系数值作为控制设计值，边板取不同桥面宽度引起的横向分布系数值作为控制设计值。
装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计说明书
2.1 105
195
195
235
HRB400 级 2.0 105
330
Ф（Mpa）
330
400
精品
.
混凝土技术指标
表2
二、设计计算内容： 1． 主梁几何特性计算 2． 恒载内力计算 3． 荷载横向分布计算（支点处采用杠杆法，跨中采用铰接板法） 4． 活载内力计算 5． 荷载组合。确定用于配筋计算的最不利作用效应组合 6． 主梁配筋计算（依据结构设计原理进行） 7． 绘制内力包络图
5．材料：
（1）钢筋，其技术指标见表 1；
（2）混凝土及其技术指标见表 2，主梁混凝土为 C40，防撞护栏
C30，桥面铺装混凝土为 C40，沥青混凝土容重为 23 KN/m3，混凝
土容重为 25 KN/m3。
钢筋技术指标
表1
种
类 弹 性 模 抗 拉 设 计 强 抗压设计强
标准强度
量
度
度
R235 （MPa）
其中混凝土与箍筋共同承担的剪力 不小于 60% ，弯起钢筋
（按 弯起）承担的剪力 不大于 40% ②计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座 h /2 处由弯起钢筋承担的那部分剪力值 ③计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋时，取用前一排弯
精品
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起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值 弯起钢筋配置及计算图示如图 所示
上述计算说明中和轴位于翼缘板内，可按高度为 h，宽度为 的矩 型截面计算钢筋面积
则= =
=3462.2
精品
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选用 8 根 直径为 Փ 25mm 的 HRB400 钢筋 =3927 钢筋布置如图所示
精品
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ρ= /（ ）=
简支混凝土空心板桥设计计算书
桥梁工程课程设计计算书（装配式混凝土简支空心板桥上部结构设计）班级：06级土木四班姓名：吴朝武学号：05指导老师：曹玉贵日期：2010-1-18目录一、设计资料 (3)二、构造形式及尺寸选定 (4)三、空心板毛截面几何特性计算 (4)（一）、毛截面面积A (4)（二）、毛截面重心位置 (5)（三）、空心板毛截面对中心轴的惯性矩 (5)四、作用效应计算 (6)（一）、永久效应作用计算 (6)（二）、可变作用效应计算 (8)（三）、作用效应组合 (21)五、承载力极限状态计算 (24)（一）、正截面配筋计算及承载力验算 (24)（二）、斜截面配筋及承载力计算 (26)六、空心板持久之状况正常使用极限状态计算 (31)（一）、裂缝宽度验算 (31)（二）、挠度及预拱度计算。
(32)七、空心板短暂状况应力验算（吊环计算） (34)八、铰缝计算 (35)（一）、铰缝剪力计算。
(35)（二）、铰缝抗剪强度验算 (38)九、栏杆计算 (39)（一）、栏杆的构造及布置 (39)（二）、栏杆柱的作用效应计算 (40)（三）、栏杆柱承载能力复核（见图1-17） (42)（四）、扶手计算 (44)十、参考文献及资料 (47)简支混凝土空心板桥设计一、设计资料1、 跨径：标准跨径13.00;k l m =计算跨径12.6l m =（桥墩至支座中心线距离取20cm ）。
2、 桥面净空：+2×+=10.5m 。
3、 设计荷载：汽车荷载，公路—Ⅱ级荷载；人群荷载，m 2.4、 材料：纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HRB335；空心板混凝土采用C40；铰缝为C30细石混凝土；桥面铺装采用C30沥青混凝土；栏杆及人行道板为C25混凝土；三角垫层采用C25素混凝土，最薄出6mm 。
5、 设计依据及参考资料 （1）、桥梁工程课程设计任务书；（2）、《公路工程技术标准》（JTG B01—2003）；（3）、《公路桥涵通用规范》（JTG D60—2004），简称《桥规》； （4）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）简称《公预规》；（5）、《混凝土简支梁（板）桥》，桥梁计算示例丛书。
装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计说明书
桥梁工程课程设计任务书装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计一、设计资料1．标准跨径：13m2．计算跨径：计算跨径12.5m3．桥面宽度：净-9+2⨯0.5m防撞护栏，桥面铺装为0.08mC40混凝土铺装+0.06m沥青混凝土面层，桥面横坡为双向1.5%，桥面横坡由铺装层形成。
4．设计荷载：公路-Ⅱ级5．材料：（1）钢筋，其技术指标见表1；（2）混凝土及其技术指标见表2，主梁混凝土为C40，防撞护栏C30，桥面铺装混凝土为C40，沥青混凝土容重为23 KN/m3，混凝土容重为25 KN/m3。
钢筋技术指标表1混凝土技术指标表2二、设计计算容：1．主梁几何特性计算2．恒载力计算3．荷载横向分布计算（支点处采用杠杆法，跨中采用铰接板法）4．活载力计算5．荷载组合。
确定用于配筋计算的最不利作用效应组合6．主梁配筋计算（依据结构设计原理进行）7．绘制力包络图8．绘制主梁一般构造图和配筋图（A3图幅，要求手绘）9．裂缝宽度验算10. 主梁变形验算11.绘制主梁一般构造图和结构图三、设计依据：《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004）《桥梁工程》玲森编《桥梁工程》绍旭东《结构设计原理》叶见曙或树仁编四、结构尺寸图1 全桥主梁横断面图2 中板横断面图图3 边板横断面图钢筋混凝土空心板设计计算书一：基本设计资料1：跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（2）计算跨径：12.5m（3）桥面宽度（桥面净空）：双向行驶，净9+2*0.5m护栏（4）设计荷载：公路二级，无人群荷载（5）主梁预制长度：12.7m（6）结构重要性系数;=12:主要材料（1）混凝土：混凝土空心简支板和铰接缝采用C30混凝土;桥面铺装上层采用0.07m的沥青混凝土，下层为0.08m的C40混凝土。
沥青重度按23KN/计算，混凝土重度按25KN/计。
（2）钢筋：主筋采用HRB400钢筋。
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桥梁工程课程设计任务书装配式钢筋混凝土简支空心板桥设计一、设计资料1．标准跨径：13m2．计算跨径：计算跨径12.5m3．桥面宽度：净-9+2⨯0.5m防撞护栏，桥面铺装为0.08mC40混凝土铺装+0.06m沥青混凝土面层，桥面横坡为双向1.5%，桥面横坡由铺装层形成。
4．设计荷载：公路-Ⅱ级5．材料：（1）钢筋，其技术指标见表1；（2）混凝土及其技术指标见表2，主梁混凝土为C40，防撞护栏C30，桥面铺装混凝土为C40，沥青混凝土容重为23 KN/m3，混凝土容重为25 KN/m3。
钢筋技术指标表1混凝土技术指标表2二、设计计算容：1．主梁几何特性计算2．恒载力计算3．荷载横向分布计算（支点处采用杠杆法，跨中采用铰接板法）4．活载力计算5．荷载组合。
确定用于配筋计算的最不利作用效应组合6．主梁配筋计算（依据结构设计原理进行）7．绘制力包络图8．绘制主梁一般构造图和配筋图（A3图幅，要求手绘）9．裂缝宽度验算10. 主梁变形验算11.绘制主梁一般构造图和结构图三、设计依据：《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2015）《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004）《桥梁工程》玲森编《桥梁工程》绍旭东《结构设计原理》叶见曙或树仁编四、结构尺寸图1 全桥主梁横断面图2 中板横断面图图3 边板横断面图钢筋混凝土空心板设计计算书一：基本设计资料1：跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（2）计算跨径：12.5m（3）桥面宽度（桥面净空）：双向行驶，净9+2*0.5m护栏（4）设计荷载：公路二级，无人群荷载（5）主梁预制长度：12.7m（6）结构重要性系数;=12:主要材料（1）混凝土：混凝土空心简支板和铰接缝采用C30混凝土;桥面铺装上层采用0.07m的沥青混凝土，下层为0.08m的C40混凝土。
沥青重度按23KN/计算，混凝土重度按25KN/计。
（2）钢筋：主筋采用HRB400钢筋。
二:构造形式及截面尺寸（1）本桥为C30钢筋混凝土简支板，由7块宽度为1.32m的空心板连接而成（2）桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制（3）空心板截面参数：单块板高为0.8m,宽为1.32m，板间留有1.14cm 的缝隙用于灌注砂浆（4）C40混凝土空心板抗压强度标准值=26.8MPa ,抗压强度设计值=18.4MPa,抗拉强度标准值=2.40MPa,抗拉强度设计值=1.65MPa,C30混凝土的弹性模量为=3.25*MPa三;空心板截面几何特性计算1毛截面面积计算=4884已知=3997489=12 =18 b=114 h=68==10.0156*等效图四主梁力计算1 永久作用效应计算;(1)空心板自重（一期结构自重）:=4884**25=12.21KN/m（2）桥面系自重（二期结构自重）:=（12.14+10*0.08*25+10*0.06*23）/7=6.563KN/m 由上述计算得空心板每延米总重力为;G=12.21+6.563=18.773KN/m由此可计算出简支空心板永久作用效应，计算结果如下表1表1：简支空心板永久作用效应计算表作用种类作用（KN/m）计算跨径/m作用效应-弯矩M/KN*m作用效应-剪力V/KN跨中1/4跨支点1/4跨跨中12.21 12.5 238.4766178.857476.3125 38.15636.563 12.5 128.1836 96.1377 41.0188 20.5094G 18.773 12.5 366.6602 274.9951117.3313 58.66572 可变作用效应计算根据«公通规»，公路-II级车道荷载的均布荷载标准值和集中荷载标准值；=0.75*10.5KN/m=7.875KN/m计算弯矩时，=【(12.3-5)+270】*0.75KN=157.5KN 计算剪力时=157.5*1.2KN=189KN(1)冲击系数和车道折减系数计算：结构的冲击系数μ与结构的基频f 有关，故应先计算结构的基频：f===8.265Hz其中==kg/m=1913.66kg/m由于1.5Hz<=f<=14Hz故可由下式计算出汽车荷载的冲击系数为μ=0.1767lnf-0.0157=0.357本算例桥梁净宽9+2*0.5，最多2车道布载，故折减系数为ξ=1.0 （2）汽车荷载横向分布系数计算跨中和1/4处的荷载横向分布系数取=0.3265交点至1/4处的荷载横向分布系数取=0.5空心板刚度参数：γ=5.8=5.8(=0.02582在求得刚度参数γ后，即可依板数及所计算板号在车道荷载作用下的荷载横向分布影响线值，由此画出各板的横向分布影响线，并按横向不利位置布载。
由于桥梁横断面结构对称，故只需计算1-4号板的横向分布影响线坐标值。
2号梁γ 1 2 3 4 5 6 7 0.02 202 198 170 135 111 96 99 0.04 235 232 185 127 91 69 59 0.02582211.603 207.894174.365132.672105.18 88.143 79.56（3）可变作用效应计算车道荷载效应：计算车道荷载引起的空心板跨中及L/4处截面的效应（弯矩和剪力）时，均布荷载标准值应满布于使空心板产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于影响线中一个最大影响线峰值处，为此需绘制出跨中弯矩、跨中剪力、L/4处截面弯矩、L/4处截面剪力影响线图，如图所示1 跨中截面弯矩计算：=L/4=3.125 m=0.3265 =7.875 μ=0.357 =0.5*(L/4)*L=19.53m²=ξm(+)=210.92KN/m(不计冲击时)=（1+μ）ξm(+)=286.21KN/m(计冲击时)剪力计算有：=0.5 =0.5*L/2*L/2=1.5375=ξm(+)=34.87KN(不计冲击时)=（1+μ）ξm(+)=47.32KN(计冲击时)2：1/4截面处弯矩计算：有3L/16=2.344m =L=14.648m ²=ξm(+)=158.2KN/m(不计冲击时)=（1+μ）ξm(+)=214.68KN/m(计冲击时)剪力计算：有=0.75 =L=3.5156m =ξm(+)=55.32KN(不计冲击时)=（1+μ）ξm(+)=75.07KN(计冲击时)3支点截面剪力=ξm(+)=115.59KN(不计冲击时)=（1+μ）ξm(+)=156.86KN(计冲击时)3作用效应组合根据作用效应组合，选取四种最不利效应组合：短期效应组合、长期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表2表2 作用效应组合表序号荷载作用跨中截面四分点截面支点截面(KN*m)(KN) (KN*m)(KN) (KN)1 第一期作用238.84 0 178.86 38.16 76.312 第二期作用128.18 0 96.14 20.51 41.023 总永久作用（=1+2）366.66 0 275.00 58.67 117.334 可变作用（汽车不计冲击）210.92 34.87 158.20 55.32 115.595 可变作用（汽车计冲击）286.21 47.32 214.68 75.07 156.866 标准组合（=3+5+6）652.87 47.32 489.68 133.74 274.197 短期组合（=3+07*4+6）514.30 24.41 385.74 97.39 198.248 极限组合（=1.2*3+1.4*5+0.8*1.4*6）840.69 66.25 630.55 175.50 360.409 长期组合（=3+0.4*4+0.4*6）451.03 13.95 338.28 80.80 163.57五持久状况承载能力极限状态下的截面设计、配筋与验算1配置主筋假设截面受压区高度x<=设有效高度=h-=80-4.5=75.5cm正截面承载力为：<=)=1*840.69=840.69KN*m由C40混凝土可知=18.4MPa18.4*1140*x*(755-x/2)x>=840.69*解x=55.09mm <=120mm<==0.56*755=422.8mm上述计算说明中和轴位于翼缘板，可按高度为h，宽度为的矩型截面计算钢筋面积则===3462.2选用8根直径为Փ 25mm的HRB400钢筋=3927钢筋布置如图所示ρ=/（）==0.459%=0.2% 配筋率符合最小配筋率要求2持久状况截面承载能力极限状态计算按截面实际配筋面积计算截面受压区高度x为X===61.78mm截面抗弯极限状态承载力为=x（-x/2）=18.4*1.14*0.06178*(0.755-)=931.89KN*m>840.69KN* m满足截面承载力要求3斜截面抗剪承载力计算=360.40kN =66.25kN假定没有弯起钢筋0.51*b=0.51***755*200=4 83.83KN>=1*360.40=360.40KN在进行受弯构件斜截面抗剪承载力配筋设计时，若满足条件=0.5*b可不进行斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置钢筋即可。
=1*360.40=360.40KN0.5*b=0.5**1*1.65*200*750= 123.75KN对于板式受弯构件0.5*b计算值可以乘以1.25的提高系数则1.25*0.5*b=1.25*0.5**1*1.65*200*750= 154.688KN因此 1.25*0.5*b故应进行持久状况斜截面抗剪承载力验算（1）斜截面配筋的计算图示①最大剪力取用距支座中心h/2（梁高一半）处截面的数据，其中混凝土与箍筋共同承担的剪力不小于60%，弯起钢筋（按弯起）承担的剪力不大于40%②计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取用距支座h /2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值③计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值弯起钢筋配置及计算图示如图所示由插可得，距支座中心h/2处的剪力效应=+66.25=35 0.99KN则相应各排弯起钢筋的位置及承担的剪力值见表4表4 弯起钢筋位置与承担的剪力值计算表斜筋排次弯起点距支座中心距离/m 承担的剪力值/KN1 0.744 140.392 1.388 114.793 2.032 84.494 2.676 54.185 3.320 23.87(2)各排斜筋的计算：与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力按下式计算=0.75*sin=280MPa =故相应于各排弯起钢筋的面积按下式计算==计算得每排弯起钢筋得面积见表5表5 弯起钢筋面积计算表弯起排次每排弯起钢筋计算面积/弯起钢筋数目每排弯起钢筋实际面积1 850.44 2Փ25 9822 695.36 2Փ22 7603 511.81 2Փ20 6284 328.20 2Փ16 4025 144.60 2Փ16（2Փ8）402（101）(3)主筋截断后持久状况承载能力验算：跨中截面的抵抗弯矩为ΣM=x（-）=931.89kN*m每根Փ25钢筋可提供抵抗弯矩=（-）=330***4.909**(0.75-0.06178/2)=116.494 kN*m2根232.988 kN*m4根465.976 kN*m6根698.964 kN*m8根931.9 kN*m截断刚筋验算时，应考虑钢筋的锚固长度，对于HRB400，取锚固长度为30d=75cm4箍筋设计箍筋间距计算公式为==1 =1.1 b=20cm =75cm =40选用10mm的HRB335单肢箍筋则=0.785距支座中心/2处的主筋为6Փ25，=29.45有效高度=80-5=75cm ρ==1.96%,因此P=100ρ=1.96最大剪力设计值=353.77KN= =283.3mm因为=283.3mm≤=400满足规要求在跨中部分选用=200mm, 在支座中心向跨中方向长度1倍粱高（80cm ）围，间距取100mm由上述计算，箍筋的配置如下：全梁的箍筋配置为Փ10单肢箍筋，在由支座中心至距支点1.7m 段，箍筋间距100mm,其他部分箍筋间距200mm 则箍筋配筋率为： 当间距=100mm 时，==78.5/100*200=0.393% 当间距=200mm 时，==157/200*200=0.196%均满足最小配箍率不小于0.12%的要求六．持久状况正常使用极限状态下的裂缝宽度验算最大宽度裂缝计算 W fk =C 1C 2C 3s ssE σ（ρ1028.0d 30++）（mm ） Ρ=ff 0sh b -b bh ）（+A式中，C 1=1.0 C 2=1+0.5N l /N s =1+0.5*14.305451.03=1.438 C 3=1.0 d=25mm E s =2*105MPa b f =132cm h f =12cm h 0=75cm σss =0s s h 87.0A M =75.0*10*27.39*87.014.3054-=20.07*104KN/m 2A s =3927mm 2 ρ=hf b f A )b （-bh 0s -=12*）20-114(755*20027.39+=0.015代入W fk 公式得W fk =1*1.438*1*8410*210*0.072（501.0*1028.00230++）=0.18<0.20mm 则裂缝宽度满足要求。