酒钢7号高炉冷却壁维护与操作技术研究与应用
蒸发式空冷器在高炉软水密闭循环冷却系统的应用
蒸发式空冷器在高炉软水密闭循环冷却系统的应用
陈海林
【期刊名称】《酒钢科技》
【年(卷),期】2022()2
【摘要】本文介绍了高炉软水密闭循环冷却系统中蒸发式空冷器设备的基本原理和特点,对比7#高炉未改造前使用传统管式蒸发空冷器与改造后使用的板式蒸发空冷器相比较,板式蒸发式空冷器具有精准、高效、低成本的技术优势,但同时,也对设备的管理运行提出了较高的技术要求。
目前该设备已在酒钢宏兴钢铁股份公司7号高炉冷却系统中得到成功应用。
【总页数】5页(P62-66)
【作者】陈海林
【作者单位】酒钢集团宏兴股份公司动力厂
【正文语种】中文
【中图分类】TF5
【相关文献】
1.表面蒸发空冷器在高炉软水密闭循环系统中的应用
2.三钢高炉软水密闭循环冷却系统问题分析及优化
3.三钢高炉软水密闭循环冷却系统问题分析及优化
4.纯水、软水密闭循环冷却系统在昆钢高炉应用实践
5.特大型高炉联合软水密闭循环冷却系统水质达标实践
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水温差在线监测技术在酒钢应用的建议
酒钢科技
３ ７
水温差在线监测技术在酒钢应用 的建议
钢研院炼铁烧结研究所 雷全成
，
摘要 本文介绍了水温 差在线监 测技 术的国内 应用情况 及先进功能， 并提出 差在线 水温
关键词 水温差 在线监测技术
监测技术 在洒钢应用的可行性方案 。
业控制计算机等组成。温度数据采集器将
是传感器 的质量不同．有的传感器因保护 问题容易损坏 。 故障处理率较高 ： 不同处之 二是数字精确度不同．有的水温差误差控 制在± ℃之内， ２ 有的则不能 ： 不同处之三是 数字处理方式不 同， 有的是模拟信号 。 的 有 是数字信号 ：不同处之 四是数据处理的冷 却壁段 、 层不同。 有的只对单个冷却壁数据 跟踪 ．有的可以对各段冷却的数据进行 了 处理、 分析。 比较理想的水温差在线检测系 统的特点是采用 了高质量的进 口传感器 、 温度测量误差小 、 实现数字信号 、 对各段冷 却壁数据都分析等。
数据查询 。
的总线 比较擞 据通信具有突出的可靠性 、
实时性和灵活性。其特点如下 ： Ａ 多主方式工作 ： 、 网络上任何节点可
５ 水 温差在 线监 测技术 的先 进性
经过几年的应用 、 改进。 水温差在线监 测技术基本满足高炉需要 ．是一项成熟技 术。
每一点 的温度通过网络技术发送到高炉值
班室 ， 通过数据转换器与工业计算机连接。
５２ ．数字化 系统
本系统装置从温度探测器、温度数据 采集器到工业计算机 ．全部采用 了数字化 现场总线系统。每个探测器都固化有世界
随着 电子、 计算机 、 网络的迅猛发展 ，
２ 座（ ０ 初步掌握） 。如 ， 包头钢铁学 院与首
高炉中的冷却壁技术和维护
高炉中的冷却壁技术和维护随着钢铁工业的不断发展，高炉的冶炼能力也在不断提高。
高炉冷却壁是保证高炉正常运行和生产的重要设备，其质量直接关系到高炉冶炼过程和经济效益。
因此，高炉中的冷却壁技术和维护显得尤为重要。
一、高炉冷却壁的种类高炉冷却壁按材料可分为铸铁板冷却壁和铜板冷却壁。
铸铁板冷却壁是一种传统的冷却壁材料，其主要优点是成本低、使用寿命长；缺点是散热性能不好。
铜板冷却壁具有散热性能好、结构简单、维护方便等优点，成本相对较高。
铜板冷却壁从中空铜板和碳素化合物片层堆积铜板两方面逐渐发展。
二、高炉冷却壁的设计和施工高炉冷却壁的设计和施工是确保冷却壁正常运行的必要条件。
其主要任务是使冷却壁与高温炉料正常接触、达到冷却效果。
在设计中，要根据高炉规定的生产能力、炉缸径、炉缸壁厚度等参数，综合考虑炉缸结构形式、炉壳后侧结构、炉壳的过热程度和炉壳与冷却壁之间的间隙等因素。
在施工中，应注意冷却壁温度、热应力、膨胀等因素。
在铸铁板冷却壁的安装中,需要保证板式活振动卡进螺杆后,牢固不松动。
铜板冷却壁的安装要注意板子的厚度，不能超过规定范围，不得出现裂纹和变形。
三、高炉冷却壁的维护为了保证高炉冷却壁的正常运行，需要进行定期维护工作。
高炉冷却壁的定期维护包括日常检查、防止渗漏、补救维修等。
具体包括：1.日常检查：对高炉冷却壁内的冷却水、冷却水量和温度进行检查，以发现问题解决问题。
2.防止渗漏：定期检查铜板冷却壁的密封性，及时发现并修复问题；设计时应注意冷却水管的接头，保证不渗漏。
3.补救维修：冷却壁表面的耐火材料受到侵蚀或者受到冲击等动力作用会引起表面破损，导致外渗，此时需要用耐火材料堵漏，尽快修复，避免影响正常生产。
四、高炉冷却壁技术的发展高炉冷却壁技术的发展主要集中在两个方面：增强冷却壁散热能力和提高其使用寿命。
目前已有多种技术被应用于高炉中，如内部/外部增强冷却、强制通液、二级冷却、高温陶瓷材料等，并形成一定的规模。
高炉冷却壁漏水情况分析及处理方法
高炉冷却壁漏水情况分析及处理方法摘要：冷却壁作为高炉本体冷却设备中最重要的一个组成部分，其起着隔绝炉内高温保护炉壳、合理的挂渣保持正确的操作炉型等关键性作用。
高炉冷却壁在高炉生产中由于使用年限等诸多原因，不可避免的会出现磨损、烧损等情况，导致冷却壁内冷却水管（水道）破损，发生冷却水漏入炉内的情况，进而引起局部炉缸不活、堆积、炉凉甚至炉缸结死，对高炉的安全生产、稳定顺行产生极为不利的影响，因此如何快速有效的处理冷却壁漏水在高炉生产过程中意义重大。
关键词：冷却壁；破损；漏水；有效处理1、高炉冷却壁的分类按照材质分类，目前高炉使用的冷却壁大致可分为：铸钢冷却壁、铸铁冷却壁、铜冷却壁，铸钢、铸铁冷却壁多使用埋管铸造的方式，即冷却水管弯曲成型后铸造在冷却壁内部，而铜冷却壁由于制造工艺的不同（多采用轧制的方式成型），其壁体内一般不进行埋管而是采用钻孔形成冷却水水道的方式。
2、冷却壁漏水情况分析2.1磨损冷却壁磨损表现为冷却壁整体厚度减薄直至冷却水管、水道穿漏，高炉内部由于炉料的不断下行冲刷、高温气流的上行冲刷，特别是冷却壁热面渣皮形成不稳的情况下，加上冷却壁使用年限不断增加就容易造成冷却壁磨损的情况发生。
冷却壁磨损往往都是整段或者呈区域出现，单根漏水量大，且漏水情况一旦出现则预示着大面积漏水的可能性存在，后续处理起来十分困难。
2.2烧损冷却壁烧损表现为冷却壁局部或者局部几块冷却壁因为路况失常、炉缸堆积、渣铁流动性差、冷却强度不足等因素影响导致冷却壁局部烧损烧穿冷却水管或水道，烧损情况一般不会导致大面积漏水的可能。
烧损导致的漏水量视烧损面积以及烧损的部位大小不确定。
2.3冷却水管拉裂冷却壁水管拉裂是因为冷却壁安装固定在炉壳上，冷却水管管头伸出炉外进行外部配管，随着高炉生产进行，炉壳受热发生形变，炉壳与冷却壁管头产生垂直或径向位移导致冷却壁水管拉裂。
拉裂的情况不可避免，但一般不会大面积出现。
拉裂导致的漏水量一般不会太大。
酒钢3号高炉炉况调整操作实践
第４３卷第２期２０２１年４月甘㊀肃㊀冶㊀金ＧＡＮＳＵ㊀ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＹＶｏｌ.４３Ｎｏ.２Ａｐｒ.ꎬ２０２１文章编号:１６７２￣４４６１(２０２１)０２￣００３６￣０３酒钢３号高炉炉况调整操作实践孙春花ꎬ李㊀通(甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司炼铁厂ꎬ甘肃㊀嘉峪关㊀７３５１００)摘㊀要:酒钢３号高炉对炉况操作㊁调整㊁稳定炉况的经验进行了总结ꎮ通过采取一系列的调整措施ꎬ并通过加强高炉生产管理ꎬ炉况逐步达到开炉以来最好水平ꎮ关键词:高炉ꎻ炉况调整ꎻ生产管理中图分类号:ＴＦ５４３.１㊀㊀㊀㊀㊀文献标识码:ＡＯｐｅｒａｔｉｏｎＰｒａｃｔｉｃｅｏｆＣｏｎｄｉｔｉｏｎＡｄｊｕｓｔｍｅｎｔｏｆＪＩＳＣＯＮｏ.３ＢＦＳＵＮＣｈｕｎ￣ｈｕａꎬＬＩＴｏｎｇ(ＧａｎｓｕＪｉｕＳｔｅｅｌＧｒｏｕｐＨｏｎｇｘｉｎｇＩｒｏｎ＆ＳｔｅｅｌＣｏ.Ｌｔｄ.ＩｒｏｎｍａｋｉｎｇＰｌａｎｔꎬＪｉａｙｕｇｕａｎ７３５１００ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:ＴｈｅｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅｏｆｏｐｅｒａｔｉｏｎꎬａｄｊｕｓｔｍｅｎｔａｎｄｓｔａｂｉｌｉｚａｔｉｏｎｏｆｂｌａｓｔｆｕｒｎａｃｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｆｏｒＮｏ.３ｂｌａｓｔｆｕｒｎａｃｅｏｆＪｉ￣ｕｑｕａｎＩｒｏｎａｎｄＳｔｅｅｌＣｏ.ｉｓｓｕｍｍａｒｉｚｅｄ.Ｂｙａｄｏｐｔｉｎｇａｓｅｒｉｅｓｏｆａｄｊｕｓｔｍｅｎｔｍｅａｓｕｒｅｓａｎｄｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｉｎｇｔｈｅｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｍａｎ￣ａｇｅｍｅｎｔｏｆｔｈｅｂｌａｓｔｆｕｒｎａｃｅꎬｔｈｅｆｕｒｎａｃｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎｇｒａｄｕａｌｌｙｒｅｃｏｖｅｒｅｄｆｒｏｍｔｈｅａｂｎｏｒｍａｌｃｏｎｄｉｔｉｏｎｔｏｔｈｅｂｅｓｔｌｅｖｅｌｓｉｎｃｅｔｈｅｏｐｅｎｉｎｇｏｆｔｈｅｆｕｒｎａｃｅ.ＫｅｙＷｏｒｄｓ:ｂｌａｓｔｆｕｒｎａｃｅꎻｂｌａｓｔｆｕｒｎａｃｅｃｏｎｄｉｔｉｏｎａｄｊｕｓｔｍｅｎｔꎻｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｍａｎａｇｅｍｅｎｔ１㊀引言酒钢３号高炉于２０１７年３月１４日大修改造后送风投产ꎮ炉况运行至２０２０年２月份ꎬ受新冠肺炎疫情影响ꎬ酒钢炼焦煤库存不足ꎬ焦化厂将结焦时间由２２ｈ延长至５６ｈꎮ出焦量减少ꎬ质量下降ꎬ焦炭全部变为湿熄焦ꎮ为弥补焦炭缺口ꎬ高炉大量补充落地不合格焦炭ꎬ３号高炉炉况顺行状况变差ꎬ高炉表现出冶炼强度低㊁炉温不稳定㊁透气性变差㊁滑尺多㊁加减风多ꎬ风量出现回缩ꎮ进而频繁出现难行㊁悬料ꎬ休风堵风口恢复炉况等情况ꎮ这种炉况困扰着高炉的正常操作ꎬ为此通过对炉况波动的原因进行认真分析后ꎬ采取了有针对性的措施ꎬ炉况得到逐步恢复ꎬ各项指标得到了优化ꎬ达到了该代炉役最好水平ꎮ２㊀焦炭质量变化情况疫情前３号高炉使用８５％的自产５＃６＃焦炉焦炭ꎬ２月份受疫情影响ꎬ炼焦煤库存不足ꎬ自产焦产量减少ꎬ高炉配加６７％不合格３＃４＃焦炉焦炭ꎬ两种焦炭主要指标见表１ꎮ表１㊀自产５＃６＃焦炭㊁不合格３＃４＃焦炭主要指标/％㊀ＭｔＡｄＳＴ.ｄＶｄａｆＣＳＲＣＲＩ自产５＃６＃焦１.８１３.０１１.１８１.２６６４.８２５.２不合格３＃４＃焦４.２１４.２６１.２５１.４７６０.３３０.２㊀㊀⑴受焦炭质量大幅度下降影响ꎬ炉况表现出透气性恶化明显㊁滑尺增多㊁加减风增多ꎬ风量出现回缩ꎬ高炉出现悬料ꎮ⑵制定炉况应对方案时对透气性恶化严重的问题预估不足ꎬ方案中调整批重及负荷力度不够ꎬ未有效改善料柱透气性及料尺工作ꎬ未及时遏制炉况变差的趋势ꎮ３㊀炉内操作参数及指标统计分析２０２０年１－８月份主要操作参数㊁指标及趋势分别见表２和图１㊁图２ꎮ表２㊀１－８月份３号高炉主要操作参数及指标月份风量/(ｍ３/ｍｉｎ)Ｓｉ/％Ｃｏ/％风压/ＭＰａ硅偏差产量/ｔ利用系数/(ｔ/(ｍ３ ｄ))１月１２１００.８０３８.２３０.２４７０.１８１４６３９４３.３３２月１１１８０.９１３７.７８０.２２６０.２１２３７２１４２.９５３月１１１８１.０５３７.５２０.２２５０.２５３３８３８２２.７５４月１１４００.８１３７.４６０.２２８０.３１３３７０３６２.７４５月１１６６０.８３３７.８２０.２３５０.２２５４０８８６２.９３６月１１７３０.９２３７.２４０.２３２０.２６１３８１２８２.８２７月１１７９０.８３３７.５６０.２４１０.２８３４２６１８３.０６８月１２２５０.８２３８.５８０.２５００.１７３４８９３９３.５１图１㊀风量㊁风压趋势图２㊀焦比㊁利用系数趋势㊀㊀⑴由上表及趋势图可以看出ꎬ高炉在１月份风量㊁风压㊁产量㊁焦比㊁煤比指标基本正常ꎬ而２－７月份急转之下ꎬ到８月份恢复至较好水平ꎮ⑵２－７月份风量回缩明显ꎬ风压整体不高ꎬ崩料７３第２期㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀孙春花ꎬ等:酒钢３号高炉炉况调整操作实践㊀㊀㊀㊀㊀㊀及悬料次数明显增加ꎬ表面炉内风压波动较大ꎬ气流不稳ꎬ日常崩料频繁ꎮ⑶从２月份炉况开始出现波动ꎬ突出表现在以下几个方面:①炉内出现崩料后ꎬ料尺工作差ꎬ高炉慢风时间长ꎮ②顶温偏高ꎬ料慢ꎬ炉内频繁吹出管道行程ꎮ③炉况不顺ꎬ煤气利用率波动较大ꎬ工作操作困难ꎬ炉温不受控ꎬ波动较大ꎬ这也加剧了炉况的波动及恢复进度ꎮ４㊀炉况的调整措施２－３月份受疫情影响ꎬ焦炭质量劣化ꎬ导致了炉况出现波动ꎮ４月份焦化厂已恢复正常生产ꎬ焦炭质量已恢复至疫情前的水平ꎬ但炉况却得不到恢复ꎬ为此３号高炉进行了认真分析ꎬ采取了针对性的措施ꎬ到８月份炉况得到恢复ꎬ各项指标逐渐好转ꎬ达到了这代炉役的最好水平ꎮ４.１㊀调整上下部装料制度ꎬ开放边缘气流ꎬ稳定中心气流顶温偏高ꎬ料慢ꎬ透气指数偏高主要因煤气流分布不合理ꎬ边缘气流过重ꎬ出现局部过吹ꎬ长期风量偏小造成中心气流加重ꎮ为此３号高炉３月２４日上部装料制度由 平台＋漏斗 模式ꎬ变为中心加焦模式ꎬ实施后中心加焦后改善了上部块状带的透气性ꎬ使高炉接受风量的能力增加ꎬ但随风量的增加ꎬ中心气流增强导致边缘气流过重ꎬ边缘局部出现管道行程的次数增加ꎬ炉况仍未得到恢复ꎮ４－６月份利用休风机会对下部送风制度进行调整ꎬ将进风面积由０.１２７４ｍ２逐步扩大至０.１３８８ｍ２ꎬ风口长度由平均４３７.７ｍｍ缩短至４００ｍｍꎬ边缘气流得到疏通ꎬ风量增加后中心气流改善ꎬ为炉况的恢复奠定了基础ꎮ４.２㊀制定料慢㊁顶温高的控制措施⑴正常情况下ꎬ严格按照规定料线放料ꎬ避免因放料不当引起气流波动ꎮ⑵出现低料线时ꎬ控制风量赶料线ꎬ将低料线时间控制在１ｈ内ꎮ⑶因低料线减风控制后ꎬ与炉前做好沟通ꎬ合理控制铁口孔径大小及铁口深度ꎬ避免在减风状态下渣铁不能及时排净ꎮ４.３㊀灌浆封堵煤气通过日产生产现象分析ꎬ考虑炉皮及冷却壁之间有缝隙ꎬ炉皮串煤气ꎬ煤气走 短路 也是造成煤气流不稳定ꎬ料慢顶温高的原因之一ꎮ利用６月１１日计划检修机会对炉身㊁大套㊁铁口区域进行灌浆封堵ꎬ封堵后跑煤气现象大幅度降低ꎬ炉况顺行程度也逐步提高ꎮ５㊀加强高炉生产管理通过炉况的调整ꎬ７月份炉况基本稳定下来ꎬ为巩固炉况及避免人为失误对炉况造成影响ꎬ３号高炉在生产管理上进行了完善ꎬ抓基础管理工作ꎬ通过各项管理制度的实施ꎬ严格抓落实ꎬ促进了炉况的稳定ꎮ５.１㊀规范工作操作ꎬ改变操作陋习进入７月份后ꎬ料慢㊁顶温高㊁边缘过吹的现象已得到基本的治理ꎬ但整体炉况仍不太稳定ꎬ炉温波动仍就偏大ꎬ冶炼强度偏低ꎬ这种情况主要受工长操作受前期炉况不顺时的操作思想影响ꎬ思想未及时改变ꎬ操作滞后造成的ꎮ⑴制定炉况操作规定ꎬ针对炉况变化情况每日进行微调ꎬ并监督工长的执行情况ꎬ把握好操作的细节ꎮ对存在的操作问题及时进行纠正ꎬ始终保持操作处于稳定的态势ꎮ⑵严抓交接班管理ꎬ严格控制低炉温跑料的情况ꎬ要求工长给下个班交班时交一个稳定的炉况ꎬ每班作业结束后对本班的炉况操作进行总结ꎬ给接班方提出建议ꎮ⑶扭转工长旧有的保守观念ꎬ总认为３号高炉风压提不上去ꎬ透气性指数先天性偏高ꎬ风压长期控制偏低ꎮ操作上不加风ꎬ不提高风压水平ꎬ过于保守ꎬ反而不利于炉况的顺行及稳定ꎮ⑷建立异常情况的汇报制度ꎬ要求工长对于生产期间出现的异常情况第一时间汇报至作业区ꎬ使作业区随时掌握炉况的情况ꎬ以便采取相应的措施ꎬ避免造成事故ꎮ５.２㊀稳定炉前操作ꎬ促进炉况稳定炉前操作是否稳定是高炉炉况稳定关键性因素ꎬ同时随着高炉的逐步恢复ꎬ产量的上升对炉前提出了更高的要求ꎬ３号高炉在原有的基础上对炉前操作进行了规范和统一ꎬ促进了炉内操作ꎬ提高了炉况的稳定性ꎮ⑴缩短出铁间隔时间ꎬ及时排净渣铁ꎮ随着产量及渣量的提升ꎬ原有的出铁间隔４５ｍｉｎ已无法及时排净渣铁ꎬ炉内存在憋风现象ꎬ将出铁间隔时间缩短至３５ｍｉｎꎬ有效的解决了炉内憋风现象ꎮ⑵稳定铁口工作ꎬ提高炮泥质量ꎮ出渣出铁量的增加ꎬ出铁后期铁口眼 拉大 ꎬ堵口时会发生跑泥的现象ꎬ这严重制约了铁口的正常工作ꎬ作业区汇报炼铁厂后对炮泥进行了调整ꎬ提高了炮泥的强度ꎬ解决了炮泥现象ꎮ㊀㊀⑶为防止各班组对铁口深度弄虚作假ꎬ要求看(下转第４２页)使用后１７０９１５－１１９６５２２４７１７５９２３４９１５２０３３２１３９正常２５２７５２ˑ１.０５５４.５１２１２.２正常１７０９１５－１２０５８２４４８１７５７２３４８１８２０４４２１２１正常２４２８５２ˑ１.０５５４.３１２１２.１正常１７０９１５－１２１３８２３４８１７４５２３４９１８２０４０２１１５正常２４２７５１ˑ１.０５５４１２１１.９正常１７０９１５－１２２４５２４４８１９５７２５４８１６２０３０２１４５正常２２３０５２ˑ１.０５５５１２１２.１正常１７０９１５－１２３２９２４４９１６３８２４４９１６２０３２２１２０正常２２２９５１ˑ１.０５５３.５１２１１.４<０.６１７０９１５－１２４３８２３４８１８４５２４４９１８２０４４２１１５正常２４２９５３ˑ１.０５５４.６１２１１.８正常１７０９１５－１２５２９２４４９１６５８２３４８１７２０４７２１４５正常２６２６５２ˑ１.０５５４.３１２１２正常１７０９１５－１２６５８２３４８１８４５２５４９１８２０２１２１３３正常２３３９５２ˑ１.０５５４.２１２１２.１正常１７０９１５－１２７４５２５４８１８４５２４４９１８２０３０２１４４正常２５２７５２ˑ１.０５５４１２１１.９正常１７０９１５－１２８３５２４４９１７３８２５４８１６２０４０２１２８正常２２３０５２ˑ１.０５５４.５１２１２.４正常１７０９１５－１２９５７２４４８１５４８２３４８１７２０４１２１４５正常２３３０５３ˑ１.０５５４.６１２１２.２正常１７０９１５－１３０４６２３４８１７３７２５４８１８２０４２２１４６正常２４２８５１ˑ１.０５５４.８１２１２正常１７０９１５－１３１５８２５４７１６４８２４４８１６２０４１２１４８正常２５３０５２ˑ１.０５５４.８１２１２.２正常１７０９１５－１３２６５２１４６１５５９２３４７１７２０４０２１３９正常２６２９５３ˑ１.０５５５１２１１.８正常１７０９１５－１３３４６２４４８１７３４２５４６１５２０４５２１３８正常２５２７５２ˑ１.０５５４.６１２１１.９正常１７０９１５－１３４５８２５４８１８４５２１４８１８２０４９２１４０正常２４２８５１ˑ１.０５５４.４１２１１.８正常１７０９１５－１３５８５２３４９１９５８２３４２１５２０４８２１４１正常２５２８５２ˑ１.０５５４１２１２.１正常９４.１０％５㊀实施后效果高炉时间虚拟模块自动修正布料圈数技术应用后ꎬ从图２可以明显看出ꎬ布料圈数实际值与目标值偏差明显缩小(该图为圈数要求１２圈ꎬ１５批料的效果对比)ꎮ４号高炉布料精准度由８２.４％提高至９４.１％ꎬ完成高炉布料精准度９２％以上的项目目标ꎮ图２㊀高炉时间虚拟模块自动修正布料圈数程序使用前后ꎬ布料圈数实际值与目标值偏差对比图６㊀结语通过利用时间模块自动控制提高高炉布料准确性攻关与研究ꎬ自动程序确定节流阀开度的调整范围ꎬ达到修正布料圈数的目的ꎬ减少布料圈数的误差次数和频次ꎬ使高炉布料圈数的角度与圈数的对应性更加准确ꎬ布料精准度由８２.４％提高到９４.１％ꎬ为高炉稳定㊁顺行㊁优质㊁高产创造条件ꎮ参考文献:[１]㊀胡仁云ꎬ钱㊀敏.高炉焦炭质量对高炉冶炼的影响[Ｊ].江苏冶金ꎬ２００３(０６):１０￣１１.[２]㊀王筱留.钢铁冶金学(炼铁部分)[Ｍ].北京:冶金工业出版社ꎬ２００２:７７.收稿日期:２０２０￣０９￣１０作者简介:陈㊀保(１９８４￣)ꎬ男ꎬ甘肃省嘉峪关市人ꎬ工程师ꎬ本科ꎮ从事高炉冶炼技术工作ꎮ(上接第３８页)水岗位每次铁开口记录铁口深度ꎬ如实反映铁口的工作状态ꎬ这在另一方面也提高了炉前人员的责任心ꎬ促进了铁口工作的稳定ꎮ６㊀结语⑴通过调整措施及管理措施的实施ꎬ３号高炉炉况逐步得到恢复ꎬ目前高炉利用系数达到３.７８ｔ/(ｍ３ ｄ)ꎬ达到了该代炉役的最好水平ꎬ高炉生产步入了良性循环ꎬ但炉况仍有很大进步的空间ꎬ今后还需在气流的稳定上进一步摸索ꎮ⑵采用中心加焦的布料摸索ꎬ对于提高风量水平作用明显ꎬ但风量上升后会造成边缘加重ꎬ炉况调整上需要疏导边缘气流维持两股气流的平衡ꎮ⑶高炉日常管理的作用巨大ꎬ若要保持炉况长期稳定ꎬ日常管理需长抓不懈ꎮ收稿日期:２０２０￣０９￣０７作者简介:孙春花(１９９０￣)ꎬ女ꎬ青海湟中人ꎬ工程师ꎬ本科ꎮ现从事高炉冶炼管理工作ꎮ。
高炉冷却壁破损原因及采取的措施
⾼炉冷却壁破损原因及采取的措施⾼炉冷却壁破损原因及采取的措施1 概述⾼炉三代炉役⾃年⽉⽇开炉，炉容m3。
本着长寿的原则，要求⼀代炉役⼯作⼗年以上，总结同级别⾼炉长寿实践经验基础上，采⽤了成熟的长寿技术：炉底、炉缸采⽤了微孔炭砖＋陶瓷杯内衬，炉腰、炉腹采⽤了双层⽔冷管镶砖冷却壁，炉⾝采⽤了板壁结合的冷却结构，炉体内衬采⽤了耐压强度、抗折强度、导热性等各项指标都⽐较⾼的半⽯墨炭－β碳化硅砖（赛隆结合的碳化硅砖）。
但是在开炉后短短的三个多⽉内，5段冷却壁先后有四块损坏。
表1所⽰冷却壁损坏的情况。
本⽂简要分析⼀下原因及采取的措施。
2 炉体的冷却⽅式2．1冷却系统采⽤的是⼯业⽔开路循环。
实践证明，对于中、⼩⾼炉，普通⼯业⽔开路循环只要维护合理，也能满⾜⾼炉长寿的要求。
风、渣⼝⼩套采⽤⾼压⽔冷却，以加强冷却效果，延长风渣⼝的使⽤寿命。
2．2 冷却设备炉底采⽤埋管⽔冷⽅式，即在炉底密封板以下埋设⽔冷管的⽅式。
炉底、炉缸采⽤冷却壁形式，共设4段光⾯冷却壁，材质为灰⼝铸铁。
在铁⼝四周安装了四块铜冷却壁。
炉腰、炉腹处采⽤了3段双层⽔冷管镶砖冷却壁，材质为球墨铸铁。
这种双层⽔冷管内部有2根蛇形管，冷⾯、热⾯各⼀根。
采⽤双层⽔管是为了加强冷却强度，使冷却更均匀。
炉⾝采⽤棋格式布置的板壁结合的冷却结构。
这种结构有利于保护砖衬，有利于形成渣⽪。
采⽤的是⼩块冷却壁与冷却板结合的结构，冷却板呈“品”字形布置。
共设有13段冷却壁，12层冷却板，冷却板材质为钢板焊制。
其中第20段冷却壁为带凸台的冷却壁，起⽀撑砖衬作⽤。
3 冷却壁损坏的原因五段冷却壁处在炉腹部位,此部位正处在软融带的根部,⼯作条件最为恶劣,长期受渣、铁冲刷，当炉况、炉温波动时，软融带也发⽣变化，导致此处温度变化极⼤。
β碳化硅砖的导热系数⾼，较以前的⾼铝砖⾼许多，冷却壁的材质、制造、安装质量也有⼀定的缺陷。
综合各⽅⾯的因素，认为冷却壁损坏主要有以下⼏个原因：（1）冷却壁的材质、制造与安装质量冷却壁材质结构不合理，抗热变能⼒差，由于长期处于⾼温作⽤下，其机械性能恶化，从⽽出现冷却壁龟裂、裂纹等，最终导致冷却壁损坏。
大型高炉炉前操作及铁口维护技术培训教材
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节能减排与环保要求对高炉操作的影响
节能减排压力
随着全球对环保问题的重视，节能减排成为高炉操作的重要任务。通过优化操作参数、改进工艺流程 等方式，降低能耗和减少污染物排放。
环保材料的应用
为了满足环保要求，新型的环保型耐火材料、无害化添加剂等被广泛应用于高炉操作中，减少对环境 的负面影响。
未来高炉操作与维护技术的展望
03
04
根据维护计划和实际情 况，确定维护方法和工 具。
按照维护方法进行操作， 注意安全和效率。
维护完成后，对铁口进 行质量检查，确保达到 维护效果。
铁口维护的安全操作规程
01
02
03
04
操作前应穿戴好安全防护用品 ，如防护服、手套、安全鞋等
。
操作时应保持稳定的心态，避 免因紧张或疏忽导致操作失误
大型高炉炉前操作及铁口维 护技术培训教材
目录
• 大型高炉概述 • 大型高炉炉前操作技术 • 铁口维护技术 • 大型高炉炉前操作及铁口维护的
实践应用 • 大型高炉炉前操作及铁口维护技
术的发展趋势
01
大型高炉概述
高炉的构造与工作原理
01
高炉由炉缸、炉身、炉顶和风口 等部分组成，通过焦炭、煤粉等 燃料在炉内燃烧产生高温气体， 将铁矿石还原成生铁。
品，确保操作过程的安全性。
检查设备状况
在进行炉前操作前，必须对相关设 备进行全面检查，确保设备处于良 好状态，防止设备故障引发安全事 故。
注意观察炉况
在进行炉前操作时，必须密切观察 高炉内状况，如发现异常情况应及 时采取措施处理，防止事故扩大。
03
铁口维护技术
铁口的形成与作用
酒钢1号高炉合理操作炉型的研究资料
酒钢1号高炉合理操作炉型的探讨冶金工程系冶金工艺教研室张丰红武万明提要：结合酒钢1号高炉炉型操作的实践，通过调整上下部操作制度，合理控制炉体温度，优化原燃料质量，加强基础管理等措施，不断优化操作炉型，总结出炉型管理和日常维护的主要措施，维持稳定的操作炉型，保证炉况顺行。
关键词：酒钢高炉合理炉型炉型管理1、前言设计炉型是指设计院在图纸上设计的炉型。
建筑炉型是指按照设计尺寸砌好的、开炉时的炉型为建筑炉型，它和设计炉型基本一致。
投产后由于炉墙受到机械作用和腐蚀作用而部分砖衬被破坏，炉型发生变化，变化后的炉型称为操作炉型或工作炉型。
在高炉一代炉龄的生产过程中，往往产生这样的情况：炉龄中期的生产技术经济指标比开炉初期还好，而后期的生产指标又会变差。
在其他冶炼条件相同的情况下，说明炉龄中期形成的操作炉型比开炉初期的设计炉型更能适应于高炉冶炼的规律（见表1）。
高炉后期生产指标变差，是由于后期炉衬受到严重的侵蚀破坏，炉型发生严重变形，其适应性遭到破坏所致。
由此可见，设计的炉型并非是完全合理的炉型。
表1：酒钢1号高炉逐年来产量分布情况高炉炉型的合理性，是高炉能实现高产、优质、低耗、长寿、安全的重要条件。
合理操作炉型是高炉炉型能够很好地适应于炉料的顺利下降和煤气流的上升运动，冶炼效果好，可以获得优质、高产、低耗和长寿的炉型，具有时间性和相对性。
112014年度甘肃省高等学校科研项目《酒钢高炉合理操作炉型的研究与实践》，课题登记号：2014B-144。
酒钢1号高炉（1800m3）于2013年4月17日大修投产，停炉前高炉炉身下部及炉腹冷却壁大量破损，严重影响了高炉顺行并制约了高炉指标的进一步优化，大面积的冷却壁破损埋下了严重的安全隐患。
为避免两座高炉发生上一代炉役相同的问题，在开炉初期，应针对上一代炉役炉型管理中的缺陷，结合优化升级改造后炉体温度、冷却设备水温差在线监测等一系列先进的监控设施，制定合理的炉型管理标准及操作炉型在线监测，达到安全、长寿、优质、低耗和高效的目的。
软水密闭循环冷却水工艺在酒钢7#高炉的应用
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裴文涛 ，段红卫
（ 酒泉钢铁公 司高炉技 改项 目部 ，甘肃 嘉峪关 ７ ３ ５ １ ０ ０ ） 摘 要： 通过 对酒钢 ７ 高炉软水循环冷却水 系统 工艺介 绍 ，分析 了不 同系统工 艺在 运行 中存在 的 问题 ，提 出相应 改进
措 施 和 意 见 建议 。 关 键词 ： 软 水 密 闭循 环 水 ；冷却 ；应 用 中图分类号 ： Ｔ Ｆ ０ ８ ５ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： ２ ０ ９ ５ — ０ ８ ０ ２ 一 （ ２ ０ １ ３ ） ０ １ — ０ ０ ４ １ — ０ ３
2023年高炉炉前工安全操作规程及专业技术知识试题库(附含答案)
2023年高炉炉前工安全操作规程及专业技术知识试题库（附含答案）目录简介一、选择题：共90题二、判断题：共125题三、填空题：共100题四、简答题：共68题一、选择题1、铁一级品率是指铁中的[S] （B）的铁占总合格铁量的百分率：A、W0.02B、W0.03C、W0.042、高炉中大于1100°C区域为（B）还原区。
A、间接B、直接C、氧化3、炉凉时，渣样断口呈（B）A、玻璃状B、黑色C、灰石头状4、保持铁口的正常深度是铁口维护的（C）。
A、条件B、一个环节C、关键5、开口机开铁口应使铁口孔道呈(B)的喇叭形状。
A、里大外小B、里小外大C、里外同样大6、开炉前的试车范围较广，凡是(C)设备都必须进行试车A、安装B、新装C、运转7、铁口打开后，发现撇渣器结盖打不开，首先要(A)A、立即减风堵铁口B、加高下渣砂坝C、加高主沟两侧沟帮8、软水闭路循环可以防止冷却设备(B)A、老化B、结垢C、破损9、液压泥炮，应防止泥缸间歇大，造成过泥，液压油温不许超过(B) °CA、 40B、 60C、 8010、测量炉顶温度的热电偶安装的位置(A)A、煤气导出管B、上升管C、下降管11、在微机系统中，常有VGA、EGA等说法，它们的含义是(B)A、微机型号B、显示标准C、电盘型号12、煤气中毒是指(A)A、COB、C02C、H2 13、8小时作业时间，限定现场CO 浓度(B)A、 12ppmB、 24ppmC、 40ppm14、氧气烧渣、铁、风口时，确认氧气压力在(B)A、800KPa 以上B、lOOOKPa 以上C、1500KPa 以上15、一旦爆炸气体形成，应杜绝火源，并通入(C)A、常压水B、高压水C、水蒸气16、使用氧气时，氧气瓶离火源距离(C)A、5m次内B、随着地而定C、不小于10m17出铁前撇渣器工的重要工作是(D)A、清残铁B、清渣沟C、检查工具D、挡好砂坝18、换风口时，卸下吹管后，往往要堵几泥炮泥，它的作用（B）A、不让火往外冒，伤人B、防止风口踏焦炭C、防煤气中毒D、防渣铁流出19、炉缸堆积严重时应禁止从（A）A、渣口放渣B、铁口喷吹C、扩大风口D、堵铁口20、铁口孔道与铁口中心线偏移超过（A）时，应按照铁口中心线重新开铁口眼A、 50mmB、 50cmC、 50dm21、铁口连续过浅，下列哪种措施可行。
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88酒钢7号高炉冷却壁维护与操作技术研究与应用高建民1白兴全1张磊1霍守锋2解宁强2
（1.甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 2.北京北科亿力科技有限公司）
摘要酒钢7号高炉自2011年3月开炉以来，高炉各项生产指标运行良好。
随着冶炼进程的进行，高炉炉体冷却壁出现损坏的现象较为明显，尤其是高炉5段区域。
本文主要通过对冷却壁水温差的变化和高炉炉体维护情况的分析，对高炉冷却壁的操作和维护技术进行了探讨，并通过对冷却壁维护和操作技术的改进，为高炉日常操作制度的优化，如装料制度的调整、风口参数的选择等提供技术支撑。
关键词冷却壁操作和维护操作制度装料制度风口
1 前言
酒钢7号高炉于2011年3月6日开炉以来，实现快速达产，并经过对各项生产、操作制度的不断摸索，对进风面积及装料制度的不断调整，各项生产操作参数逐步正常，各项指标逐步优化。
但随着高炉冶炼进程的进行，高炉内部砖衬受到渣铁侵蚀的影响，厚度逐渐削薄，尤其是在炉腹、炉腰和炉身下部区域，热流强度高，砖衬残留厚度更小，主要依靠渣铁壳实现对炉体的保护。
另外，随着入炉原燃料中碱金属的逐渐富集，炉内受碱金属的影响逐渐加深，主要表现为风口区域砖衬破坏，炉身部分区域出现结厚。
针对这种情况，本文主要通过对冷却壁水温差的变化和高炉炉体维护情况，对高炉冷却壁的操作和维护进行了论述和说明，并通过对操作炉型的判断，为高炉日常操作制度的优化，如装料制度的调整、风口参数的选择等提供技术支撑。
2 高炉基本情况介绍
7号高炉设计炉容2650m3，设置3个铁口；设计风口28个。
内型设计采用了有利于强化和改善经济技术指标的深炉缸、矮胖型炉型。
设计中适当减小了炉腹角，有利于炉腹渣皮的形成，保护炉腹冷却设备；同时适当缩小炉身角，改善高炉下料条件，有利于高炉强化；7号高炉主要内型尺寸见表1。
3 高炉炉体监测
2011年初，利用北科亿力提供的相关技术和设备，7#高炉炉体冷却壁自一层至十层安装了水温差传感器，以实现对炉体水温差实时监测，并结合炉身热面温度、渣壳厚度的计算，实现对高炉操作炉型分析。
共计安装测温探头591个，流量计28个，以实现对炉体水温差的全面监测，如图1所示。
从图2中可以看出，5段冷却壁水温差的变化情况。
随着冶炼进程的继续，自2013年1月底开始，水温差波动明显增大，最大值达到0.4℃以上。
水温差报警频率明显升高。
4 冷却壁破损情况分析
7号高炉5段（风口带）共28块光面冷却壁，材质为球墨铸铁QT400-18，外形尺寸：
高2700mm、上宽1345.9mm、下宽1620mm，厚度：上部500mm、下部170mm，重量9698~9359kg/块，自2011年5月10日发现5段3#冷却壁水管损坏漏水，至2012年2月，5段风口带13块冷却壁水管破损，冷却壁水管破损共计22根，破损率达到13.09%，其中5段3#冷却壁6根水管破损，5段2#、5#、15#、22#冷却壁2根水管破损，具体破损情况见表2。
5 冷却壁破损原因分析
（1）2011年8、9、10、11月份炉内风量稳定，鼓风动能100kJ/S以上，冷却壁水管破损2根，而2011年12月份及12年2月份随炉内风量回缩，鼓风动能下降，5段冷却壁水管分别破损8根、5根。
从表2统计分析，保证充足的鼓风动能，抑制边缘气流发展，对该区域形成稳定的保护性渣皮，延缓冷却壁水管破损有一定的效果。
（2）7号高炉自开炉以来使用为φ120×500mm；φ130*500mm两种规格风口，从9月23日逐步使用φ130*530mm风口，根据资料记载风口长度是炉缸直径5%，计算7号高炉风口长度为560mm，国内同级别高炉风口长度均在550mm以上，7号高炉风口长度较短，在一定程度上加剧了5段冷却壁水管破损。
12月6日将5#-10#风口调整为130*530mm，到目前该区域无冷却水管坏。
12月28日将13#、15#、17#、18#、22#、23#、24#、25#风口由φ130*500mm 调整为φ130*530mm，到目前该区域5段15#第2根水管坏，其余无冷却壁水管破损，加长风口对延缓冷却壁水管破损有一定效果。
（3）炉内炉温控制波动大，且低炉温较多，炉温的大幅波动，不利于在该部位结上保护渣皮。
（4）碱金属负荷过高，如在2011年后半年，入炉碱金属负荷最高达到7kg/t以上，由此造成风口区域碳砖损坏加剧，煤气在风口区域形成严重的窜气，引起冷却壁热流强度升高明显，从而造成冷却壁损坏。
6 技术措施
（1）炉内装料制度调整：炉况调剂上争取风量为主，同时采取打开中心、抑制边缘的操作制度，减弱边缘煤气流的冲刷，鼓风动能≮95kJ/s控制，一周时间内通过炉况调整，鼓风动能达到95kJ/s。
（2）下部送风制度调整：为遏制冷却壁破损趋势，强烈抑制边缘气流，7号高炉自11月3日至2月17日，陆续将在线风口长度由单一的长度为500mm风口更换为580mm（10个）、530mm（18个）风口，进风面积已达到0.3715m2，在线风口全部为直径130mm风口。
根据近期炉况表现来看，目前的送风制度基本为炉况所接受，风量有小幅回缩，边缘气流有加重趋势。
自进入一月份之后，长风口陆续上线，炉墙温度整体呈下降趋势，图3是1月1日至2月21日炉墙温度的变化趋势。
炉身各段温度整体呈下降趋势，当炉墙温度下降至一定程度后会呈反弹迹象，分析其原因有两种，一为当炉墙温度下降较多时，反映边缘受阻，出现管道行程后局部炉墙温度大幅上升；二为炉内料尺工作状况变差，炉况已呈不稳定趋势，炉内相应作出调整，疏导边缘导致炉墙温度整体上升。
综上分析，炉墙温度的整体下降说明边缘气流受抑制，虽有利于改善指标，但当边缘受阻后，不易于争取风量，长期小风量应警惕出现炉缸不活现象。
（3）适当控制冶炼强度，利用系数≯2.18t/m3d，炉温控制范围0.45-0.70%，富氧率≯3%，煤比≯155kg/t。
（4）5段风口带冷却壁水管破损相连2根以上区域加装炉皮喷水（一周内完成），强化冷却强度。
3月份计划检修，在铁口区域加装3个回水槽。
（5）冷却壁穿管修复。
利用3月份计划检修，采取冷却壁穿管技术修复冷却壁水管，恢复冷却功能。
7 结论
酒钢7号高炉自2011年3月开炉以来，高炉炉体冷却壁随着冶炼进程的进行，出现较为严重的损坏现象，尤其是高炉5段区域。
通过冷却壁破损情况以及其原因的进一步分析，得出以下改善技术措施：①炉内装料制度调整；②下部送风制度调整；③控制冶炼强度；④加装炉皮喷水；⑤冷却壁穿管修复。
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