连续梁合龙段施工注意事项
浅析连续梁桥合龙段施工技术及控制要点
浅析连续梁桥合龙段施工技术及控制要点合龙段的施工是主桥贯通的最后工序，其施工质量的优劣直接影响到整个结构的后期受力状态和使用寿命，故合龙段施工显得尤其重要。
本文以某桥梁工程施工为例，对主桥结构进行了简要介绍，重点分析了预应力连续梁桥合龙段施工工艺及控制措施，以期为类似桥梁施工提供指导。
标签：连续梁桥；合龙段；施工技术；控制要点1、工程概况某桥上部构造为85m+155m+85m三跨变截面预应力混凝土连续刚构箱梁，下部结构主桥桥墩采用单肢等截面矩形空心墩，单肢尺寸6m×5m。
主桥箱梁采用单箱单室截面，箱梁根部梁高9.0m，0#顶板厚0.8m，跨中梁高3.5m，悬臂根部到跨中顶板厚均为28cm，底板厚从跨中至根部由28cm变化为1.2m，腹板从跨中至根部分三段采用45cm、65cm、75cm三种厚度，箱梁高度和底板厚度按2次抛物线变化。
箱梁顶板宽12.25m，底板宽 6.0m，翼缘悬臂长 3.125m，箱梁O#节段长10m（包括墩两侧各外伸2.5m），每个悬浇“T”纵向对称划分为20个节段，梁段数及梁段长从根部至跨中分别为5m×3.0m、7m×3.5m、8m×4.0m，边、中跨合龙段长均为2m，边跨现浇段长6.35m，箱梁0#块设两道厚横隔板，边跨梁端设一道横隔板，箱梁顶面横坡与桥面横坡相同，箱梁底面水平，上部纵向预应力采用高强度低松弛钢绞线，其标准强度fpk=1860MPa，弹性模量MPa，锚下张拉控制应力采用0.75fpk=1395MPa，纵向钢绞线直径为15.2mm，大吨位群锚体系，竖向预应力采用JL32mm精轧螺纹钢筋，标准强度fpk=785MPa，弹性模量MPa，张拉控制应力采用0.9fpk，YGM锚固体系，主桥箱梁纵向预应力管道采用塑料波纹管成孔，真空辅助压浆工艺；其余预应力管道采用镀锌金屬波纹管。
2、合龙施工方案下面主要以中跨合龙段为例说明合龙段的施工工艺，工艺流程图见图1。
连续梁合拢施工注意事项
巴准线连续梁合拢施工注意事项
1、连续梁的合拢顺序、工艺以及预应力张拉顺序，应严格按照设计文件和交代文件办理，当设计文件与交代文件不符时，按交底文件办理。
2、现场采用的合拢工艺与设计不符时，应及时与设计院联系。
3、合拢时间选择时，应参考一周内的天气情况，避免出现大风、降温和降雨天气。
4、合拢前，应清除T构上的杂物，尽量保证T构两端平衡。
5、合拢段浇筑混凝土应选择在一天之内温度最低时进行，一般在零晨，同时温度应满足大于施工规范规定的最低施工温度。
合拢段混凝土浇筑前，应提前做试件，确定养护条件下，混凝土12小时内的抗压强度、24小时抗压强度。
6、纳林川特大桥边跨直线段施工时，应在底模上铺设镀锌钢板，尽量减小混凝土梁体与模板间的摩阻，从而减少体系升降温对边跨直线段的影响。
7、合拢束张拉前，应做孔道摩阻实验，并将实验数据报设计单位以确定是否调整张拉控制应力。
连续梁合拢段施工注意事项
朱家尖羊峙大桥悬臂现浇连续梁合拢段施工方案监理工程师审查意见四川中成煤炭建设（集团）有限责任公司羊峙大桥工程项目部：你部于2013年6月29日上报的《羊峙大桥合拢段施工方案》已收悉，经审查，该方案基本可行，可以按方案操作。
一、该方案存在的问题：、、、、、、、二、监理办对该方案实施工程中的建议：1、连续梁主要施工顺序（先边跨后中跨）：边跨现浇段及最后一个悬浇段施工完成→安装临时锁定支撑及钢筋、预应力管道；浇筑边跨合拢段及张拉→拆除边跨临时锁定支撑（第一次体系转换）→中跨合拢临时锁定，浇筑中跨合拢砼→中跨合拢段张拉→拆除中跨合拢临时锁定支撑、纵向管道压浆、剩余竖向、纵向张拉及压浆→成桥清理。
2、具体详细顺序如下：1）边跨现浇段、最后一个悬浇段已完；2）合拢施工前应进行中线、高程检查，如发现偏差可采取纠正措施；3）合拢施工前应连续观测当地气温和梁长受温度影响的偏移值进行观测，根据观测值进行合龙施工计算，确定准确合龙温度、砼灌注时间合龙程序。
（一般在连续3天观测后，选择在凌晨温度最低时刻、温度开始缓慢回升、开始浇筑边跨合拢段砼）；4）安装边跨合拢段吊架（或利用挂篮）；5）安装边跨合拢段钢筋及预应力管道；6）安装边跨时，合拢口两侧悬臂端予以临时刚性连接（刚性支撑+临时预应力索），型钢支撑抵抗已成型梁段因升温膨胀产生的压应力，临时预应力索抵抗已成型梁段因降温产生的拉应力，做到“又拉又撑”；刚性支撑锁定后，应尽快张拉临时预应力索（锚下控制张拉力，按设计规定），形成支-拉锁定结构，施加预压重、再浇筑混凝土，灌注砼过程，逐步卸载灌注端的重量。
7）合拢口临时锁定后，应立即将合拢口一侧（即边跨现浇段梁端）的支座约束解除。
使得梁的一侧能够在临时锁定装置连接下沿活动支座自由伸缩。
（这一点很重要）8）在边跨合拢段砼强度达到设计100%，张拉边跨合拢段第一批预应力束；其中利用作为临时锁定的4束，应在临时张拉力的基础上补充张拉至100%控制应力。
合龙段施工注意事项
合龙段施工注意事项
在施工合龙段时，需要注意以下事项：
1. 安全第一：确保工人和相关人员的安全。
提供必要的防护设备，并遵守施工现场的安全规范和操作流程。
2. 施工计划：制定详细的施工计划，包括资源调配、工序安排、施工时间等，确保施工高效有序进行。
3. 质量控制：合龙段是连接不同部分的重要环节，需要严格控制施工质量。
检查钢筋布置、混凝土浇筑、支撑结构等，确保合龙段的稳固性和结构安全。
4. 现场管理：合龙段施工现场应保持整洁有序，合理划分区域，设置合适的标识和警示牌，确保施工人员的安全和工作效率。
5. 防止变形和裂缝：在合龙段施工过程中需要注意控制温度、湿度等因素，以防止混凝土收缩、变形或产生裂缝。
6. 检查验收：合龙段施工完成后，应进行必要的检查和验收工作，确保符合设计要求和相关标准。
7. 文明施工：合龙段施工不仅影响工程质量，也会对周边环境和居民造成一定的影响。
要保持文明施工，减少噪音、粉尘、废弃物等对周围环境的污染和影响。
连续梁合拢段施工注意事项
连续梁合拢段施工注意事项内容提要：本文结合工程实践，对连续梁合拢段施工应该注意的一些内容进行了总结。
关键词：合拢体系转换临时固结1  工程概况郑机城铁跨南水北调130#-133#连续箱梁采用65.85+112+65.85m单箱单室变高度变截面预应力砼连续箱梁结构，计划先合拢130#~131#号墩边跨并完成第一次体系转换，再合拢132#~133#号墩边跨并完成第一次体系转换，最后合拢131#~132#号墩中跨并完成全桥体系转换。
2 合拢原则先边跨合拢，再中跨合拢。
如下图示意：郑州←131#墩132#墩→机场A：挂篮悬浇段B：边跨现浇段C:边跨合拢段D: 中跨合拢段各梁段体积及重量一览表3 边跨合拢段施工（一）施工准备清除箱梁顶面及内箱的材料设备，对于不需要的材料设备要全部清理到桥下，减少对箱梁悬臂端标高的影响。
（二）边跨合拢段挂篮模板的就位严格按照图纸要求利用现场现有模板，随后测量定位模板，开始进行边跨合拢段施工。
（三）合拢段临时刚性连接锁定前的配重预压1、合拢段临时刚性连接锁定及混凝土浇筑之前要对“T”构两侧悬臂端部进行等效的配重预压。
2、“T”构两侧悬臂端的预压配重的选择注意两方面，一是重量，二是位置。
3、在边跨合拢段浇筑过程中，边跨配重同步撤除；中跨配重始终保持不变。
中跨配重在浇筑中跨合拢段混凝土时同步撤除。
（四）合拢段刚性连接的设置1、当两侧梁体在温度作用下发生伸缩及膨胀变化时，会引起梁的扭曲变形，进行临时锁定保持合龙段无相对变形。
2、本桥合拢段刚性连接采用在合拢口两侧节段预埋钢板上焊接40a工字钢。
在15号块和现浇段顶板及底板预埋1cm厚钢板，尺寸为70cm×50cm。
每个合拢段预埋8块钢板，15号块布置4块，直线段布置4块。
合拢前在合拢口两侧对应位置的预埋钢板上焊接共计8根（4处）长360cm的40a工字钢，焊缝长度不小于70cm。
（五）边跨合拢段钢筋、预应力管道的安装对15、17号块端头混凝土接茬面进行凿毛后，即可进行合拢段钢筋绑扎及预应力管道安装。
连续梁合龙段施工注意事项
连续梁合龙段施工注意事项一、先边跨后中跨的连续梁主要施工顺序是：边跨现浇段及最后一个悬浇段施工完成安装临时锁定支撑及钢筋、预应力管道；浇筑边跨合拢段及张拉拆除主墩临时固结及边跨临时锁定支撑（第一次体系转换,双悬臂结构转换为单悬臂简支梁结构）中跨合拢临时锁定；浇筑中跨合拢砼中跨砼合拢后，砼达到50%强度时，解除一个中墩（另一个主墩本身为固定支座）多余水平约束，即永久支座锁定（变为单向铰接，第二次体系转换）中跨合拢段张拉拆除中跨合拢临时锁定支撑、纵向管道压浆、剩余竖向、纵向张拉及压浆成桥清理。
具体详细顺序如下：1、边跨现浇段、最后一个悬浇段已完；2、安装边跨合拢段吊架（或利用挂篮）（进行中线、高程检查，如发现偏差可采取纠正措施）3、在合拢口两端设置平衡配重。
（分三种情况：a:如果一个T构两端力矩平衡，则可按照合拢口重量的一半，在合拢口两侧压重。
灌注砼过程，逐步卸载灌注端的重量，另一端中跨尚未合拢，暂时不卸重。
b：如果因挂篮拆除、或者T构两端挂篮前移距离不一致等造成的不平衡力矩，需要在力矩小的一端进行平衡配重，具体配重量需要根据堆载的位置力臂长度计算得来。
）c：合拢口边跨现浇段与最后一个悬浇段测量高程超限，高程相对偏差大于15mm时，需要采取压重纠正措施。
可采取施加压重对标高偏高的一端进行压重纠正。
（但是纠正偏差方案须经设计和监理同意。
纠偏措施的压重必须在合拢段预应力张拉完毕才能解除。
4、安装边跨合拢段钢筋及预应力管道（临时预应力索根据实际情况可先穿进去，当然也可后穿）；5、安装边跨合拢口临时锁定（刚性支撑+临时预应力索）型钢支撑抵抗已成型梁段因升温膨胀产生的压应力，临时预应力索抵抗已成型梁段因降温产生的拉应力，做到“又拉又撑”刚性支撑根据设计分“体内”和“体外”两种支撑形式，一般应在一日之晨温度最低时锁定。
体内支撑是在合拢段砼中事先预埋型钢，所以应在砼浇筑前，在中部留出约10cm的缺口，以便在梁体预应力孔道压浆前，从预留缺口切断刚性支撑。
连续梁施工安全注意事项范文
连续梁施工安全注意事项范文连续梁施工是大型桥梁工程中非常重要的一环，在施工过程中必须注重施工安全。
下面将从施工现场管理、材料使用、工人操作、设备维护等方面，详细介绍连续梁施工安全注意事项。
一、施工现场管理1.施工现场应进行合理规划，确定安全通道和紧急疏散通道，确保施工人员和机械设备的安全。
2.施工现场应设立明显的安全警示标识，包括禁止吸烟、禁止酒驾、佩戴安全帽、使用防护用具等标识，以提醒工人和来往人员注意安全。
3.严格控制施工现场进出口，对所有人员、车辆进行登记，确保施工现场的安全。
4.合理设置安全围挡和警示标志，确保施工现场的封闭性和安全性。
5.定期开展安全培训，提高施工人员的安全意识和应急处理能力。
二、材料使用1.所有施工材料必须符合国家标准和要求，材料的使用过程中要进行验收，确保材料质量合格。
2.严格按照设计要求和施工工艺使用材料，不得擅自更换或减少使用量。
3.材料堆放要有规划，保证不会对施工现场安全造成影响。
4.定期检查施工材料的质量，发现问题及时处理，不得使用问题材料进行施工。
三、工人操作1.工人必须持有效证件上岗，经过专业培训和岗位资格认证。
2.严禁无证上岗、无证操作，禁止未经培训的工人进行高风险作业。
3.工人必须佩戴并正确使用个人防护用品，包括安全帽、防护鞋、防护手套等。
4.工人必须严格按照施工方案和安全操作规程进行作业，不得随意更改和违章操作。
5.工人在施工现场必须互相配合，做好沟通，共同维护施工安全。
四、设备维护1.设备必须经过定期检查和维护保养，确保设备的正常运行。
2.设备操作人员必须经过专业培训和资格认证，严禁无证操作设备。
3.设备运行中要注意安全距离，防止人员和设备的碰撞。
4.设备操作人员必须熟悉设备的使用方法和操作规程，严禁随意调整设备参数。
5.设备故障和异常情况要及时报修，不得擅自维修设备。
总结：连续梁施工是一项风险较高的工程，要注重施工安全非常重要。
通过施工现场管理、材料使用、工人操作、设备维护等措施，可以有效保障施工过程中的安全。
连续梁施工安全注意事项模版
连续梁施工安全注意事项模版一、前期准备工作安全注意事项：1. 梁板材料运输安全：梁板材料在运输过程中要注重车辆的稳固性，梁板要牢固固定，避免在运输过程中掉落或滚动。
2. 基坑开挖安全：基坑开挖前，要确保地基的稳固性，防止地层塌方。
同时要准确掌握地下管线的位置，避免破坏现有的管道。
3. 基坑地下水处理：基坑开挖过程中，需要进行地下水的处理。
要防止地下水涌入基坑，保证施工现场的安全。
4. 施工现场安全设施：在施工现场，要设置明显的安全警示标志和警示标牌，提醒工人注意安全。
同时要建立完善的安全管理体系，保证施工现场的安全。
二、施工过程安全注意事项：1. 高处作业安全：在进行高处作业时，工人要正确佩戴安全帽、安全带等个人防护装备。
同时要确保施工台架的稳固性，防止高空坠落事故的发生。
2. 浇筑混凝土安全：在进行混凝土浇筑时，要注意操作人员的安全，避免混凝土喷溅伤人。
同时要保证浇筑区域的通风良好，防止混凝土挥发物对工人的危害。
3. 施工机械安全：在使用施工机械时，要确保机械设备的正常运行和安全操作。
操作人员要接受专业培训，严格按照操作规程进行施工。
4. 施工现场交通安全：在施工现场，要设置合理的交通指引牌和警示标志，确保施工道路畅通。
同时要加强对施工车辆和行人的管理，保证施工现场交通安全。
5. 防雷防电安全：在雷电活动频繁的地区，要加强对连续梁施工过程中的防雷措施。
同时要注意电气设备的安装和维护，确保施工现场电气安全。
6. 施工现场消防安全：要在施工现场设置消防器材，做好消防疏散通道的设置。
同时要进行消防设施的定期检查和维护，确保施工现场的消防安全。
三、后期阶段安全注意事项：1. 连续梁竣工验收前安全检查：在连续梁施工完成后，要进行安全检查，确保连续梁的质量和安全。
特别要注意梁体的稳固性和接缝的牢固性。
2. 清理施工现场：在连续梁竣工后，要对施工现场进行清理，清除杂物和危险物品，保持施工现场的整洁和安全。
3. 安全教育和培训：在连续梁施工过程中，要定期进行安全教育和培训，提高工人的安全意识和技能水平。
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一、先边跨后中跨的连续梁主要施工顺序是：边跨现浇段及最后一个悬浇段施工完成安装临时锁定支撑及钢筋、预应力管道；浇筑边跨合拢段及张拉拆除主墩临时固结及边跨临时锁定支撑（第一次体系转换,双悬臂结构转换为单悬臂简支梁结构）中跨合拢临时锁定；浇筑中跨合拢砼中跨砼合拢后，砼达到50%强度时，解除一个中墩（另一个主墩本身为固定支座）多余水平约束，即永久支座锁定（变为单向铰接，第二次体系转换）中跨合拢段张拉拆除中跨合拢临时锁定支撑、纵向管道压浆、剩余竖向、纵向张拉及压浆成桥清理。
具体详细顺序如下：1、边跨现浇段、最后一个悬浇段已完；2、安装边跨合拢段吊架（或利用挂篮）（进行中线、高程检查，如发现偏差可采取纠正措施）3、在合拢口两端设置平衡配重。
（分三种情况：a:如果一个T构两端力矩平衡，则可按照合拢口重量的一半，在合拢口两侧压重。
灌注砼过程，逐步卸载灌注端的重量，另一端中跨尚未合拢，暂时不卸重。
b：如果因挂篮拆除、或者T构两端挂篮前移距离不一致等造成的不平衡力矩，需要在力矩小的一端进行平衡配重，具体配重量需要根据堆载的位置力臂长度计算得来。
）c：合拢口边跨现浇段与最后一个悬浇段测量高程超限，高程相对偏差大于15mm时，需要采取压重纠正措施。
可采取施加压重对标高偏高的一端进行压重纠正。
（但是纠正偏差方案须经设计和监理同意。
纠偏措施的压重必须在合拢段预应力张拉完毕才能解除。
4、安装边跨合拢段钢筋及预应力管道（临时预应力索根据实际情况可先穿进去，当然也可后穿）；5、安装边跨合拢口临时锁定（刚性支撑+临时预应力索）型钢支撑抵抗已成型梁段因升温膨胀产生的压应力，临时预应力索抵抗已成型梁段因降温产生的拉应力，做到“又拉又撑”刚性支撑根据设计分“体内”和“体外”两种支撑形式，一般应在一日之晨温度最低时锁定。
体内支撑是在合拢段砼中事先预埋型钢，所以应在砼浇筑前，在中部留出约10cm的缺口，以便在梁体预应力孔道压浆前，从预留缺口切断刚性支撑。
然后用同级砼封闭。
刚性支撑锁定后，应尽快张拉临时预应力索（一般为15%锚下控制张拉力），形成支-拉锁定结构。
6、合拢口临时锁定后，应立即将合拢口一侧（即边跨现浇段梁端）的支座约束解除。
即解除活动支座连接杆约束。
使得梁的一侧能够在临时锁定装置连接下沿活动支座自由伸缩。
（这一点很重要）7、连续观测当地气温，根据温差情况选择合拢口砼灌注时间。
（一般在连续3天观测后，选择在凌晨温度最低时刻（温度开始缓慢回升），开始浇筑边跨合拢段砼，边灌注边卸载边跨方向配重，中跨方向配重不动）8、在边跨合拢段砼强度达到设计100%，张拉边跨合拢段第一批预应力束；其中利用作为临时锁定的4束，应在临时张拉力的基础上补充张拉至100%控制应力。
其余是一次性张拉到位。
（在边跨合拢段未张拉前，严禁松动边跨现浇段支架和合拢吊架）9、拆除两个主墩的临时固结。
注意拆除时要两个墩顶4个临时支座（或墩旁临时支墩）要同步拆除（火烧硫磺砂浆，人工凿除截断支墩），实现第一次体系转换。
形成单悬臂简支梁。
拆除临时固结时，主墩上活动支座的水平约束连接杆不得解除，防止支座滑移。
10张拉边跨合拢段第二批预应力束。
11、解除边跨合拢口临时锁定刚性支撑（合拢口临时锁定劲性骨架需在纵向预应力筋张拉后灌浆前拆除)；同时可拆除边跨现浇支架、模板、多余不用的挂篮；合拢段预应力孔道内压浆。
12、安装中跨合拢段吊架及模板；钢筋绑扎，预应力管道安装；（也可将中跨合拢段钢绞线先穿进去）13、安装中跨合拢刚性支撑，中跨合拢锁定（刚性支撑临和时预应力索）14、浇注中跨合拢段混凝土，边浇注中跨合拢段混凝土，边卸砂袋配重。
15、中跨合拢段砼强度达到设计50%时，解除一个主墩（活动支座）的多余水平约束（即支座锁定连接杆），强度达到95%和弹模100%后张拉中跨合拢段预应力索，临时预应力索补充张拉至100%控制应力。
15、拆除中跨合拢段临时锁定刚性支撑，进行纵向合拢束管道压浆，再对剩余的竖向、横向预应力筋进行张拉，在48小时内压浆完毕。
拆除挂篮及其他料具，采用无收缩砼立模对剩余梁段段锚槽进行封锚；对施工阶段预留的工作吊杆孔洞进行封闭。
清理桥面，连续梁成桥结束。
二、先中跨后边跨的顺序与先边跨后中跨类似。
只是先按照合拢要求先进行中跨合拢，在中跨合拢段临时锁定后，浇筑边跨合拢砼；边跨合拢段张拉；解除中墩墩梁固结约束；边跨合拢锁定后浇筑砼；边跨张拉及压浆；张拉剩余竖向横向束，压浆封锚；拆除挂篮封堵预留孔等清理后成桥。
存在问题：铁四院肆桥（2009）23681-1图《无砟轨道双线预应力砼连续梁（31.9+48+31.9m）中，施工顺序：“中跨合拢段临时锁定，解除中墩临时约束（固结）；浇筑中跨合拢砼。
中跨砼强度达到设计值后进行张拉及压浆。
再对边跨合拢段进行临时锁定，解除边墩上活动支座的水平约束。
边跨合拢段砼强度达到100%后，拆除挂篮和边跨支架，张拉边跨纵向索“四院肆桥（2009）23681-Ⅵ-86页图《无砟轨道双线预应力砼连续梁（70+125+70m）中，施工顺序：“边跨合拢段临时锁定，解除中墩中墩临时固结，并解除活动支座的临时纵向约束以外的其他杜宇约束。
边跨合拢段砼强度达到100%后张拉纵向索；拆除边跨支架；中跨合拢段临时锁定；解除活动支座的临时顺桥向约束；合拢段砼强度达到100%后张拉纵向索。
最后完成体系转换。
”这两个顺序明显是错误的，原因如下：1、如果在合拢口临时锁定后，即解除中墩临时固结约束，则将梁体在合拢口未合拢之前，使用临时锁定支撑体系提前转换成单悬臂结构。
从理论上来说，假如施工过程能够完全保证T构两侧力矩平衡的话，也不会有问题。
但是事实上施工过程，在合拢口砼灌注过程中，难免会出现不平衡的情况，由于没有主墩临时固结的锚固力作用，就可能出现因力矩不平衡产生梁体失稳，可能导致安全事故和质量事故发生。
2、假如按照常规的施工顺序，在合拢口砼强度达到设计值，进行张拉后，再解除中墩临时固结。
则由于中跨（或边跨）合拢段已经完成，预应力筋发挥作用。
而且永久支座的约束尚未解除，解除固结后转换为双固定单悬臂结构，是比较稳定的。
所以应该在先合拢的合拢口纵向索张拉完成后才能解除主墩临时固结。
（此问题二分部咨询设计院人员，答复是图上施工顺序有问题！！）3、31.9+48+31.9m）图中，“对边跨合拢段进行临时锁定，解除边墩上活动支座的水平约束。
边跨合拢段砼强度达到100%后，拆除挂篮和边跨支架，张拉边跨纵向索。
”这种顺序也是错误的，因为在边跨合拢段强度达到100%后。
即拆除边跨支架，在合拢段未张拉之前就拆除边跨支架，那将会导致边跨单悬臂结构垮塌。
所以在边跨合拢段未经张拉之前，严禁拆除或松动边跨支架。
三、关于合拢段临时锁定刚性支撑和临时预应力索1、临时锁定的目的：设置临时锁定并施加一定张拉力的目的是，确保合拢段砼从灌注开始至纵向预应力张拉过程，防止因温度升高或降低，导致合拢砼收到挤压应力和拉应力。
刚性支撑的作用是抵抗温度升高后，已完工梁端膨胀发生位移产生应力对合拢砼产生挤压；临时预应力索的作用是抵抗因温度降低过程，已经成型梁段收缩对合拢砼产生拉应力。
避免砼引起开裂。
2、临时锁定力的要求：合拢口临时锁定力必须大于解除合拢口任何一侧墩梁临时固结后各墩全部活动支座的摩擦力。
因为在合拢口临时锁定后，应立即解除合拢口一侧的支座固结约束，使梁的一侧能在合拢口临时锁定装置连接下沿支座自由伸缩。
以3孔1联连续梁为例：（1）、首先边跨合拢口临时锁定后，应立即解除边跨一侧活动支座的约束（即边墩上活动支座的连接杆），临时锁定力应大于边跨现浇段梁段与底模、活动支座之间的摩擦力。
但是临时锁定力也不能太大，一般来说要控制在预应力束控制应力的20%左右。
如果锁定力太大，将会导致在边跨合拢段砼尚未灌注前因钢绞线拉力将现浇段拉动一个位移，使得活动支座在尚未成桥之前就发生较大位移，提前将预设的支座偏移量拉完行程，在合拢后再张拉时，可能会导致活动支座进一步向固定端位移，最后结果导致边墩活动支座上下板偏位严重。
（2）、中跨合拢临时锁定力中跨合拢临时锁定后，应立即解除一个中墩活动支座的约束（即边墩上活动支座的连接杆），所以临时锁定力应大于扣除中跨合拢段以外，梁体重量一半相对于活动支座产生的摩擦力。
如果锁定力太大，同样也会导致中跨合拢段砼尚未灌注前因钢绞线拉力将活动支座一侧的梁段发生一个位移，使得活动支座在尚未成桥之前就发生较大位移，最后在合拢后再张拉时，可能会导致活动支座进一步向固定端位移，最后结果导致边墩活动支座上下板偏位严重。
如40+72+40m连续梁设计给定的临时索张拉力为400kn=40t是比较合理的采用简化计算估算如下：： 40+72+40m连续梁中跨合拢段临时预应力束为2T11；2B1，为19-φ15.2钢绞线，设计控制应力为1302Mpa；设计临时锁定力400Kn中跨合拢段活动支座一侧梁段和支座之间摩擦力为P=μG=0.05*[(2495-44)*2.5]/2=153 t此力由4束预应力束来承担，则每束张拉力为P每束=153/4=38.3 t(设计40 t)每根预应力索的控制张拉力P控制=19*140*1302=3463kn=346.3t40/346.3=12%但是，四院设计图中32+48+32m和70+125+70m中设计给定的临时锁定力就太大了，是有问题的。
必须纠正。
简化计算如下：32+48+32m临时预应力束为2T10；2B1，为12-φ15.2钢绞线，设计控制应力为1390Mpa; 设计临时锁定力500Mpa中跨合拢段活动支座一侧梁段和支座之间摩擦力为P=μG=0.05*[(1403-22.5)*2.5]/2=86.3 t此力由4束预应力束来承担，则每束张拉力为P每束=86.3/4=21.6 t(设计500Mpa换算后=12*140*500=84 t)每根预应力索的控制张拉力P控制=12*140*1390=3463kn=233.5t84/233.5.3=36%看出设计的临时锁定力已经远大于活动支座一侧梁体的摩擦力。
84*4=336t远大于86.3 t所以应该调整在22t左右。
70+125+70m临时预应力束为2ST1；2SB3，为19-φ15.2钢绞线，设计控制应力为1390Mpa; 设计临时锁定力500Mpa中跨合拢段活动支座一侧梁段和支座之间摩擦力为P=μG=0.05*[(5479-45)*2.5]/2=339.6t此力由4束预应力束来承担，则每束张拉力为P每束=339.6/4=85 t(设计500Mpa换算后=19*140*500=133 t)每根预应力索的控制张拉力P控制=19*140*1270=3378.2kn=337.8t133/337.8=39.4%看出设计的临时锁定力已经远大于活动支座一侧梁体的摩擦力。