热媒水温差对空气加热器及风机盘管性能影响的研究
变冷冻水温水量对风机盘管性能的影响的实验研究
［Ｋｅｙｗｏｒｄｓ］Ｖａｒｉａｂｌｅ ｗａｔｅｒｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；Ｖａｒｉａｂｌｅ ｗａｔｅｒ ｖｏｌｕｍｅ；ＦＣＵ；Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ
Ｏ前言 我国是一个能源相对匮乏的国家，能源的利用
率也只有发达国家的６２％。根据发达国家经验， 经济越发达，生活水平越高，建筑能源消费就越多。 因此，如何减少空调的能源消耗，应对日后可能产 生更为严峻的能源问题，是摆在我们面前的一个重 要而且紧迫的课题。
瓯＝ＷＣ∥Ｏ。２一ｔｗｌ）一Ｅ
（２－４）
Ｃ。＝１００５＋１８４６ｄ２
式中：Ｑ。一水侧的制冷量，ｗ； 矽一风机盘管的水流量，Ｋｇ／ｓ； Ｃ驯一水的定压比热，通常取４．１８７
ＫＪ／（Ｋｇ·℃１； ，。ｌ一风机盘管的进水温度，℃；
为８０Ｗ。
ｆ。２一风机盘管的出水温度，℃； Ｅ一风机盘管的总功率，参考样本，
修正后的空气侧制冷量Ｑ２。同时测量风机盘管的
进、出水温度，以及相应的水流量，计算测试机组
水侧的制冷量瓯。若修正后的空气侧制冷量Ｑ２
和水侧的制冷量Ｑ。的差值在５％之内，本次实验
数据有效。Ｏ：和Ｏ。的平均值作为测试风机盘管
的制冷量Ｑ。
２．１．１风机盘管送风量计算 通过单个喷嘴的风量三按下式计算：
三＝鲥。√２卸以
能；按照同样的方法，将风机盘管的水流量逐渐提
高到０．７２ ｍ５／ｈ和１．０８ ｍ’／ｈ，测量风机盘管的制冷
性能和除湿性能；待每个工况稳定３０分钟后，进
行相关数据的记录和采集。每隔１０秒记录一组数
据，记录１５分钟，所有数据取平均值。 实验数据记录及计算如表４．１所示
表４－１ 改变水流量情况下风机盘管性能测试实验数据
实际应用的例子也不多。 本文通过实验研究了在忽略空气侧的影响的
风机盘管和表冷器热工性能的影响因素及其规律
Ｔｈｅ Ｅｆ ｆｅ ｃ ｔ ｉ ｖ ｅ Ｆａ ｃ ｔ ｏｒ ｓ＆ ０ｒ ｄｅ ｒ ｏ ｆ Ｆａ ｎ —ｃ ｏ ｉ ｌ Ｔｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ Ｐｅ ｒ ｆ ｏ ｒ ｍａ ｎｃ ｅ
ＹＡＮＧ Ｙｉ
（Ｔ ｉ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ Ｈ Ｐ Ｄ ａ ｔ ａ Ｃ ｅ ｎ ｔ ｅ ｒ Ｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ Ｃ ｏ ． Ｌ ｔ ｄ ，Ｔ ｉ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ ，３ ０ ０ ４ ５ ７）
［ 关键 词 】 风机盘管 ；表冷器 ；冷冻水 系统 ；调 节 ；节能 ［ 中图分类号］ Ｔ Ｋ １ ２ ；Ｔ Ｕ ８ ３ １ ． ３ “ ［ 文献标识码 ］ Ｂ ｄ ｏ ｉ ：１ ０ ． ３ ６ ９ ６ ／ Ｊ ． Ｉ Ｓ Ｓ Ｎ ． １ ０ ０ ５— ９ １ ８ ０ ． ２ ０ １ ３ ． ０ ２ ． ０ ０ ２ ０
空气得 热 、冷 水 放 热 量 （ 制 冷 量 ） 与 盘 管 的传 热
量三者 应该 是相 等 的 ，由三者 之 间的关 系 ：
Ｑ ＝Ｇ Ｃ （ ｔ １一ｔ ２ １ ） （ ２ ）
或 自动控制 进 水量来 跟 踪室 内负 荷 的动态 变化 。
第３ ２ 卷第２ 期（ 总１ ２ ３ 期）
文章 编 号 ：Ｉ Ｓ Ｓ Ｎ Ｉ Ｏ ０ ５— ９ １ ８ ０（ ２ ０ １ ３ ）０ ２—０ ０ ８ ９— ０ ３
２ ０ １ ３年 ６月
制
冷
风 机 盘 管 和表 冷 器 热 工 性 能 的影 响 因素及 其规 律
杨 毅
（天津 惠普 数据中心设计工程有 限公 司 ，天津 ３ ０ ０ ４ ５ ７） ［ 摘要 ］ 从风机盘管及表冷器换热 的能 量平衡 角度 出发 ，推 导出影 响盘管传 热能力 的数学关 联式 ，得 到 影响换热 的相关 因素 ，并模 拟出影响风机盘管和表冷器 热工 性能 的影 响规律 ，为冷冻水 系统的设计 、控制 与调节提供 了依据 。
风机盘管 温差
风机盘管温差
【最新版】
目录
1.风机盘管的概述
2.风机盘管的工作原理
3.风机盘管的温差范围
4.风机盘管的保养方法
5.结论
正文
一、风机盘管的概述
风机盘管是中央空调系统的一种末端设备，广泛应用于宾馆、办公楼、医院、商住、科研机构等场所。
它通过风机将室内空气或室外混合空气通过表冷器进行冷却或加热后送入室内，以满足人们的舒适性要求。
二、风机盘管的工作原理
风机盘管的工作原理主要是通过压缩循环制冷剂来实现制冷或制热。
当制冷剂流经表冷器时，会吸收空气中的热量，使空气降温。
而在制热模式下，制冷剂会在表冷器中释放热量，使空气升温。
通过风机的循环送风，实现室内空气的制冷或制热。
三、风机盘管的温差范围
风机盘管的温差范围主要取决于室内空气参数，一般在 13-18 度之间。
送回风温差一般为 5 度左右，出风风速一般在 3-5 米左右。
在实际应用中，效果比较好的风机盘管可达到 12 度的温差，差的只有 8 度。
四、风机盘管的保养方法
为了确保风机盘管的正常运行和延长使用寿命，定期进行保养是非常
重要的。
保养内容包括：清洗换热器、疏通凝结水管道、放置固体消毒块、叶轮清洗、更换磨损的电机轴承、检查电器安全隐患等。
五、结论
风机盘管作为中央空调系统的重要组成部分，它的温差范围、工作原理以及保养方法都对于确保空调系统的正常运行至关重要。
风机盘管阻力性能实验报告
风机盘管阻力性能实验报告实验报告：风机盘管阻力性能实验一、引言风机盘管被广泛应用于空调系统中，用于空气冷却或加热。
阻力是风机盘管性能的一个重要指标，它影响着风机能否正常工作以及工作效果是否良好。
本实验旨在研究风机盘管的阻力性能，并对实验所得数据进行分析和讨论。
二、实验方法1. 实验设备：本实验中使用的风机盘管为某品牌的标准型号，具有已知的风量调节范围和阻力特性。
2. 实验步骤：(1) 将风机盘管连接至实验系统中，并与控制模块连接。
(2) 打开控制模块，设置不同的风量，并记录对应的风压。
(3) 重复步骤(2)，确保实验数据的准确性与可靠性。
(4) 整理实验数据，并进行数据分析和讨论。
三、实验结果基于实验数据的分析，得到以下结果：1. 风量与风压之间呈现正相关关系，即风量越大，风压越高。
2. 风机盘管的阻力随着风量的增大而增大，表现出非线性特性。
当风量接近最大值时，阻力增速显著加快。
3. 风机盘管在不同风量下的阻力性能存在一定的不确定性。
当风量较小时，由于实验误差较大，阻力的测量结果也不够准确。
四、实验讨论1. 首先，我们可以通过实验数据对风机盘管的阻力特性进行了解。
阻力的增加是由于风量的变大导致的。
风量增大时，气流与风机盘管的接触面积增大，从而增加了阻力。
此外，当风量达到一定程度时，风流速度的增加也会导致阻力的增大。
因此，风机盘管的阻力与风量之间存在一定的非线性关系。
2. 其次，我们还可以通过实验数据评估风机盘管在不同工况下的性能。
实验结果表明，风机盘管在低风量下的阻力较小，但精确度较低；而在高风量下，阻力较大但精确度较高。
这对于风机盘管的泵送功率和能效有着重要的影响。
因此，在实际使用中应根据需要选择适当的风量范围，以获得最佳性能。
3. 此外，本实验还需要进一步改进和完善。
因为实验数据中的误差较大，我们可以通过增加测量次数、优化实验设计和检测手段等方式提高实验数据的准确性，并进一步研究风机盘管的阻力特性。
空气源热泵的进、出水温度对其制热能力的影响的探讨
３０（４０－１５）／（５５－１５）＝１８．７５ｍ 还需 空气源热 泵把水 从 １５￣Ｃ加热 到 ５５￣Ｃ时水 的体积 为 ：
３０一ｌ８．７５＝１ １．２５ｍ
空气 源热泵把 １１．２５ｍ 的水从 １５℃加热 到 ５５℃所需要 的 电量 为 ：
１ １．２５×（３４９０＋３７７３＋４０８７＋４４５３＋５２０３＋５９７６＋７４３７＋８７１２）
３ 机组进水温度对空气源热泵制热能力的影响
空气 源热泵制热能力随机组进水温度升高而降低 ，表 ２
· ８４ ·
第 ７期（总第 １４７期 ）
积
节能与环保一
是 在 ２０￣Ｃ环境 温度 下 ，把 １．Ｏｍ。水从 １５￣ ＪＩｌ热到 ６Ｏ℃时不
３０（５９７６＋７４３７＋８７１２）／３６００＝１８４．４ｋＷ ·ｈ
图 １、图 ２是太 阳能辅助空气源热泵加热热水 系统 的两 种不 同 流 程 的 加 热 方 式 。
关 键 词 空 气源 热 泵 ；进 水 温 度 ；出水 温 度 ；制 热 能 力
０ 引言
空气源热 泵热水机 组 以其高 效 、节能 、环保 、安 全的优 势 ，在 国内加热设备市场得到 了迅速发展 。机组既可集 中安 装 ，也可分散安装 ，安装场所主要是屋面 ，对 于如今寸 土寸金 的城市来说 ，跟那些需要设 置机房 的加 热设备对 比 ，无疑 又 是一大优势 。随着空气源热泵技术的不断成熟 ，越来越得 到 用户的青昧。作 为设计人员 ，设计 出节能的空气源热水系统 ， 也是对空气源热泵加热设备的推广作 出贡献。
■节 能 与 环保
翘
２０１３生
空气 源 热 泵 的进 、出 水 温 度 对 其 制 热 能 力 的影 响 的探 讨
热媒水温差对空气加热器及风机盘管性能影响的研究
８．６／３８．６
１０．４／４２．２
１１．５／４５．２
１２．６／４７．１
空气加热器 风机盘管 空气加热器 风机盘管 空气加热器 风机盘管 空气加热器 风机盘管
某一热媒水供水温 度，随着二次侧供回 水温差的逐渐增大，
模拟值，Ｗ 间接测量值，Ｗ
相对误差，％
１５３２０ １４３４０ ６．８４
１９５８．４５ １８４４．２６
１ 理论分析
文献［４］在分析影响风机盘管热量因素基础上，选
用 Ｆ２ － ４００ 型风机盘管无因次性能数据，利用最小二 乘法，使残差平方和为最小，给出了风机盘管热量综合
表达式：
Ｑ ＝ ０．９ · Ｃ· Ｄ· Ｇ ０．１８９· Ｔ １．６８３
（１）
式中 Ｑ —风机盘管换热量，ｋＷ；
Ｇ —通过风机盘管的质量流量，ｋｇ／ｈ；
3在一定范围内进行调节二表2空气加热器及风机盘管换热量模拟值与实验结果项目模拟值w间接测量值w相对误差二次侧供回水温差二次侧供水温度86386空气加热器1532014340684风机盘管195845184426619104422空气加热器1743016910303风机盘管208153201713319115452空气加热器1867019350348风机盘管220476217956116126471空气加热器1958021270799风机盘管226525226233013图3相对换热量随其进出口供回水温差变化曲线a空气加热器b风机盘管图4相对换热量随二次侧供回水温差变化曲线a空气加热器b风机盘管t48t52t56t60t46t50t54t58t48t52t56t60t46t50t54t58t48t52t56t60t46t50t54t58t48t52t56t60t46t50t54t58二次侧供回水温度09909081072063054045101112131415二次侧供回水温差07506605704803903101112131415空气加热器进出口供回水温差09909081072063054045101112风机盘管进出口供回水温差075066057048039031011121316no22008总第120期第29卷制冷空调与电力机械refrigerationairconditioningelectricpowermachinery次侧供水温度升高到足够大的值也会使空气加热器及风机盘管相对换热量增加从而导致送风温度增加形成大温差送风使空调系统的一次投资和运行费用都可以减少
风机盘管节能控制的实验研究与分析
风机盘管节能控制的实验研究与分析刘赟;李俊梅;刘叶;刘绚【摘要】本文针对目前风机盘管系统应用较广泛的三种不同控制方式的控制特性及控制效果进行了实验研究,并对各自的经济性进行了分析.研究结果表明,PI控制的控制效果优于手动控制和位式控制,但其控制成本相对较高.位式控制的控制效果和成本适中,因此,在对控制精度要求不高的场合得到了广泛的应用.【期刊名称】《建筑热能通风空调》【年(卷),期】2010(029)005【总页数】4页(P16-19)【关键词】风机盘管;控制;节能;成本【作者】刘赟;李俊梅;刘叶;刘绚【作者单位】北京工业大学建筑工程学院;中国建筑科学研究院空调研究所;北京工业大学建筑工程学院;北京工业大学建筑工程学院;北京工业大学建筑工程学院【正文语种】中文【中图分类】TU8我国从1990年提出风机盘管高低两档及水阀开关控制以来，风机盘管控制应用发展经历了由风机不连续控制到风机连续控制，从模拟到数字再到智能调节的过程。
目前，我国风机盘管控制的应用水平参差不齐，大部分场合还处在手动不连续调节的状态。
当前生产的风机盘管的面板控制中一般都会采取三速手动控制和自动三速控制相结合的方式。
风机盘管对于室内温度的控制主要是通过风机三档之间的切换来实现的。
目前风机盘管系统风机的控制方式主要有：①风机手动三速调节；②风机自动三速位式控制；③风机自动三速PI控制。
随着控制逻辑的不同这三种温控方式对室内温度影响及调节特性存在很大差别[1～3]。
本文将针对不同的控制方式进行实验分析，对不同控制逻辑下的风机盘管进行研究，对比不同控制方式的特性及对室温的控制效果。
1 实验台简介及实验条件实验台位于北京工业大学智能建筑实验室。
选用物理条件基本相同的3个房间，房间1、房间2、房间3作为试验对象，如图1所示。
房间1为手动控制，房间2为位式控制，房间3为PID控制。
每个试验房间的面积为10.8m2，房间高度3m。
一面南向外墙9m2，双层钢窗面积2.7m2。
冷水大温差对表冷器及风机盘管性能的影响
式中 0 和 分别为标准工况和实际工况下的析 湿因数。
3 大温差对表冷器及风机盘管性能的影响 表冷器通常在新风机组及全空气处理机组中
使用, 且不同排数的表冷器的适用工况不同。假定
新风工况如表 1 所示, 全空气系统中的表冷器进风
参数为 t 1= 28 , t wb1= 20. 6 。
表 1 表冷器的室外 空气进口参数
排数
t1
t w b1
4
32
24
6
34
26
利用大温差下表冷器 及风机盘管的性能方程, 可分 别计 算 出在 t w1 = 7
和 5 时, 不同冷水温 差下的各冷量相对值及
8
36
28
值。限于篇幅, 本文只 给
出 4, 8 排表 冷 器 的 Q t ,
Q s, Q l 随 t 的变化值( 见表 2) 和 值( 见表 3) 。
5 Qt 1. 264 1. 137 1. 040 0. 963 0. 899 0. 846 0. 800 Qs 1. 154 1. 088 1. 035 0. 991 0. 954 0. 922 0. 894 Q l 1. 540 1. 261 1. 053 0. 891 0. 762 0. 655 0. 566 7 186 7 893 8 643 9 450 10 330 11 297 12 372
影响表冷器热工性能的因素有很多, 包括表冷 器内部结构、空气入口温湿度、水温、风量、水量、迎 面风速、排数等。文献[ 1] 作者对各种型式的水冷 式表冷器的试验数据进行分析整理后将传热系数 分别回归成表冷器进口干球温度 t 1, 进口湿球温 度 t wb1, 迎面风速 v f, 进水温度 t w1 和通过表冷器
相对值, 可得到大温差下表冷器的性能方程:
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风机盘管 ４ 风机盘管 ３ 风机盘管 ２
风机盘管 １
组合式空调器
解，用来模拟实际系统在不同供回水温差下的热力特 性。在所有部件模型参数中，一部分参数是根据实际测 试获得；一部分是根据厂家产品样本说明中获得。
热泵机组为清华同方制造的 ＨＳＳＷＲ－ ２３（Ｓ）水源 热泵，末端处理装置分别为大连冰山空调设备有限公 司制造的 ＣＨ－ ００５Ｅ 的组合式空气处理机与 ＨＳＲ－ ６２Ｎ 卧式暗装型风机盘管，板式换热器为舒瑞普公司生产 的 ＧＸ－ ７Ｘ４３ 非对称波纹板片系列，循环水泵 １、２ 分 别为上海凯泉泵业有限公司生产的 ＫＱＬ４０／１２５－ １．１／３ （变频）、ＫＱＬ３２／１２５－ ０．７５／３（定频）单级立式离心泵。
为了能够更加清楚地说明热媒水温差对空气加热 器及风机盘管换热性能的影响，下面将利用瞬时系统 模拟程序 ＴＲＮＳＹＳ 对实验室空调系统进行模拟计算。
２ 模拟计算与实验验证
实验系统取为大连理工大学建筑环境与设备工 程研究所实验室土壤源热泵实验台地上水系统，如图 ２ 所示，以组合式空调器与风机盘管 １ 为研究对象。使 用瞬时系统模拟程序 ＴＲＮＳＹＳ，将实验室各具体设备 以 ＴＹＰＥ 子程序的形式联接成一个系统进行整体求
ａ）
ｂ）
图 ３ 相对换热量随其进出口供回水温差变化曲线
ａ）空气加热器
ｂ）风机盘管
１１℃，供水温度为 ４６℃、４８℃时的相 对 换 热 量 分 别 约 为 ０．４１３７１６、 ０．４４０４１，即二次侧供水温度为 ４８℃ 时，风机盘管的相对换热量高于二 次侧供水温度为 ４６℃、二次侧相同 供回水温差时的相对换热量。但是 热媒水温度的提高将会导致冷水机 组 ＣＯＰ 下降，所以应作综合分析。
（３）在一定范围内进行调节，二
１６ Ｎｏ．２／２００８ 总第１２０期 第２９卷
专题研讨
８．６／３８．６
１０．４／４２．２
１１．５／４５．２
１２．６／４７．１
空气加热器 风机盘管 空气加热器 风机盘管 空气加热器 风机盘管 空气加热器 风机盘管
某一热媒水供水温 度，随着二次侧供回 水温差的逐渐增大，
模拟值，Ｗ 间接测量值，Ｗ
相对误差，％
１５３２０ １４３４０ ６．８４
１９５８．４５ １８４４．２６
６．１９
１７４３０ １６９１０ ３．０３
２０８１．５３ ２０１７．１３
３．１９
１８６７０ １９３５０ ３．４８
２２０４．７６ ２１７９．５６
１．１６
１９５８０ ２１２７０ ７．９９
２２６５．２５ ２２６２．３３
０．１３
即热媒水流量的减 小，空气加热器及风 机盘管相对换热量逐
渐减小。随着热媒水
图 ３ 为空气加热器、风机盘管
制冷空调 Ｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎ Ａｉｒ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ
与电力机械 ＆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ
专题研讨
热媒水温差对空气加热器及风机盘管性能影响的研究
梁洪新， 王树刚
（大连理工大学 土木水利学院，辽宁 大连 １１６０２４）
摘要：提高中央空调水系统循环水温差，以减少循环水泵输送能耗，越来越受到业内人士的 关注。为了能够更加清楚地了解循环水温差的调节对空调末端空气处理设备性能的影响，本文从 理论分析展开，然后利用瞬时系统模拟程序 ＴＲ ＮＳＹＳ 建立了实验室空调系统仿真器，在对模拟结 果进行实验验证的基础上，模拟分析变热媒水温差对末端设备换热量的影响。结果表明，供水温 度一定，空气加热器及风机盘管换热性能随热媒水温差增大而下降，但是在一定范围内调节，增 大热媒水温差，并且供水温度提到足够大的值时，空气加热器及风机盘管换热性能也会得到提 高。最后指出选择合理热媒水温差与供水温度，要综合考虑空调系统水力稳定性、冷热源机组 ＣＯＰ 的大小、和送风温差的影响。
在末端负荷恒定的情况下，提高热媒水供回水温 差，可以节约系统循环水量，相应减少水泵扬程和电能 的消耗。但是热媒水供回水温差的提高必然会影响到 空调系统末端设备对空气处理的效果。目前的文献报 道中，大部分学者都是针对夏季工况下，从理论上研究 了冷水大温差对表冷器和风机盘管性能影响［１，２］。本文 从理论分析展开，然后利用瞬时系统模拟程序 ＴＲＮＳＹＳ［３］ 进行动态仿真，分析中央空调系统在制热工 况下，采用不同热媒水供回水温差时末端空气处理设 备的特性。
表 １ 各仪表量程及精度
项目 量程 精度
温湿度自记仪 － ２０￣７０℃、５％￣９５％
±０．２℃、±２％
电磁流量计 ６ｍ３／ｈ ２％温度计 ０￣７０℃ Nhomakorabea±０．１℃
１
板式
换热器
２
ＶＡ１ 热泵
机组
图 ２ 实验室土壤源热泵地上水系统简图 ＶＡ１－ 电动三通调节阀 １，２－ 循环水泵
３ 模拟结果与分析
利用瞬时系统模拟程序 ＴＲＮＳＹＳ，同时设定新风 温度为 ９℃，室内回风温度为 １５℃，模拟过渡季节部分 负荷工况，不同热媒水温差、不同供水温度下，空气加 热器及风机盘管换热性能。
相对换热量 （运行工况下换热量与
０．９９
标准工况下换热量的比值） 在其不
０．９
同供水温度时随其进出口供回水温
０．８１
差的变化曲线。要说明的是空气加
０．７２
热器及风机盘管进出口温差与二次
侧供回水温差是不同的，以空气加
０．６３
热器为例，当供水温度为 ４６℃时，
０．５４
空气加热器相对换热量 风机盘管相对换热量
＆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ 与电力机械
相对换热量
１．１ １．０２ ０．９４ ０．８６ ０．７８ ０．７ ０．６２ ０．５４ ０．４６ ９
Ｔ ＝４６℃ Ｔ ＝５４℃
Ｔ ＝４８℃ Ｔ ＝５６℃
Ｔ ＝５０℃ Ｔ ＝５８℃
Ｔ ＝５２℃ Ｔ ＝６０℃
１０
１１
１２
１３
１４
风机盘管进出口供回水温差 ／℃
热量均随其供水温度增大而增大。模拟结果与理论分 内水流量时），对空气加热器及风机盘管的换热性能造
析结果的变化规律基本上相一致。因此可以用模拟结 成不利影响也越大。以图 ４ａ）的空气加热器结果为例，
果来说明本实验系统二次侧热媒水温差对空气加热器 对于二次侧供水温度为 ４６℃，二次侧供回水温差由
及风机盘管换热性能的影响趋势。
０．４５ ８
９ １０ １１ １２ １３ １４ １５ 二次侧供回水温度 ／℃
０．３ ８ ９ １０ １１ １２ １３ １４ １５ 二次侧供回水温差 ／℃
ａ）
ｂ）
图 ４ 相对换热量随二次侧供回水温差变化曲线
ａ）空气加热器 ｂ）风机盘管
于某一进出口供回水温差，末端空气处理设备相对换 供水温度的提高，增大二次侧供回水温差时（即减小管
（２）
ΔＴ —风机盘管进出口供回水温差，℃；
下标 ０ —标准工况，即风机盘管进风干球温度
１５℃，进水温度 ６０℃，回水温度 ５０℃。
根据式（２），计算出供水温度为 ４６￣６０℃，进出口
供回水温差为 ９￣１４℃范围内的风机盘管相对换热量
１４ Ｎｏ．２／２００８ 总第１２０期 第２９卷
专题研讨
制冷空调 Ｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎ Ａｉｒ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ
９℃增大到 １２℃时，空气加热器相对换热量约减少了
图 ４ 为空气加热器、风机盘管相对换热量在二次 １１．９％，而对于二次侧供水温度为 ５２℃，二次侧供回水
侧不同供水温度时随二次侧供回水温差变化曲线，可 温差由 ９℃增大到 １２℃时，空气加热器相对换热量约
看出，二次侧供回水温差对它们换热性能的影响呈现 减少了 １３．９％，即二次侧供水温度越高，增大二次侧供
图 １ 风机盘管机组相对换热量随其进出口供回水温差的变化曲线
值，结果如图 １ 所示。 尽管型号不同的风机盘管热量综合表达式可能会
不完全一样，但各参数对其性能影响的规律性应是相 同的。另外，空气处理机组中的空气加热器与风机盘管 中使用的热交换器都属于表面式热交换器，因此相关 参数对空气加热器性能的影响应与风机盘管类似。
１５ Ｎｏ．２／２００８
总第１２０期 第２９卷
制冷空调 Ｒｅｆｒｉｇｅｒａｔｉｏｎ Ａｉｒ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ
与电力机械 ＆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｐｏｗｅｒ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ
专题研讨
表 ２ 空气加热器及风机盘管换热量模拟值与实验结果
（１）对 于 二 次 侧
项目
二次侧供回水温差 ／ 二次侧供水温度，℃
关键词：空调； 空气加热器； 风机盘管； 热媒水温差
中图分类号：ＴＵ８３
文献标识码：Ａ
文章编号：１００６－ ８４４９（２００８）０２－ ００１４－ ０４
０ 引言
近年来，随着国民经济的快速发展，建筑空调系统 得到越来越广泛的应用，空调系统的节能也成为人们 日益关注的问题。常规中央空调热媒水温差通常为 １０℃，名义工况热媒水供回水温度为 ６０℃／５０℃，而在 实际工程中，由于空调系统设计时按最大热负荷来计 算，设备选择时又需考虑设备安全系数等原因，供回水 温差常常达不到上述要求，这就造成系统运行过程中 普遍存在的“小温差大流量”现象。
实验系统安装了德国 Ｓｉｅｍｅｎｓ 公司生产的楼宇自 控 软 件 Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ Ｉｎｓｉｇｈｔ Ｒｅｖｉｓｉｏｎ ３．５．１，可 以将测量的温度、流量、压力、电功率等参数定期存入 相应的数据库中，存储时间间隔可人为设定和更改，并 可以显示数据的历时曲线，各仪表精度如表 １ 所示。为 了验证模拟结果的正确性，本文对实验室土壤源热泵 地上水系统进行了模拟计算与实验测试。在模拟计算 中，二次侧供水温度、二次侧水流量、组合式空调器进 风温度、风机盘管进风温度都是根据根据实际测试结 果的平均值设定的。