甲醇洗、液氮洗流程说明
液氮洗操作规程资料
目录第一部分：生产工艺介绍 (2)一、工艺原理 (2)1.吸附原理第一部分生产工艺介绍一、工艺原理液氮洗工序的工艺原理包括：吸附原理、混合制冷原理及液氮洗涤原理。
1.吸附原理吸附是一种物理现象，不发生化学变化。
由于分子间引力作用，在吸附剂表面产生一种表面力。
当流体流过吸附剂时，流体与吸附剂充分接触，一些分子由于不规则运动而碰撞在吸附剂表面，有可能被表面力吸引，被吸附到固体表面，使流体中这种分子减少，达到净化的目的。
分子筛对极性分子的吸附力远远大于非极性分子，因此，从低温甲醇洗工序来的气体中CO2、CH3OH因其极性大于H2，就被分子筛选择性地吸附，而H2为非极性分子，因此分子筛对H2的吸附就比较困难。
被吸附到吸附剂表面上的分子达到一定，即达到了吸附平衡，吸附剂达到了饱和状态，这时每公斤吸附剂的吸附量达到最大值，称为静吸附容量（或称平衡吸附容量）。
在吸附过程中，由于流体的流动速度的影响和出口气体纯度等的要求，并不能使全部吸附剂达到吸附平衡，尚有一部分吸附剂未饱和，这时的吸附容量是单位吸附剂的平均吸附容量，称为动吸附容量。
一般情况下，动吸附容量仅为静吸附容量的0.4-0.6倍。
吸附剂床层的切换时间的确定是根据吸附剂在一定操作条件下的动吸附容量来确定的，如果到了切换时间而不及时切换，出口气体中杂质含量就会超标，因此必须严格按照设计要求的、定时切换再吸附器而进行再生。
2.混合制冷原理在一定条件下，将一种制冷工质压缩至一定压力，再节流膨胀，产生焦耳-汤姆逊效应（J-T效应）即可进行制冷。
科学实践已经证明：“将一种气体在足够高的压力下与另一种气体混合，这种气体也能制冷”。
这是因为在系统总压力不变的情况下，气体在掺入混合物中后分压是降低的，相互混合气体的主要组分（如H2与N2、CO、CH4、Ar等）的沸点至少平均相差33℃，最好相差57℃，这样更有利于低沸点组分H2的提纯和低、高沸点组份的分离，并且消耗也低。
低温甲醇洗技术介绍及操作手册
（602）低温甲醇洗岗位培训教材1.概述1.1本工序的任务从变换工序来的变换气中除含有氢气、氮气外，约含有44.7％的CO2和少量的H2S与COS等硫化物，还含有CO、CH4、Ar以及饱和的水份等。
含氧化合物与含硫化合物是氨合成触媒的毒物，气体在进入合成工序之前，必须将他们脱除干净；并且，由于后续工序是采用液氮洗脱除CO、CH4等，为防止CO2与水份等冻结成固体堵塞管道和设备，也必须将它们脱除干净。
另外，从变换气中分离出来的CO2数量较大，浓度较高，而它又是生产纯碱、尿素、干冰等化工产品的主要原料；H2S及COS等硫化物数量虽小，但它们也是生产硫酸等的原料，而且，H2S、COS等硫化物对大气污染严重。
因此，低温甲醇洗工序的任务是：（1）、净化原料气将进入甲醇洗的原料气中CO2、H2O 、H2S 等脱除至规定的含量，以满足后续工序液氮洗和氨合成的生产要求。
（2）、回收副产品CO2是低温甲醇洗工序的主要副产品，可用于生产纯碱、尿素以及食用CO2等，因此，低温甲醇洗工序必须保证CO2产品的质量和数量，以满足用户生产的需要；对H2S及其它含硫化合物的回收，也要保质保量，达到配套装置规定的要求。
（3）、环保任务由于低温甲醇洗工序还向外界排放废气和废水，它们含有污染环境的H2S、甲醇等有毒物质，因此，必须加强生产控制，以满足环境保护的需要。
1.2吸收剂的特性低温甲醇洗的吸收剂是甲醇，甲醇是一种有机溶剂，其一般性质如下表1-1所示。
作为吸收剂，它应具备以下一些要求：（1）、吸收剂的吸收能力。
气体中待脱除的组分在吸收剂中的溶解度以及它与温度、压力的关系是吸收剂的最重要性质。
吸收过程的主要指标如吸收剂的循环量，气体解吸所需要的能耗，溶液再生的条件，设备的大小等都与溶解度有关。
一个良好的吸收剂应当具备有较高的吸收能力以减少溶液的循环量，增大溶质的吸收速度。
甲醇的吸收能力与其它吸收剂的比较见表1-2（2）、吸收剂的选择。
低温甲醇洗工艺
中。
不过，即使能够输送，煤所含杂质的类型和数量会迅速使蒸汽转化用的催化剂及下游其他对毒物敏感的催化剂失活。
采用比轻石脑油重的液态烃，情况也是如此。
解决办法是利用气化法，或部分氧化，煤与适量氧气或富含氧的空气以及蒸汽燃烧，以便与CO或在不完全燃烧中所生成的气态烃反应生成CO2和多余H2。
燃烧过程为不采用催化剂、有蒸汽参与的反应提供充分热量，因而不会出现合成气反应塔内催化剂损坏的问题。
由煤和重质烃原料气化而来的合成气原料含氢、CO、CO2和剩余蒸汽，还包括气化剂不是纯氧的极少数情况下，来自空气中的氮、惰性气体，加上硫化氢，羰基硫(COS)、煤烟和灰。
气化后，首先采用传统气体净化方法脱除固体。
然后使CO与蒸汽进一步反应生成CO2和H2，以调整气体组分使之更适于甲醇或其他产品合成，或者在氢或氨装置中尽量增加氢气量，无论最终采取何种办法脱除CO，都要尽量减少残留的CO。
水气变换反应需要催化剂，即使在高温变换(HTS)工艺，原料气中的硫含量对所采用的更耐用的催化剂而言都显得较高，在采用转化法的氢和氨装置中，为进一步降低气体中CO含量需进行低温变换(LTS)反应，那么原料气中的硫对更敏感的催化剂而言浓度就显得更高了。
因此在气体到达HTS催化剂之前，要将气体中的硫脱除到一定程度，但若将硫浓度脱除到不破坏LTS催化剂的低浓度就不切实际了，所以，即使气化法合成气装置含LTS工序，仍存在少量硫。
在必需脱除所有碳氧化物的情况下，象氨装置和制取高纯度氢气的装置，高温变换后用某些湿法净化工艺脱除大量CO2，随后再采用物理吸收法如变压吸附(PSA)、深冷分离或催化甲烷化脱除残留CO2和CO。
最后一种方法的缺点是碳氧化物会转化回甲烷，在氨装置中，甲烷在合成回路中积累，增加了净化要求。
在采用清洁原料的蒸汽转化合成气装置中，脱除CO2的大型装置一般采用再生式化学洗涤溶液如活化热钾碱(Benfield，Vetrocoke，Catacarb，Carsol工艺)或活化MDEA。
低温甲醇洗技术操作规程
低温甲醇洗技术操作规程一、岗位任务1、脱除15号工序来地变换气中地CO2、H2S及有机杂质，同时也脱除变换气中带入地饱和水，制得CO2<=8*10-6。
CH3OH<10*10-6。
H2S<1*10-6地合格净化气送往液氮洗工序进一步净化.2、为尿素装置提供合格地CO2原料气，要求达到CO2=>98.5%*10-2(V)：总H2S<=5MG/M3。
CH3OH<250*10-6惰气<=1.9*10-2(v)3、为20工号提供合格地H2S气体二、岗位管辖范围1、塔：C1601-C1605，共5台2、换热器：E1601-E1618，以及新加地E1609,共19台3、罐及分离器：V1601-V1608，以及新加地V1609，共9台4、泵：P1601-P1607，以及新加地P1601-3共14台5、过滤器：S1601-S1603，共6台6、压缩机：K1601，共1台上述设备和设备附属管线、阀门及就地指示仪表等.三、操作规程（一）开车1、原始开车（大修后开车）1.1、开车前准备工作1.1.1原料甲醇储罐准备好足够地甲醇1.1.2 机、电、仪、检修完毕，处于随时可投用状态.1.2开车前地检查、确认工作1.2.1 确认本工号各盲板位置正确，确认所有临时盲板和过滤器均应拆除.1.2.2 确认本工号内地所有液位、压力和流量仪表导压管根部阀处于开地位置，所有地调节阀及连锁系统正常.1.2.3 确认系统内所有地工艺阀门处于关闭地位置1.2.4确认共用工程条件具备.1.2.5 确认系统内地设备、管线等设施均正确无误.1.2.6 氮气置换和干燥1.2.6.1 V1602、V1603系统置换与干燥①将PICA1607（V1602去C1601前循环氢压力调节阀）设定为0.2-0.4MPAG，打开V1602、V1603充氮阀及K1601前截止阀向系统冲压；打开V2、V3导淋排放阀进行排放.（B-107）②在PV1607.1（V1602去C1601前循环氢压力调节阀）前导淋处取样分析O2<0.2*10-2且不含水份时表面V2\V3及周围管线置换、干燥合格.③置换完毕，关闭排放阀，系统冲压0.2MPAG保压1.2.6.2 C1602、C1603系统①开C1602塔充氮阀，将PIC1604（CO2压力调节阀，CO2出E1601处）设定为0.22MPAG投自动.②打开FV1702(液氮洗近路来氮气)阀，将PIC1617(T1606塔顶放空压力调节阀)设定为0.08MPAG投自动③分别打开C1602、C1603、V1607导淋排放阀，SV1607（T1602塔顶气安全阀）、SV1608（T1603塔顶气安全阀）旁路进行排放.④在QE16003（T1603塔顶尾气去E1601管道上）、QE16004（CO2气出E1601管道上）处取样分析02<0.2*10-2且不含水份时表明置换干燥合格.C1602冲压0.22MPAG保压；C1603冲压至0.08MPAG保压.⑤置换完毕，关闭所有导淋、排放阀.1.2.6.3 V1604系统①打开PV1634.1（V1604去火炬管线上压力调节阀）、PV1634.2（低压氮气去V1604管线上压力调节阀）前后截止阀，将PICA1634设定为0.05MPA投自动.②打开V1604导淋排放③在PV1634.1阀前导淋处取样分析O2<0.2*10-2且不含水份时表明V1604及其周围管线置换、干燥合格.④置换完毕，关导淋排放阀，压力充至0.05MPAG保压1.2.6.4 C1604、C1605系统①手动全开PV1641（低压氮气去硫回收管线低压氮气调节阀）②打开PV1603.1（COS去硫回收管线上，COS气去硫回收压力调节阀）前后截止阀，将PICA1636设定为0.25MPAG投自动③打开HIC1446（疑问，思路是打通T1604\T1605系统）及其截止阀，S1601前后截止阀、S1602前后截止阀④打开C1604、C1605充氮阀充氮⑤通过打开C1604、C1605、V1606、V1605导淋排放阀及SV1619（T1604塔顶安全阀）、SV1621（T1605塔顶安全阀）旁路进行排放⑥在C4底部QE16023(详细设计取消了该取样点)、C5塔LV1650（T1605塔底液位调节阀B-118）阀前导淋处进行取样分析，O2<0.2*10-2且不含水份时表明置换合格、干燥合格.⑦置换完毕、关闭所有排放阀，系统压力充至0.05MPAG保压.1.2.6.5 C1601系统置换和干燥当空分送出N2后可用C1601前冲氮阀对C1601系统冲压（如无N2也可用N3）①确认PV1713(液氮洗去火炬放空阀)前后截止阀开，中控按HS1704，确认开工管线打开（即HV1602.1、HV1602.2开HV1602.4关）将PICA1713(液氮洗去火炬放空阀自调)设定为0.4MPAG投自动②开C1601塔充氮阀，控制冲压速率0.1MPAG/3MIN，将C1601塔充压至0.4MPAG.③打开C1601、V1601底排放阀、SV1601旁路阀对C1601系统进行置换和干燥.④置换合格，关所有导淋排放阀，将C1601充压至0.4MPAG保压.在系统置换地同时，打开泵地出入口及其周围管线截止阀对泵系统进行置换.1.3、开车步骤1.3.1、系统冲压1.3.1.1 C1601塔系统①确认下列阀门关闭A、LV1601（V1601液位调节阀B-118）、LV1604（T1601塔底液位调节阀）、LV1606（T1601上塔液位调节阀）及其截止阀、旁路阀.B、FV1605（T1601上塔下段去下塔处T1601塔底甲醇流量调节阀）关闭C、E1602下游截止阀及其旁路阀D、PG16004(去分子筛)17号工序地截止阀及其旁路阀E、TDV1716（去合成工段地原料气调节阀见液氮洗详细设计B-103）前截止阀F、KV1716(来自液氮洗地合成气去低温甲醇洗调节阀)后截止阀G、FV1705(液氮洗精配氮阀门，防止串入液氮洗)及其截止阀、旁路阀H、MV1501（自变换原料气阀）及其旁路阀、MV1801及其旁路阀、合成气去F1801截止阀I、HV1654（E1618出口处去甲醇储罐区）及其截止阀J、确认C1601系统排放阀K、确认FV1614（贫甲醇流量调节阀 B-113）及其截止阀、旁路阀②确认以下阀门打开A、PV1713(液氮洗工段合成气去火炬管线阀门)前后截止阀开B、HV1601截止阀开③中控按HS1704（17工号停车按钮），确认开工管线开（即：HV1602.1、HV1602.2开；HV1602.4关），将PICA1713(液氮洗工段合成气去火炬管线阀门)设定为5.04MPA投自动④关C1601塔N216002( N2-16002-2”图号B-102)设地阀间放空阀，开充氮阀，控制充压速率0.1MPAG/3MIN1.3.1.2 V1602、V1603中压系统①确认下列阀门关闭A、FV1608（V1602去T1602甲醇流量调节阀）、LV1604（T1601塔底液位调节阀）、LV1606（T1601上塔液位调节阀）、LV1616（V1602液位调节阀）、LV1618（V1603液位调节阀）及其截止阀，旁路阀.B、17工号去K1601地循环气截止阀关闭.C、V1602、V1603充氮阀关.②打开PV1607.1（循环氢压力调节阀）、PV1607.2（循环氢压力调节阀）前后截止阀，将PICA1607（（循环氢压力调节阀图号： B-106）设定为1.75MPA投自动.③打开E1602后循环氢H2止逆阀旁路阀，向V1602、V1603充压1.3.1.3 C1602、C1603系统充压①确认下列阀门关闭：A、LV1623(T1602塔底液位调节阀)、LV1625(T1602上塔液位调节阀)、LV1627(T1602塔顶液位调节阀)、PV1614(CO2压力调节阀,E1601处)、LV1648（V1605液位调节阀）及其旁路阀FV1618（V1605气体流量调节阀，V1605气去T1603管线上）及其旁路阀，ME16055-2”（排放甲醇）截止阀，E1601 CO2管路旁路阀B、C1602、C1603系统所有导淋、排放阀关C、FV1608（V1602去T1602甲醇流量调节阀）、LV1616（V1602液位调节阀）、LV1618（V1603液位调节阀）截止阀旁路阀②打开C1602充氮阀，将PIC1604（CO2压力调节阀）设定为0.22MPAG投自动③打开FV1702阀，将PICA1617（T1606塔顶放空压力调节阀）设定为0.08MPA投自动.1.3.1.4 C1604、C1605系统①确认下列阀门关闭PV 1636.2 截止阀（去克劳斯硫回收 P116）FV1618及其旁路阀（T1603塔H2S增浓阀）SV1621旁路阀（T1605塔放空阀）LV1640及其旁路阀（出V1604出液阀）LV1648及其旁路阀（V1605去T1603下液）LV1650及其旁路阀（T1605下液阀）LV1601及其旁路阀 (V1601去V1608调节阀)LV1657及其旁路阀（火炬气罐液位 P202）C4、C5系统所有排放、导淋阀确认下列阀门打开：HV1646及其截止阀S1601前后截止阀S1602前后截止阀S1603前后截止阀、V1609至C1605截止阀C1605顶至C1604截止阀②现场将pv1641（低压氮气调节阀，低压氮气去硫回收管线上）设定为0.25MPAG③打开C4、C5充氮阀④确认PV1636.1（COS气去硫回收压力调节阀）前后截止阀开，设定PICA1636为0.25MPAG1.3.1.5 v1604系统充压①确认下列阀门关闭DW进V1604截止阀.LV1640（T1604塔底液位调节阀）及其旁路阀V4导淋阀.P1604出口阀及其导淋阀②打开PV1634.1（V1604压力调节阀，V1604去火炬管线上）、PV1634.2（V1604压力调节阀，低压氮气去V1604管线上）截止阀③将PICA1634设定为0.05MPA投自动1.3.2 系统充甲醇确认T5002有足够合格甲醇，有关仪表和连锁已投用，C1601已冲压至 5.04MAPG.确认高、中、低压系统之间调节阀截止阀已开.注入甲醇前，通过FI17112、FI17113、FI17114向火炬管线送入低压氮气后，将常明火炬投入运行，1.3.2.1 C1601①确认T5002（甲醇储罐）里存有足够地甲醇②通过打开返回阀（最小回流阀），使P1604出口处自动止逆阀投入运行状态（注意甲醇温度升高不能不能比自身循环时间太长）③P5002排气后，启动P5002，将甲醇送入V1604④当V1604液位LIA1638达到2275MM时，停P5002，启动P1604⑤手动缓慢打开FV1614（贫甲醇流量调节阀，P1604出口去E1618管线处），流量设定为120M3/H⑥LIA1638达775MM时，关FV1614（同时打开自动止逆阀使P1604打循环至V1604）,循环操作应谨慎小心，泵自身循环时间尽量缩短，因在循环中P1604会使V1604中地甲醇温度升高⑦重复③和⑥⑧由于会有一些氮溶解于甲醇中，所以必须稍开C1601塔充氮阀，使其压力保持稳定.1.3.2.2 V1602①当甲醇进入C1601时，手动打开FV1605（T1601塔底甲醇流量调节阀，T1601上塔下段去下塔处）②手动缓慢打开LV1604（T1601塔底液位调节阀，E1603去V1602进口处），当LICA1604达50*10-2时，将LICA1604投自动1.3.2.3 C1603①当V1602液位（LICA1616）建立起来时，手动缓慢打开LV1616（V1602液位调节阀）②当LICA1616（V1602液位调节阀）达到27.5*10-2时，LICA1616投自动1.3.2.4 V1607①当C1603上塔液位(LICA1634)建立时，P1601排气②P1601建立最小流量后，启动P1601.③手动缓慢打开LV1634（T1603上塔液位液位调节阀），当LICA1634达50*10-2时投自动④当V1607液位LICA1621（V1607液位调节阀）建立时，P1602排气⑤P1602建立最小流量后，启动P1602⑥手动缓慢打开LV1621，当LICA1621液位达到50*10-2时投自动.1.3.2.5 C1602 底部①当C1602底部建立液位时，手动缓慢打开LV1623②当LICA1623达50*10-2时，将LICA1623（T1602塔液位）投自动1.3.2.6 C1604①当C1603底部液位LICA1631建立时，P1603排气②P1603建立最小流量后，启动P1603③手动缓慢打开LV1631（T1603底部液位调节阀），当LICA1631达50*10-2时投自动④手动缓慢打开LV1640（T1604塔底液位调节阀），当C1604液位达50*10-2时投自动1.3.2.7 V1603①缓慢调整FICA1605（T1601塔底甲醇流量调节阀）甲醇流量，以免下游工况波动.②当C1601上塔底部液位LICA1606建立时，手动缓慢打开LV1606（E1604去V1603进口处T1601上塔液位调节阀）③当V1603液位建立时，手动缓慢打开LICA1618（V1603出口处去T1602，V1603液位调节阀），当V1603液位达到27.5*10-2，时LICA1618投自动.④当C1602顶部液位建立时，手动缓慢打开LV1627（T1602塔顶液位调节阀，T1602去T1603进口处）和FV1609（T1602塔顶液去下段流量调节阀），当LICA1627达到50*10-2时投自动⑤当下游甲醇进行循环，C1601地甲醇流入V1602、V1603时，将FICA1605（T1601塔底甲醇流量调节阀）投自动.⑥当C1602中段底部液位建立时，手动缓慢打开LV25.1（T1602上塔液位调节阀，T1602去T1603进口处）、LV25.2、当LICA1625达50*10-2时投自动⑦手动缓慢打开FV1608（V1602去T1602进口处，V1602去T1602甲醇流量调节阀），打开后，由手动切换至自动1.3.3、投用水冷器E1602、E1612、E1618水冷器前后截止阀，投用时要注意排气.1.3.4、系统冷却1.3.4.1 充液氨①确认氨冷冻系统投入运行，甲醇以正常流速地50*10-2循环.②打开LV1610前后切断阀，手动缓慢打开LV1610，从19工号引液氨入E1605壳程.当E1605当E1605液位LICA1610达50*10-2时，将LICA1610（E1605液氨液位调节阀）投自动.③打开LV1613（E1604液氨液位调节阀）前后切断阀，手动缓慢打开LV1613，当LICA1613达到50*10-2时投自动.④当C1604有气体蒸发而使得E1613有甲醇蒸汽时，打开LV1646（液氨去E1613管线上，液氨液位调节阀）前后截止阀，手动缓慢打开LV1646,当LICA1646达到50*10-2时，将其调节为自动.⑤应视K1950地运行状态和各设备具体情况，进行充液氨操作1.3.4.2 调整①为了同时冷却整个冷区装置，调整甲醇循环量以使产生冷量均衡地分配.②开激冷阀，冷却备用泵（P1601 P1602 P1603）③当C1601甲醇温度到-20℃左右时，表明冷却合格.1.3.5投用C16051.3.5.1 充甲醇①P1605排气②手动建立最小流量后，启动P1605③手动打开FV1623(T1604去T1605流量调节阀)及其前后截止阀④打开HV1646及其前后截止阀⑤打开S1601前后截止阀⑥当C1605液位LICA16050达到40*10-2，关FV1623(T1604去T1605流量调节阀, S1601去E1616管线上)⑦甲醇循环建立后,V1604液位LIA1638保持在50*10-2时停P50021.3.5.2 甲醇水分离塔投用①缓慢打开FV1624(E1615蒸汽冷凝液调节阀)，将S3引入E1612同时应注意E1615、C1605液位可能急剧沸腾，在通蒸汽前应完成以下工作：A、开疏水器后导淋，排尽E1615内积水.B、开FV1624前导淋，稍开其前截止阀，有蒸汽排出时关导淋C、稍开疏水器后导淋、有气排出时关.D、全开疏水器前后切断阀，FV1624后切断阀.②、确认TICA1657(T1605 塔第11块塔板地温度)、TI1659(T1605 塔第39块塔板地温度)温度稳定③缓慢打开手动阀，将S3直接引入C1605，操作时，应避免(T1605 塔第11块塔板地温度)、TI1659(T1605 塔第39块塔板地温度温升过快.④手动缓慢打开FV1623（S1601去E1616管线上，T1604去T1605流量调节阀）⑤若LICA1650（T1605塔底液位调节阀）液位下降过快，用S3直补蒸汽调节.⑥塔地液位及温度平稳后，投用TICA1657（串级第11块塔板地温度）串级调节.1.3.6 投用C1604在系统冷却地同时投用C16041.3.6.1 当TIA1637(出E1609壳程甲醇温度)降至10℃左右时，手动缓慢打开FV1615（E1611去冷凝液管线上，低压蒸汽调节阀）前切断阀及导淋，排尽进E1611前蒸汽管线积水，当没有水排出时，关导淋阀③稍开FV1615前后切断阀，疏水器前后切断阀.1.3.6.2 逐渐增加蒸汽流量，出V1606酸性气体温度TIA1648保持在50℃以下时，将FICA1615（E1611去冷凝液管线上，低压蒸汽调节阀）投自动1.3.6.3 当V1606液位建立后，P1606排气1.3.6.4 P1606建立起最小流量后，启动P16061.3.6.5 手动逐渐打开LV1644（P1606出口处去T1604，V1606液位调节阀）当V1606液位达50*10-2时，将LICA1644投自动.1.3.6.6 手动逐渐打开LV1648（V1605液去T1603管线上，V1605液位调节阀），当V1605液位达50*10-2时，将LICA1648投自动1.3.6.7 如果进P1604泵地甲醇温度上升过快，则应减少FICA1615（E1611去冷凝液管线上，低压蒸汽调节阀）地量1.3.6.8 确认不凝气体经PV1636.1（COS气去硫回收压力调节阀，COS去硫回收管线上）排放1.3.6.9 分析再生甲醇水含量1.3.7 投用喷淋甲醇（导气前半小时投用喷淋甲醇）投用之前，要确认LV1657前后截止阀开，LV1657投自动，确认LV1601（E1616去V1608管线上V1601液位调节阀）前后截止阀开，旁路阀开，V1609至C1605阀开①手动稍开HV1601②打开甲醇喷淋管线（SR1601-1）上手动阀③开HV1601值至FIA1602达0.65M3/H④手动缓慢打开HV1601⑤当V1601液位达到50*10-2时，将LICA1601（E1616去V1608管线上V1601液位调节阀）投自动，同时还应注意观察V1601与C1601压差.1.3.8向C1601导气①确认各台塔器充氮压力保持在规定值，各塔容器液位正常，且冷却循环已建立起来，进入C1601塔各点甲醇温度TI1624（塔底）、TI1613（B段出液）、TI1612（塔顶）已降至-20℃以下，气提氮已投用.②确认MV1501阀关③将FICA1702调至4400M3/H时切自动.④将PICA1713（低温甲醇洗去液氮洗合成气放空）设定值改变至下述值（压力：PIAC1505-0.1MPAG）⑤当PICA1505与PI1601压差为0.2-0.3MPAG时，停C1601塔充氮阀.⑥打开MV1501旁路阀，同时观察TIA1604(出E1601 CO2温度)和TI1602（出E1601尾气温度）是否升高.⑦逐渐将MV1501开至全开位置（关副线阀）⑧手动缓慢开大PV1713，使工艺气通过PV1713，同时注意PV1505阀位变化.⑨PV1505全开后，PICA1713投自动设定值为5.04MPAG，联系气化将PICA1505设定值在原来地基础上提高0.1MPA⑩当观察到FI1604流量开始上升时，关C1602充氮阀，开阀间导淋.○11在FIA1601增大地同时，相应地增加FICA1614（P1604出口去E1618管线处，贫甲醇流量调节阀）、FICA1605（T1601上塔下段去下塔处，T1601塔底甲醇流量调节阀）、FICA1609（T1602塔顶液去下段流量调节阀）地量.○12当V1604液位增加时，通过HV1654将甲醇排向T5002○13关C4、C5充氮阀（PV1641（低压氮气去硫回收管线上）前后截止阀）开阀间导淋○14关V2、V3充氮阀○15关C1601充氮阀，打开阀间导淋.○16调整E1604、E1605、E1613地液位1.3.9 送气①送净化气当C1601塔顶气体温度TI1607降至-60℃左右，在QE1612（T1601塔顶气体去液氮洗管道上）处取样分析（或AIA1611指示）CO2为8PPM以下时，根据17工号地需要，慢慢打开净化气进分子筛截止阀，向分子筛送气②送CO2 气确认QE1604分析CO2中H2S<=5mg/m3,且气量稳定，按调度要求，打开PV1690，将PIC1690设定为0.055MPAG投自动.③送H2S尾气当C1604操作稳定，QE16025(A16023，经E1614出口气去硫回收管道上)分析H2S浓度合适，按20工号要求通过HC1638向20工号送气.1.3.10投用K1601①确认E1602投用②打开K1601吸入阀③检查冷量是否平衡④检查运行指标是否达标2、正常开车（短期停车后开车）2.1、充压：与大修后开车方法相同2.2甲醇循环：因系统内已有甲醇，所以各泵启动地先后顺序可根据各塔器内地液位而定，但必须防止高、低压系统串气，其他步骤均与大修后开车相同.（二）停车1、计划长期停车1.1、停车前地确认①确认已减负荷到：50*10-2，且FICA1605(T1601塔底甲醇流量调节阀)、FIC1614(贫甲醇流量调节阀)随负荷减少降至预定值.②确定氨合成系统已经停车③在停车前20工号退气、扫硫1.2停车①按NWU停车开关（HS1704）②用HIC1501缓慢关闭MV1501③按20工号“SHUTDOWN”使20工号停车.1.3、停车后预处理①确认下列阀门地动作MV1501关MV1801关②打开N216002管线向C1601充氮，使C1601压力不小于4MPAG③确认PIC1604(CO2出E1601处,CO2压力调节阀)压力为0.22MPAG.打开C1602充氮阀④确认PIC1617(T1606塔顶放空压力调节阀)压力为0.08MPAG，确认FIC1702其气提N3量不变.⑤将FIC1618切手动，根据酸性气体量减少，调节FV1618(V1605气体流量调节阀)开度，确认PICA1636为0.25MPAG⑥将LICA1604(T1601塔底液位调节阀)、LICA1606(T1601上塔液位调节阀)、LICA1616(V1602液位调节阀)、LICA1618(V1603液位调节阀)切至手动，控制阀开度不变，当塔器液位稳定时将以上液位切至自动.⑦停K1601，根据需要打开V1602、V1603充氮阀（E1602后止逆阀旁路）保证V2、V3压力.1.4、第二步处理①根据甲醇中，CO2和H2S地减少，适当降低V1602和V1603液位.②分析出E1610壳程甲醇中H2S含量，如H2S<1*10-6,表明再生结束③再生结束后，手动关闭LV1610(E1605液氨液位调节阀)和LV1613(E1604液氨液位调节阀)，系统开始回温，回温期应注意观察一下各点温度：C1601:TI1624、TI1606C1603：TI1625、TI1626、TI1634当温度TI1634达10℃时，回温结束.1.5、第三步处理1.5.1 停C1605①关HV1601及其截止阀，停喷淋甲醇.②当喷淋甲醇流量为零时，将LICA1601切换至手动，关LV1601(V1601液位调节阀)及其前后截止阀，并检查其旁路是否关闭③关FV1623（C1605回流阀）及其前后截止阀④手动关FV1624(E1615蒸汽冷凝液调节阀)及其前后截止阀，确认直补蒸汽阀门关⑤停P1605⑥关C1605至C1604切断阀，关V1609去C1603阀及LV1657阀，打开C1605安全阀旁路阀及塔底排放阀，防止S3直补蒸汽漏入C1605超压1.5.2 停C1604①将FICA1615切手动，逐渐关FV1615(E1611去冷凝液管线上低压蒸汽调节阀)②停P1606，手动关LV1644(V1606液位调节阀)1.6 停甲醇循环1.6.1 根据V1604地液位升高情况，开HV1654，将甲醇送至T50021.6.2 将FICA1605 切手动后逐渐关FV1605(T1601塔底甲醇流量调节阀)1.6.3 将FICA1614(P1604出口去E1618管线处,贫甲醇流量调节阀) 设定值降至55M3/H,手动关FICA1608(V1602去T1602甲醇流量调节阀)1.6.4 当C1601底液位LICA1604(T1601塔底液位调节阀)到0后，手动关LV1604(T1601塔底液位调节阀)及其前后切断阀.1.6.5 当V1602液位底至0时，将LICA1616(V1602液位调节阀)切手动，关LV1616及其前后切断阀.1.6.6停从P1604到C1601地甲醇循环.①稍开HV1654②降低FICA1614(贫甲醇流量调节阀)设定值，手动关LV16141.6.7 当LICA1606液位至0时，将LICA1606切手动，手动关LV16061.6.8 当V1603液位0时，手动关LV1618(V1603出口处去T1602, V1603液位调节阀)1.6.9 将C1602上、中部地甲醇送至C1603①手动关FV1609(T1602塔顶液去下段流量调节阀)②将LICA1627和LICA1625切手动③当LICA1625、LICA1627至0时，手动关LV1625(T1602上塔液位调节阀)和LV1627(T1602塔顶液位调节阀)1.6.10 将C1603中部塔盘甲醇送V1607①尽量降低LICA1621液位后，将LICA1621切至手动，关LV1621(V1607液位调节阀)②停P1602(或靠液位低低联锁停)1.6.12 将C1602底部塔盘甲醇送至CV1603.当LICA1623(T1602塔底液位调节阀)液位至0%时，将LICA1623切至手动，关LV1623(T1602塔底液位调节阀)1.6.13 将C1603底部甲醇送至C1604①尽量降低LICA1631液位后，手动关LV1631②停P1603（或靠液位低低联锁停泵）1.6.14 将C1604地甲醇送V1604当C1604液位开始降低时，LICA1640切至手动，尽量降低LICA1640后，关LV1640(E1610去V1604管线上, T1604塔底液位调节阀)及其前后截止阀1.6.15 手动开FV1614(P1604出口去E1618管线处, 贫甲醇流量调节阀)，及时调整HV1654(E1618出口去甲醇出关手动阀, E1618出口去甲醇出关手动阀)，当V1604罐内地甲醇全部送T5002，当LIA1638指示为300MM时，关HV1654,关FV1614(P1604出口去E1618管线处, 贫甲醇流量调节阀)停P1604(或靠液位低低停泵)1.7卸压①逐渐降低PICA1713设定值，进行卸压操作（0.1MPA/3MIN）②当压力降至0.3MPAG时，关PV1713③将PICA1607(V1602去C1601前, 循环氢压力调节阀)切至手动，压力降至0.3MPAG④C1601压力降至0.3MPAG后，继续进氮，使下列各设备保持如下压力：C1601、V1602、V1603 0.3MPAG(PIC1607)C1602 0.22MPA(PIC1614)C1603、C1604、C1605 0.08MPA(PIC1617、PIC1636)1.8排甲醇①各设备残余甲醇排往V1608打开排放阀，进行甲醇排放，需维持进行一天，各设备排放甲醇时，充氮排放，以免形成负压.②启动P1607③将V1608地甲醇送往T5002④尽量降低V1608液位后，停P1607(或靠液位低低联锁停泵)⑤完全排放后，关排放阀⑥靠通入氮气，使下列设备保持如下压力C1601、V1602、V1603 0.3MPAGC1602 0.22MPAGC1603、C1604、C1605 0.08MPAG1.9注意检修期间，电动阀及各泵要断电2、计划短期停车短期停车一般指12-15工号故障，无变换气，而空分仍保持正常地情况下，及时停甲醇循环.3、紧急停车事故地发生是复杂地，往往难以预料，事故不同，处理方法就有差异，以下举例说明：3.1、进料气故障因气化炉跳车或其它原因造成原料气中段时，需做如下调整：①关MV1501，确认MV1801及旁路关②保持FICA1614(贫甲醇流量调节阀)、FICA1605(T1601塔底甲醇流量调节阀)、FICA1608(V1602去T1602甲醇流量调节阀)与FIA1601地比值调节，将以下调节器设定值调整如下：FICA1614: 135M3/HFICA1605 81M3/HFICA1608 84M3/HFICA1609(T1602塔顶液去下段流量调节阀) 43M3/H③系统保压C1601 >4MPAC1602 0.22MPAC1603 0.08MPAC1604、C1605 0.25MPAG④调整各塔器液位⑤如是短期停车，及时停甲醇循环3.2气提氮气故障①气提氮故障时间较长时，按照断原料气停车②当净化气里CO2含量增高，影响17工号分子筛吸附器再生效果时，按照断原料气方法停17工号③气提氮停车后，引起去20工号地酸性气体地H2S浓度降低，如低至20工号不能接受时，通过HIC1638关PV1636.2(COS去硫回收管线上，COS气去硫回收压力调节阀)尾气通过PV1636.1放入火炬.3.3 电故障如发生全厂停电故障，按停车处理.①手动关所有地LV和FV，使甲醇存于每台容器里②关闭所有充氮阀③关闭系统内压力调节阀，随着温度地升高，视压力上升情况，打开塔器安全阀旁路排气阀，防止系统憋压.3.4仪表空气故障当全厂仪表空气故障：①将所有地控制器投手动位置②关闭LV1601(V1601液位调节阀)、LV1604(T1601塔底液位调节阀)、LV1606(T1601上塔液位调节阀)、LV1616(V1602液位调节阀)、LV1618(V1603液位调节阀)、FV1608(V1602去T1602甲醇流量调节阀)地切断阀.③注意各塔器压力，当系统超压时，可通过安全阀旁路放入火炬.3.5、蒸汽故障①低压蒸汽（S3）故障关LV1601和FV1623，停去C1605地甲醇和甲醇/水量.当循环甲醇水含量超过2*10-2或者S3恢复供应应需几个小时按短期停车停16工号.②S4故障当净化气中CO2含量高时，吸附器吸附时间将缩短，如CO2>12*10-6,超过20分钟经向有关人员汇报后，停车16工号.3.6、冷却水故障①若全厂停水，按照停车处理②如果仅仅是16工号水故障，可按照如下处理A、将系统减量至50*10-2，确认FICA1605(T1601塔底甲醇流量调节阀)、FICA1614(贫甲醇流量调节阀)、FICA1608(V1605气体流量调节阀)随负荷进行调整B、手动关LV1601(V1601液位调节阀)、FV1623(T1604去T1605流量调节阀)、FV1624(E1615蒸汽冷凝液调节阀)、LV1650(T1605塔底液位调节阀)、C1605停止运行C、调整各氨冷液位.增加E1613负荷，降低E1604/E1605负荷D、当TIA1651高于-28℃时，关PV1635.2将酸性气体通过PV1636.1排入火炬.E、观察V1604液位，由于甲醇损耗增加，其液位会降低.F、如果停水时间过长，可按照短期停车处理.3.7、液氨故障①液氨故障不超过1小时（或C1601顶部温升不超过8℃）16工号可减负荷（50*10-2）继续运行.②密切观察净化气中CO2含量AIA1611③当TIA1651高于-28℃时，关PV1636.2(COS去硫回收管线上,COS气去硫回收压力调节阀)，酸性气体通过PV1636.1排入火炬.④如果去尿素装置地CO2产品气不合格，通过PV1604将其放入大气⑤电机过载，K1601停车3.8、空分装置停车16工号按短期停车处理3.9、氮压缩机跳车按照停车处理3.10、K1601故障如果循环机故障闪蒸气可以通过PV1607.1(V1602去C1601前, 循环氢压力调节阀)放入火炬，停K16013.11、泵故障如果运行泵故障，应马上启动泵用泵，如果备用泵不能投入运行，应采取如下措施.3.11.1 P1601(做停车处理)①立即将进料气减至（50*10-2）负荷②由于来自V1602、V1603闪蒸气增加，PV1607.1将打开.③当TIA1651高于-28℃时，关PV1636.2(COS气去硫回收压力调节阀)④观察AIA1611 CO2含量，如果CO2含量在最高允许值（12PPM）之上，且泵用泵还不能启动，停16工号3.11.2 P1602①通知尿素减量②注意C1602、C1603液位使其尽量减少波动3.11.3 P1603系统减量并作停车处理，甲醇循环停止.3.11.4 P1604①关MV1501，立即停进工号原料气.②按照正常停车处理3.11.5 P1605①关LV1601②关FV1624(E1615蒸汽冷凝液调节阀)，停S3蒸汽3.11.6 P1606①系统减负荷至50*10-2②如果停泵时间较长，甲醇全被带入20工号或火炬，应作出相应调整.（三）正常操作1、加减负荷在加减负荷过程中，要保持平衡，特别是液位地稳定，防止微量超标.气量与各甲醇量地理论按照下图掌握.补充：在加减负荷时，F1614地量要比正常值高出20多个立方，并随气量相应地调整，以防止超标，当气量稳定后，再逐步恢复正常.减负荷时，减F1614地量要慢（滞后调节）加负荷时，F1614地量可加得稍微快些（超前调节）注：曲线说明，从图2左侧开始排序：①C1602中部去C1603升气管处地甲醇与进气关系②V1602去C1602地甲醇（FICA1608）与进气关系③C1602塔顶回流液（FICA1609）与进气关系④C1602中部去C1603塔板处地甲醇与进气有关⑤C1602中部去C1603地总量与进气关系2、操作要点①喷淋甲醇地调节喷淋甲醇FIA1602保持0.65M3/H,一般不要随负荷地变化而变化，但如TI1601>40℃时，可考虑适当增加FIA1602地量.②H2S增浓量地调节装置满负荷运行时，去C1603增浓地H2S尾气量与去20工号尾气差不多是对半分地，在负荷变化时，可根据QE1625分析对H2S浓度要求进行调整.③送尿素CO2量地调整正常情况下，可通过调整PICA1604调节去尿素地CO2，当进16工号变换气为50%负荷时，为生产出满负荷地70*10-2地CO2量需作如下调整A、来自V1602地甲醇全部通过FV1608进入C1602B、通过LV1625.2将出C1602中断底部地甲醇全部送入C1603升气管塔盘处.④系统甲醇地补入正常生产时，LIA1638液位维持在1700MM左右，当V1604液位低于1200MM时，可通过P5002进行补液.⑤系统含水量地调整系统中水分地脱除，通过C1605实现，在满负荷时，FICA1623量为1.9M3/H，FIA1622为50M3/H,在变换气负荷变化时，二者不随之变化，但可根据系统中水含量地多少加以调整.⑥蒸汽流量地调整A、FICA1615蒸汽流量根据再生甲醇中H2S残余含量<1*10-6而加以调整.B、FICA1624蒸汽流量根据一般随负荷变化而变换，如果循环甲醇中水含量高于0.6*10-2，应增加回流量，调整蒸汽流量保证废水中甲醇含量（QE16027）<0.03*10-2⑦气提N2地调节FICA1702应保持7300M3/H左右，可根据QE16023分析无残留CO2而进行调整3、转动设备开停车操作3.1 开泵3.1.1 P1 P2 P3①检查确认轴承润滑油油位正常②确认泵进口管导淋及泵体导淋均关闭③打开泵进出口压力表根部阀④开泵进口阀⑤开泵进口排气阀及液体收集漏斗底部阀进行排气⑥泵盘车，检查有无卡涩现象，排气孔无气时关排气阀.⑦开最小流量阀LO阀⑧按泵启动按钮，检查泵运行平稳，转动方向正确，轴承温度正常后，慢慢开出口阀其他泵启动均按以上步骤进行3.3 K1601开停机3.3.1 启动3.3.1 氮置换①将压缩机前8字盲板置“通”位置，打开其前后切断阀，对压缩机系统进行氮置换.②通过出气缓冲罐导淋阀，进行排放使O2含量小于<0.2*10-23.3.1.2 辅助系统准备①开冷却水进出润滑油冷却器阀，冷却水出压缩机填料函截止阀以及回水总阀②开低压氮去进口气阀和气罐用氮阀③打开仪表空气空气截止阀，使PI1673为0.65MPAG3.3.1.3润滑油系统①如大气温度低于15℃，则用蒸汽加热器使油温提高到30℃左右.②打开辅助油泵进出口阀③将油滤器前后三通阀置于要使用地一台④按辅助油泵按钮⑤通过油冷器后三通阀调整油温⑥过滤器排气3.3.1.4 确认联锁系统正常①确认润滑油油压<=0.17MPAG(pa1671指示0.2-0.3MPAG,通过PCV16182调整)②确认冷却水流量<=1M3/H(FA1670指示)③确认仪表空气压力正常>0.5MPA(PSH-1674)正常值0.65MPAG④确认负荷选择开关置“0%”位置.⑤确认进口工艺气压力<=1.6MPAG(1.75MPAG)⑥确认V1602液位正常⑦确认开车条件具备灯亮3.3.1.5 压缩机地启动①打开压缩机进出口截止阀②点动电动机，观察电机转动方向即压缩机运行情况，如无异常则重新启动.③启动K1601一分钟后，依次按负荷选择开关50*10-2、100*10-23.3.2停机3.3.2.1 中控或现场按停车按钮3.3.2.2 关闭压缩机进出口阀。
16某甲醇厂煤气净化低温甲醇洗装置工艺流程描述
某甲醇厂煤气净化低温甲醇洗装置工艺流程描述（1）低温甲醇洗流程描述进低温甲醇洗装置的原料气中喷射少量甲醇后，分别经（01E0401）及（01E0421）换热并在（01V0401）、（01V0421）中分离水分后，进入（01T0401）、（01T0421）塔的脱硫段。
（01T0401）和（01T0421）塔各分为四段，最下段为脱硫段，其上段为脱碳段。
在脱硫段中，原料气用富含CO2的甲醇液洗涤，将硫化物脱除至0.1ppm以下并吸收部分CO2等组分后，进入脱碳段。
塔顶用贫甲醇液洗涤，（01T0401）塔顶净化气去液氮洗系统，（01T0421）塔顶净化气经（01E0431）和（01E0421）回收冷量后离开系统。
（01T0401）、（01T0421）塔分别设有中间冷却器（01E0405）和（01E0406）以及（01E0423）和（01E0424）。
吸收了H2S和CO2后，从（01T0401）、（01T0421）塔脱硫段出来的含硫甲醇富液经降温减压后在闪蒸罐（01V0402）中闪蒸出溶解的氢气、CO及少量CO2、H2S等气体。
同样，从脱碳段出来的不含硫的甲醇液降温减压后在闪蒸罐（01V0403）中闪蒸出溶解的氢气、CO及少量CO2等气体。
从（01V0402）出来的含硫甲醇减压后送入（01T0402）塔中段和（01T0403）塔上段，闪蒸出溶解的CO2，同时溶解的H2S也部分闪蒸出来。
从（01V0403）出来的不含硫甲醇液进入（01T0402）塔顶部，闪蒸出溶解的CO2气，液相部分回到（01T0402）内洗涤塔内的含硫气体，部分送入（01T0403）塔顶部。
（01T0402）塔顶得到CO2产品气，此气体通过（01E0428）与含硫甲醇富液、再通过（01E0401）以及（01E0421）与原料气换热后大部分作为CO2产品气离开系统，多余部分与尾气汇合送（01T0406）水洗塔，用脱盐水洗涤回收甲醇后离开系统，洗涤后的水进入甲醇水分离塔（01T0405）。
低温甲醇洗操作规程
低温甲醇洗操作规程1.岗位工作的任务及意义1.1 脱除变换气中的CO2、H2S及有机硫杂质，同时也脱除变化气中带入的饱和水，制得合格的净化气送往甲醇合成岗位或液氮洗岗位。
1.2 在合成氨工况为尿素装置提供合格的CO2原料气，要求达到CO2≥98.5％（v）、总硫（H2S和COS）≤5mg/m3、CH3OH≤250ppm、惰气≤1.19％（v）1.3 为硫回收岗位提供合格的H2S气体。
1.4 完成水煤气的净化，为后工序提供含CO2<25ppm,H2S<0.1ppm，CH3OH<25ppm的纯度较高的CO。
1.5 向磨煤工序送含甲醇废水。
2.工艺原理及流程概述2.1 低温甲醇洗工序工艺原理2.1.1 生产合成氨及甲醇装置的工艺原理低温甲醇洗是指甲醇在一定压力和低温下，把变换气中所含的酸性气体如CO2、H2S、COS和硫醇等脱除的工艺过程。
由于甲醇吸收酸性气体的过程没有化学反应发生，因此属物理吸收；而在化学吸收过程中，CO2、H2S、COS要与溶剂(或溶剂中的组分)发生化学反应。
物理吸收的理论基础是：亨利定律，其表达式是：P＝KX式中：P－操作压力；K－亨利系数；X－溶质的分子分数；从式中看出：P愈高则X愈大，表示溶解在溶剂中的溶质愈多；K值的大、小亦是随溶质、溶剂的不同而异。
溶剂甲醇分子是极性分子，因此对同样是极性分子的溶质CO2、H2S等的吸收量就远大于分子属非极性分子的H2、N2、CO、Ar等的吸收量。
意即：溶剂甲醇对溶质CO2、H2S和溶剂甲醇对溶质H2、N2、CO、Ar等的K值是不同的。
在溶剂进行吸收时，根据亨利定律压力愈高、温度愈低，单位溶剂量吸收的溶质量亦愈多，因此，在吸收时，希望是高压、低温。
由于在高压、低温下，气体已是真实气体，故不完全遵循亨利定律，即必须对亨利定律进行修正。
但溶剂对溶质的吸收仍有以下的趋势：1 ）对于大多数气体而言，压力愈高、温度愈低，则在溶剂中的溶解量愈大，在露点时则溶质在溶剂中的溶解量为无穷大（即溶剂和溶质可以共混）。
低温甲醇洗操作规程_图文
第二章工艺流程说明
我公司低温甲醇洗工段采用的四塔流程,可分为两大区,即冷区和热区。冷区由甲醇洗涤塔T1601,中压闪蒸罐D1602、D1603,硫化氢浓缩塔T1603,氮气气提塔T1606组成;热区由甲醇热再生塔T1604和甲醇/水分离塔T1605组成。总体工艺流程图请参见附图。
四、三小时以上的停车程序(系统检修
五、设备的打开和过滤器的清洗
六、整个甲醇循环的清空
第七章装置故障和跳车
一、概要
二、原料气故障
三、气提N2故障
四、电力故障
五、蒸汽故障
六、仪表气源故障
七、冷却水故障
八、丙烯冷却故障
九、HP-锅炉给水/脱盐水故障
十、压缩机C1601故障
十一、泵故障
第八章低温甲醇洗装置的维护和检查
四、气提N2流量的调节
五、甲醇洗工段冷量平衡的调节
六、甲醇/水分离塔T1605的操作
七、其他流量的调节
八、装置的分析管理
1、取样点说明
2、分析项目一览表
九、其它
1、NH3的积聚
2、半负荷运行
3、泄漏的判断和处理
4、泵的操作
5、循环气压缩机的开、停车
6、装置的防冻
第六章气
随着温度降低,H2S、CO2以及别的易溶气体在甲醇中的溶解度增长很快,且分压越高,增长越快,而氢、氮变化不大。随着吸收温度降低,甲醇对酸性组分的选择性提高。因此此法在较低温度下操作,更宜于在酸性气体分压较高的工况下操作。此外,为了减少损失(甲醇易挥发,吸收和解吸过程在较低温度下进行。所以此法须设冷冻装置,制冷温度一般为-38℃左右。
低温甲醇洗工艺流程说明
2 工艺说明2.1工艺技术路线低温甲醇洗工艺是利用甲醇在低温高压下对酸性气溶解度极大的优良特点，脱出原料气中的酸性气体。
该工艺气体净化度高，选择性好，气体的脱硫和脱碳可在同一工序中分别、选择性地进行。
其特点如下;(1) 吸收能力强甲醇对酸性气体的吸收能力要大于物理吸收法的水和化学吸收法的MEA和热钾碱法。
吸收能力大，意味着溶剂循环量小，总的能耗低。
在物理吸收法气体净化工艺中，大量的能耗用于溶液再生，因此溶液循环量降低可大大降低净化装置的能耗。
因此低温甲醇洗具有明显的优势。
（2）选择性高甲醇对H2S、COS和CO2的吸收能力特别强，气体脱硫脱碳可以在两个塔或同一个塔内分段选择性地进行。
相比之下，甲醇对CH4、CO和H2只有微小的吸收能力，因此甲醇良好的选择性正是低能耗的净化工艺所要求的。
（3）气体净化度高采用低温甲醇洗工艺，可以把原料气中总硫脱除至0.1×10-6以下，CO2可脱除至20～30×10-6以下，因此低温甲醇洗非常适合于对硫含量有严格要求的合成气化工，以及对CO2含量有严格要求的合成氨工业。
（4）可以脱除多种杂质在低温甲醇洗的操作条件下，甲醇可以同时脱除气体中的H2S、COS、CO2、HCN和NH3等以及石蜡烃、芳香烃等杂质，并可同时脱水使气体彻底干燥，所吸收的有用组分可分在甲醇的再生过程中根据需要加以回收。
（5）甲醇热稳定性和化学稳定性好甲醇不会被有机硫、氰化物等组分所降解，不起泡；纯甲醇对设备无腐蚀性；粘度小，有利于节省动力消耗。
2.2工艺流程说明2.2.1 原料气冷却从CO变换单元来的变换气和非变换气混合后，通过一系列换热器冷却的原料气进入酸性气体脱除单元。
经过原料气/净化气换热器（E-1501）和净化气换热，经原料气深冷器（E-1502），用4℃等级的液氨蒸发冷却，将原料气冷却至约10℃左右。
然后原料气进入氨洗涤塔（C-1508），采用锅炉给水洗涤原料气。
锅炉给水来自界区外，首先通过锅炉给水冷却器（E-1504）把锅炉给水冷却至常温，再进入氨洗涤塔（C-1508）。
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第二部分 单元及工艺流程说明2 单元及工艺流程说明2.1 单元及工艺流程图技术提供方提供的工艺流程图（PFD图）见附图。
2.2工艺流程说明1)低温甲醇洗装置低温甲醇洗净化装置工艺流程如附图“工艺物料流程图（PFD）”所示。
变换后原料气<1>已先在变换系统中用水洗涤使其中的NH3含量降至1ppm以下。
进低温甲醇洗系统的原料气先与合成气<8>、CO2产品气<39>初步换热后经氨冷器EC-2201进一步降温，在原料气分离器V-2201初步分离出水分。
初步分离水的原料气再喷射防结冰甲醇<17>并与压缩后的循环闪蒸气<15>混合，然后经多流股绕管式换热器原料气/净化气/CO2产品气换热器EA-2202与合成气<100>和<38>换热后冷却，在原料气分离器V-2213分离几乎全部的水分和甲醇后进入H2S吸收塔C-2201，用吸收了CO2的并经氨冷器EC-2202降温的低温甲醇<19>洗涤。
原料气在H2S吸收塔C-2201塔脱除全部的H2S和部分CO2等组分，得到的不含硫气体进入CO2吸收塔C-2202，C-2202塔共分为三段，塔顶用贫甲醇洗涤，段间设有中间冷却器EA-2204和氨冷器EC-2203，用以降低半贫甲醇的温度，保证甲醇液在较低温度进行吸收。
脱除CO2的净化气<7>由CO2吸收塔C-2202塔顶引出，送往液氮洗装置。
中间闪蒸塔C-2203塔为中压闪蒸塔，由上部和下部两个闪蒸罐组成。
从H2S吸收塔C-2201出来的、吸收了H2S和CO2的含硫甲醇富液经闪蒸甲醇冷却器EA-2215与循环富甲醇换热冷却并减压后在中间闪蒸塔C-2203下部闪蒸出溶解的氢气及少量CO2等气体。
同样，从CO2吸收塔C-2202塔出来的不含硫的甲醇液分一部分<18>至H2S吸收塔后，另一部分<21>在净化气/富甲醇换热器EA-2221中与液氮洗返回的部分冷合成气<105>换热，再经氨冷器EC-2204冷却并减压后在CO2吸收塔C-2202上部闪蒸出溶解的氢气及少量CO2等气体。
两部分闪蒸气体<11>与液氮洗返回的循环氢汇合后经循环压缩机K-2201增压并冷却后返回到原料气中。
从中间闪蒸塔C-2203下部出来的含硫甲醇液<23>绝大部分<27>送入气提/CO2解吸塔C-2204上段下部，小部分<28>送入气提/CO2解吸塔C-2204中段中部，去上段的<27>流股的量越多则CO2产量越大，设计值为全部甲醇液去上段，此时CO2产量最大。
甲醇液在气提/CO2解吸塔C-2204上段要闪蒸出部分溶解的CO2，同时溶解的H2S也部分闪蒸出来。
从中间闪蒸塔C-2203上部出来的不含硫甲醇液<24>一部分<25>进入气提/CO2解吸塔C-2204塔上部中段用来再吸收闪蒸气体中的H2S；另一部分甲醇液<26>进气提/CO2解吸塔C-2204塔的最上部的闪蒸罐，闪蒸气为CO2气，同时也用来再吸收闪蒸气体中的H2S。
由气提/CO2解吸塔C-2204上段出来的甲醇液<29>、<30>进入气提/CO2解吸塔C-2204塔中段的中部，闪蒸出甲醇液中大部分的CO2进入尾气。
从气提/CO2解吸塔C-2204塔中段出来的液体<31>为系统温度最低，此甲醇液通过气提/CO2解吸塔甲醇/贫甲醇换热器EA-2205与贫甲醇<58>换热、再经CO2吸收塔C-2202的中间冷却器EA-2204加热，回到甲醇闪蒸罐V-2214上部的闪蒸罐，释放出部分溶解的CO2等气体，液体<70>再用甲醇循环泵P-2205打到闪蒸甲醇冷却器EA-2215与从中间闪蒸塔C-2203出来的含硫甲醇<20>换热，回到下部的闪蒸罐，同样闪蒸出部分CO2，两部分闪蒸气进入气提/CO2解吸塔C-2204上段以增加CO2产品。
甲醇闪蒸罐V-2214下部的甲醇液用闪蒸甲醇循环泵P-2210送至气提/CO2解吸塔C-2204下段，在此段用氮气<69>气提，塔底得到CO2含量较低而且温度也较低的甲醇液<35>。
从气提/CO2解吸塔C-2204底出来的甲醇液<35>含有少量CO2和基本上原料气中所有硫化物，用热再生塔进料泵P-2203升压，通过贫/富甲醇换热器EA-2218-E、EA-2206-D、贫/富甲醇换热器EA-2217与从甲醇精馏塔C-2205来的贫甲醇换热后进入C-2205塔进行热再生，塔底得到贫甲醇，塔顶得到H2S气。
贫甲醇<56>从甲醇精馏塔C-2205下部抽出，经贫/富甲醇换热器EA-2217冷却后用贫甲醇泵P-2204升压，经EA-2206、水冷器EA-2219、EA-2218和E-2205换热降温后送到吸收塔CO2吸收塔C-2202塔顶，循环使用。
C-2205塔顶得到H2S浓度较高的气体，经冷却、分离后，一部分含硫气体<53>送回C-2204中部循环吸收、解吸，进行硫浓缩，以使出低温甲醇洗装置的酸性气体达到回收标准；另一部分气体<51>H2S浓度高于25％，经换热后可以送克劳斯硫回收系统进行硫回收。
C-2204塔中部出来的气体<40>为系统尾气。
该尾气经换热器EA-2220、EA-2211回收冷量后，尾气<97>温度升至22℃左右，进入尾气洗涤塔C-2207，用脱盐水洗涤后排出。
从C-2207塔底出来的液体<73>在换热器EA-2212与C-2206塔底废水换热后进入C-2206塔中部。
从原料气分离器V-2213罐分离出来的水分和甲醇<22>经EA-2203换热后送入CO2闪蒸罐V-2212，闪蒸出的气体去C-2204塔下段，液相进入甲醇水分离塔C-2206中部，从C-2205塔底来的少量贫甲醇<64>通过EA-2203换热后作为C-2206塔顶回流。
甲醇水分离塔C-2206塔底得到甲醇含量达到排放标准的水，换热后排出系统。
系统中近二十台换热器组成的换热网络用以回收冷量并保证必要的工艺条件。
注：<>中的数字表示PFD图中的流股号2）液氮洗装置液氮洗净化系统的主要设备有：分子筛吸附器（A-2601A/B）、多流股板翅式换热器（E-2601、E-2602、E-2603）和氮洗塔（C-2601）。
为了减少冷量损失，低温设备装在冷箱内。
从甲醇洗工序来的原料气首先进入分子筛吸附器A-2601的一组，将CO2、CH3OH、H2O等杂质除去后，进入E-2602与氮洗塔顶部来的净化气、塔底尾液及其闪蒸气回收氢逆流换热，冷却到一定温度后进入E-2603继续冷却换热。
换热后气体进入氮洗塔C-2601底部。
在塔中原料气用液氮洗涤，气体中CO、CH4、Ar等杂质被液氮溶解后得到精制气，从氮洗塔顶部出来经E-2603换热后，用比例调节方式对其进行粗配氮，然后进入E-2602回收冷量。
复热到一定温度后分为两路，一路去甲醇洗工序，经回收冷量后返回液氮洗系统。
另一路则经氮气冷却器E-2601复热后，与从甲醇洗工序回来的另一路汇合，送往合成压缩机压缩后去合成氨。
从空分来的3750kPa，温度为40℃的中压氮气进入E-2601与E-2602冷却后分成两路，一路对精制气配氮和补充冷量，另一路进入换热器E-2603冷却成液氮进入氮洗塔作洗涤液用。
氮洗塔底尾液减压至1150kPa，进入闪蒸罐V-2601气液分离。
分离后气相经E-2603、E-2602、E-2601回收冷量温度升高，再进入甲醇洗循环气压缩机回收氢。
分离后的液相则减压至420kPa，必要时与外加液氮混合，经E-2603、E-2602和E-2601回收冷量，温度升高至30℃，进入燃料气系统。
第三部分 设计基础3 设计基础3.1 基础数据3.1.1低温甲醇洗单元低温甲醇洗单元将被设计为（100％负荷）：处理原料气4436.795kmol/h；低温甲醇洗单元操作弹性为装置生产能力的40%到110%。
低温甲醇洗单元每年的操作时间为7200小时。
低温甲醇洗单元在40%负荷运转时，可回收较多的CO2以维持尿素装置的生产，另一部分经CO2压缩机压缩后送气化装置用于输煤。
3.1.2液氮洗单元液氮洗单元的设计能力为（100％负荷）：原料气为经低温甲醇洗后的净化气。
液氮洗单元的操作弹性为装置生产能力的40%到110%。
液氮洗单元每年的操作时间为7200小时。
液氮洗单元释放气送气化单元热风炉燃烧，精制气送合成气压缩。
3.2 低温甲醇洗单元的原料气3.2.1设计工况气体组份100％负荷）原料气：4436.795 kmol/h，规格如下表：物料名称送脱硫脱碳单元原料气组分分子式分子量kmol/h mol%水H2O18.0159.5660.2156一氧化碳CO28.01017.6920.3988氢气H2 2.0162269.53251.1525二氧化碳CO244.0102091.38547.1373甲烷CH416.0430.0240.0054硫化氢H2S34.07936.1830.8155氮气N228.0139.2720.2089氩气Ar39.9480.8490.0191氨NH317.0310.0072ppm 氧硫化碳COS60.071 2.2770.0513氰化氢HCN27.0260.0082ppm 气体总量KMOL/HR4436.795100.000平均分子量22.302温度，℃40压力，MPa,G 2.97~3.2相态气相3.2.2设计工况气体组份：（低硫100％负荷） 原料气组分kmol/h mol%H22269.53251.1525CO17.6920.3988CO22091.38547.1373N240.2960.9082Ar 2.8490.0642CH4 1.0240.0231H2S 4.0460.0912COS0.3900.0088HCN0.0082ppmNH30.0072ppmH2O9.5660.2156总量 kmol/h4436.795平均分子量22.247压力MPa(G) 2.97~3.2温度 ℃40.003.3 产品和副产品描述3.3.1 低温甲醇洗净化气组成组分Nm3/h Mol%H298.7800CO0.7671CO2＜20ppmN20.3999Ar0.0367CH40.0101H2S＜0.1ppm COSCH3OH0.006251436干基总量Nm3/hH2O kg/h051436湿基总量Nm3/h平均分子量 2.3366压力2.78~3.01MPa(G)温度 ℃-56.223.3.2 低温甲醇洗单元的CO2产品气（供尿素）组分Nm3/h Mol%H20.0811CO0.0050CO299.5559N20.3419Ar0.0003CH40.0005H2S≤5 ppm(vol) COSCH3OH0.015335157干基总量Nm3/hH2Okg/h湿基总量35157Nm3/h平均分子量43.91580.04压力MPa(G)温度 ℃30.053.3.3 低温甲醇洗单元的酸性气组分Nm3/h Mol%H20.0000CO0.0000CO269.0568N2 1.8377Ar0.0000CH40.0000H2S(>30%)29.0071 COSCH3OH0.09842970干基总量Nm3/hH2Okg/h湿基总量2970Nm3/h平均分子量40.82380.16压力MPa(G)温度 ℃37.85注：H2S浓度应尽可能高。