铁素体不锈钢的焊接
常用焊接材料选用明细
常用焊接材料选用明细焊接是一种常见的金属加工方法，通过熔化母材和填充材料，使其融合在一起形成牢固的连接。
在选择焊接材料时，需要考虑多个因素，如母材的材质、焊接过程的特性以及所需的焊接强度等。
下面将介绍几种常用的焊接材料及其选用明细。
1.铁素体不锈钢焊接材料铁素体不锈钢焊接材料主要用于焊接含铁素体不锈钢的结构件，如304、321、316L等。
选用明细如下：-母材为304、321、316L等铁素体不锈钢时，选择相同或类似成分的焊丝，如ER308、ER321、ER316L等。
-当焊接不锈钢与低合金钢时，选择焊丝ER307、ER309L等。
-焊接厚度较大的构件时，可选择焊丝ER309L、ER310、ER312等。
2.铝合金焊接材料铝合金焊接材料主要用于焊接铝合金构件，如6061、5083、7075等。
选用明细如下：-母材为铝合金时，选用相同或类似成分的焊丝，如ER4043、ER5356等。
-焊接高强度铝合金时，可选择焊丝ER5183、ER5556等。
3.钛合金焊接材料钛合金焊接材料主要用于焊接钛合金构件，如Ti-6Al-4V等。
选用明细如下：-母材为钛合金时，选择相同或类似成分的焊丝，如ERTi-6Al-4V等。
4.镍合金焊接材料镍合金焊接材料主要用于焊接镍合金构件，如Hastelloy、Inconel 等。
选用明细如下：-母材为镍合金时，选择相同或类似成分的焊丝，如ERNiCr-3、ERNiCrCoMo-1等。
5.碳钢焊接材料碳钢焊接材料主要用于焊接碳钢构件，如Q235、A36等。
选用明细如下：-母材为普通碳钢时，选择相同或类似成分的焊丝，如ER70S-6等。
-焊接高强度碳钢时，选择焊丝ER80S-G等。
6.高合金钢焊接材料高合金钢焊接材料主要用于焊接高合金钢构件，如P91、P92等。
选用明细如下：-母材为高合金钢时，选择相同或类似成分的焊条，如E9015-B9等。
总的来说，选择焊接材料时需要考虑母材的材质、焊接条件和要求的焊接强度等。
铁素体不锈钢焊接接头研究
铁素体不锈钢焊接接头研究随着工业化和现代化的不断发展，各种金属材料日益得到广泛应用，其中铁素体不锈钢作为一种具有良好耐腐蚀性、强度高、美观等特点的重要材料，在建筑、船舶、化工、机械制造等领域得到了广泛的应用。
而铁素体不锈钢的焊接接头则是将不锈钢材料组成的构件加工和连接的一项重要工艺。
然而，铁素体不锈钢的焊接接头在生产过程中容易产生一些问题，例如裂纹、氧化、变形等，这些问题对接头的性能和使用寿命造成了极大的影响。
因此，对铁素体不锈钢的焊接接头进行系统的研究和分析，具有十分重要的意义。
一、焊接接头的类型铁素体不锈钢的焊接接头常见的有平面接头、搭接接头、角接头和对接接头等四种类型。
其中，对接接头是一种十分常见的焊接接头，它就是将两个铁素体不锈钢材料的接缝部分通过加热溶解使其熔合在一起，然后再形成一个紧密的组成整体的过程。
由于对接接头的焊缝位置在整个构件中最为重要，所以对它的研究和分析有助于提高铁素体不锈钢焊接接头的质量和稳定性。
二、焊接接头的质量性能焊接接头的质量性能是评价铁素体不锈钢焊接接头质量的重要指标。
在焊接接头的生产过程中，如果不注意操作细节和施工流程，就会产生一些焊接缺陷，例如气孔、裂纹、夹杂物、氧化物等，这些缺陷会降低铁素体不锈钢焊接接头的质量和性能。
此外，焊接接头还有一个重要的特性，就是焊接接头的微观组织。
铁素体不锈钢焊接接头的微观组织与焊接参数、组织形态等诸多因素有关。
三、焊接接头的研究方法对铁素体不锈钢焊接接头的研究，需要采用多种分析方法和技术手段。
其中，金相显微镜、扫描电子显微镜和透射电子显微镜等光学显微学方法可以用来对焊接接头的微观组织和结构进行分析和观测，以确定焊接接头的宏观形态、晶界结构和晶体取向等各项指标。
除此之外，还需要借助力学性能测试、耐蚀性测试、断口形貌分析等方法来评价焊接接头的质量和性能，以找出焊接接头中存在的问题和不足。
四、焊接接头的优化为了提高铁素体不锈钢焊接接头的质量和稳定性，需要进一步优化焊接接头的制作工艺和施工方法。
铁素体不锈钢的焊接
(3) 475℃脆化
高Cr铁素体钢的室温韧性
Cr>15%的铁素体不锈钢，在430~480℃温度区间 长时间加热并缓慢冷却，导致在常温时或负温时出现 475℃脆化现象。
造成475℃脆化的主要原因是在Fe-Cr系中共析反应沉 淀析出富Cr的a’相（体心立方结构）所致。
杂质（S、P、O、N、H）也会促进475℃脆化。
铁素体钢焊接工艺要点
1）无相变，HAZ晶粒急剧长大， 引起脆化（σ相、470℃脆化），产生裂纹
防止措施：低温预热（T<150℃ ）
2）有晶间腐蚀倾向，防止措施与A钢相同； 3）限制C、N等杂质，防止脆化； 4）减小焊接热输入，窄焊道，控制层间温度； 5）焊后回火处理（实际是空冷的退火处理）
采用A焊材时，不预热，不焊后热处理。
马氏体钢有脆硬倾向，含碳量越高，脆硬倾向越大。 马氏体钢焊接遇到的问题是C含量较高的马氏体钢淬
硬性导致的冷裂纹问题和HAZ脆化问题。
（1）焊接接头冷裂纹 C越高，淬硬性大，热应力大，易冷裂
（2）焊接接头区硬化 淬硬性大，形成M，HAZ硬化
Ni>4%超低碳M钢淬火后
形成低碳M，回火加热发生 M→γ′的“逆转变”，为超
冷却速度较大时，HAZ会产生硬化现象，形成粗大的 马氏体。 这些粗大的组织都使马氏体不锈钢HAZ塑韧性降低并导 致脆化。 马氏体不锈钢还具有一定的回火脆性，因此焊接马氏体 不锈钢时，要严格控制冷却速度。
3) 焊后热处理
① 固溶处理 加热到1050~1150℃，使Cr23C6重新 溶入奥氏体中，通过水淬快冷，使之来不及析出，从 而达到一次稳定状态；
② 稳定化处理 加热到850℃，保温2h，然后空冷， 使Cr23C6充分析出，奥氏体中Cr扩散均匀，达到二次 稳定状态，消除晶间腐蚀；
铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的焊接
铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的焊接引言：不锈钢作为一种常见的材料，在工业生产和日常生活中得到了广泛应用。
其中，铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢是两种常见的不锈钢材料。
在实际应用中，这两种材料常常需要进行焊接，以满足各种需求。
本文将对铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的焊接进行详细介绍。
一、铁素体不锈钢的焊接铁素体不锈钢是一种含有铁素体结构的不锈钢，其主要成分是铁、铬和少量的碳、镍等元素。
由于其具有优异的耐腐蚀性和机械性能，被广泛应用于化工、航空航天、能源和食品加工等领域。
在铁素体不锈钢的焊接过程中，需要注意以下几点：1.选择合适的焊接方法：常见的铁素体不锈钢焊接方法包括手工电弧焊、氩弧焊和氩弧钨极焊。
根据具体应用场景和要求，选择合适的焊接方法。
2.选择合适的焊接材料：铁素体不锈钢的焊接材料通常选择铁素体不锈钢焊丝，以保证焊接接头的性能和耐腐蚀性。
3.控制焊接参数：焊接参数的选择对焊接接头的质量和性能至关重要。
包括焊接电流、焊接电压、焊接速度等。
4.预热和后热处理：对于厚度大于4mm的铁素体不锈钢，需要进行预热和后热处理，以减少焊接应力和提高焊接接头的性能。
二、奥氏体不锈钢的焊接奥氏体不锈钢是一种含有奥氏体结构的不锈钢，其主要成分是铬、镍和少量的碳、钼等元素。
奥氏体不锈钢具有较高的强度和耐腐蚀性，广泛应用于化工、海洋工程、医疗器械等领域。
在奥氏体不锈钢的焊接过程中，需要注意以下几点：1.选择合适的焊接方法：奥氏体不锈钢的焊接方法包括手工电弧焊、氩弧焊、氩弧钨极焊和激光焊等。
根据具体应用场景和要求，选择合适的焊接方法。
2.选择合适的焊接材料：奥氏体不锈钢的焊接材料选择奥氏体不锈钢焊丝，以保证焊接接头的性能和耐腐蚀性。
3.控制焊接参数：焊接参数的选择对焊接接头的质量和性能至关重要。
包括焊接电流、焊接电压、焊接速度等。
4.防止热裂纹的产生：奥氏体不锈钢焊接时容易产生热裂纹，因此需要采取措施，如降低焊接热输入、采用适当的焊接顺序等。
不锈钢焊缝铁素体含量的评判标准
不锈钢焊缝铁素体含量的评判标准不锈钢焊缝铁素体含量的评判标准1. 引言不锈钢焊缝铁素体含量是评判不锈钢焊接质量的重要指标之一。
在不锈钢焊接过程中，铁素体含量的合理控制可以有效避免焊接件出现脆性断裂、晶间腐蚀等问题，保证焊接件的高质量。
2. 不锈钢焊缝铁素体含量的影响因素不锈钢焊缝铁素体含量受到多种因素的影响，主要包括焊接工艺、焊接材料、焊接设备等。
其中，焊接工艺的选择和控制对不锈钢焊缝铁素体含量具有直接的影响。
3. 评判标准的确立对于不锈钢焊缝铁素体含量的评判标准，国际上目前尚未有统一的标准，不同国家和地区的标准也存在一定差异。
然而，通过对现有标准和规范的比较和综合分析，可以确定一套适合自身需求的评判标准。
4. 主题文字：铁素体的含量在不锈钢焊缝的铁素体含量评判标准中，铁素体的含量是一个至关重要的指标。
在焊接过程中，铁素体的过多或过少都会对焊接件的性能产生不利影响。
4.1 铁素体含量偏高的影响若不锈钢焊缝中铁素体含量偏高，会导致焊接件的塑性和抗拉强度降低，使得焊接件易于出现开裂和变形等问题，影响其使用寿命和安全性。
4.2 铁素体含量偏低的影响相反，如果铁素体含量偏低，焊接件的耐蚀性和耐磨性会大大降低，容易受到腐蚀和磨损的影响，从而降低了焊接件的整体质量和可靠性。
5. 个人观点和理解我认为，评判不锈钢焊缝铁素体含量需要考虑到不同的焊接材料和工艺，以及具体的应用环境和要求。
在实际生产中，我们应该根据具体情况，结合国际标准和国内规范，制定适合自身企业的评判标准，以确保焊接件的质量和性能。
6. 总结不锈钢焊缝铁素体含量的评判标准是保证焊接件质量的重要手段之一，合理控制铁素体含量可以有效提高焊接件的整体性能和稳定性。
我们应该通过综合分析和比较，制定适合自身企业的评判标准，并在生产实践中不断总结经验，不断完善和提升。
通过以上文章的撰写，我们可以全面、深刻和灵活地理解不锈钢焊缝铁素体含量的评判标准，以及其在不锈钢焊接过程中的重要性。
铁素体不锈钢焊接性评定实验报告
铁素体不锈钢焊接性评定试验报告一、铁素体不锈钢的焊接特点：1、要求低温预热高铬铁素体不锈钢在室温时韧性较低,焊接时焊接接头易形成高温脆化,在一定条件下可能产生裂纹。
通过预热，使焊接接头处于富有韧性的状态下施焊，能有效地防止裂纹的产生；但是焊接时的热循环又会使焊接接头近缝区的晶粒急剧长大粗化，而引起脆化。
为此，预热温度的选择要慎重，一般控制在100-200℃，随着母材金属中含铬量的提高，预热温度可相应提高。
但预热温度过高，也会使焊接接头过热而脆化。
2、475℃脆性的防止475℃脆性是高铬铁素体不锈钢焊接时的主要问题之一。
杂质对475℃脆性有促进作用，因此，需提高母材金属和熔敷金属的纯度，缩短铁素体不锈钢焊接接头在这个温度区间的停留时间，以防止475℃脆性的产生。
一旦出现475℃脆性，可以在600℃以上温度短时间加热，再以较快的速度冷却，给予消除。
3、焊接材料的选择对于可以焊前预热或焊后进行热处理的焊接构件，可选用与母材金属相同化学成分的焊接材料；对于不允许预热或焊后不能进行热处理的焊接构件，应选用奥氏体不锈钢焊接材料，以保证焊缝具有良好的塑性和韧性。
铁素体不锈钢的焊接方法通常采用焊条电弧焊、钨极氩弧焊、熔化极气体保护焊和埋弧焊等。
当采用同质的焊接材料时，焊缝金属呈粗大的铁素体组织，韧性很差。
通过焊后热处理，焊接接头的塑性可以得到改善，韧性略有提高。
用同质焊材焊成的焊缝其优点是：焊缝与母材有一样的颜色和形貌，相同的线膨胀系数和大体相似的耐蚀性，但抗裂性不高。
用异质奥氏体焊材所焊成的焊缝具有很好的塑性，应用较多，但要控制好母材金属对奥氏体焊缝的稀释。
用异质焊条施焊，通过“5、操作要点”可减少高温脆化和475℃脆化，防止裂纹的形成。
鉴于多方面的适应性，本次评定试验拟采用奥氏体不锈钢焊接材料，且考虑到铁素体不锈钢母材（高Cr无Ni）对焊接接头的稀释作用，决定选择较高Ni含量的ER308L焊丝。
4、焊后热处理对于同质材料焊成的铁素体不锈钢焊接接头，热处理的目的是使焊接接头组织均匀化，从而提高其塑性及耐蚀性。
奥氏体-铁素体双相不锈钢的焊接
奥氏体—铁素体双相不锈钢的焊接双相不锈钢是在固溶体中铁素体相和奥氏体相各约占一半，一般较少相的含量至少也需要达到30％的不锈钢.这类钢综合了奥氏体不锈钢和铁素体不锈钢的优点,具有良好的韧性、强度及优良的耐抓化物应力腐蚀性能。
奥氏体一铁素体双相不锈钢的类型1.低台金型双相不锈钢00Cr23Ni4N钢是瑞典级先开发的一种低合金型的双相不锈钢，不含钼、铬和镍的含量也较低.由于钢中Cr含量23％，有很好的耐孔蚀、缝隙腐蚀和均匀腐蚀的性能,可代替308L和316L等常用奥氏体不锈钢.2.中合金型双相不锈钢典型的中合命型不锈钢有0Cr21Ni5Ti、1Cr21Ni5Ti。
这两种钢是为了节镍,分别代替0Cr18Ni9Ti和1Cr18Ni9Ti而设计的，但比后者具有更好的力学性能，尤其是强度更高。
00Cr18Ni5Mo3Si2、00Cr18Ni5Mo3Si2Nb双相不锈钢是目前合金元素含量最低、焊接性良好的耐应力腐蚀钢种,它在抓化物介质中的耐孔蚀性能同317L相当，耐中性氯化物应力腐蚀性能显著优于普通18—8型奥氏休不锈钢，具有较好的强度-韧性综合性能、冷加工工艺性能及焊接性能，适用作结构材料。
OOCr22Ni5Mo3N 属于第二代双相不锈钢,钢中加人适量的氮不仅改善了钢的耐孔蚀和耐SCC性能，而且由于奥氏体数量的提高有利于两相组织的稳定，在高温加热或焊接HAZ能确保一定数里的奥氏体存在，从而提高了焊接HAZ的耐蚀和力学性能。
这种钢焊接性良好,是目前应用最普遍的双相不锈钢材料。
3。
高合金双相不锈钢这类双相不锈钢铬的质量分数高达25%,在双相不锈钢系列中出现最早。
20世纪70年代以后发展了两相比例更加适宜的超低碳含氮双相不锈钢，除钳以外，有的牌号还加人了铜、钨等进一步提高耐腐蚀性的元素。
4.超级双相不锈钢这种类型的双相不锈钢是指PREN。
大于40，铬的质量分数为25％和钼含量高、氮含量高的钢.双相不锈钢的耐蚀性1.耐应力腐浊性能与奥氏体不锈钢相比，双相不锈钢具有强度高,对晶间腐蚀不敏感和较好的耐点腐蚀和耐缝隙腐蚀的能力，其中优良的耐应力腐蚀是开发这种钢的主要目的。
铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的焊接
铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢的焊接一、引言铁素体不锈钢和奥氏体不锈钢是常用的两种不锈钢材料，它们具有不锈蚀性能好、耐热性能高等优点，因此在工业生产和日常生活中得到广泛应用。
然而，由于两种不锈钢材料的化学成分和晶体结构的差异，其焊接性能也存在差异。
本文将从焊接工艺、焊接性能以及焊接后的材料组织变化等方面进行探讨。
二、焊接工艺1. 铁素体不锈钢的焊接工艺铁素体不锈钢是一种以铁素体为基础的不锈钢材料，其焊接工艺相对简单。
常用的焊接方法包括手工电弧焊、氩弧焊和激光焊等。
在焊接过程中，应注意保持适当的焊接温度和焊接速度，避免产生过多的热影响区和晶间腐蚀敏感区。
2. 奥氏体不锈钢的焊接工艺奥氏体不锈钢是一种以奥氏体为基础的不锈钢材料，其焊接工艺相对复杂。
常用的焊接方法包括手工电弧焊、氩弧焊、等离子焊和激光焊等。
在焊接过程中，应注意控制焊接温度和焊接速度，避免产生过高的温度梯度和残余应力，以防止焊接接头发生变形和裂纹。
三、焊接性能1. 铁素体不锈钢的焊接性能铁素体不锈钢具有良好的可焊性，焊接接头强度高，焊缝的耐蚀性能也较好。
然而，由于焊接过程中产生的热影响区和晶间腐蚀敏感区的存在，焊接接头易受到应力腐蚀开裂的影响。
因此，在焊接铁素体不锈钢时，应选择适当的焊接材料和焊接工艺，以降低应力腐蚀开裂的风险。
2. 奥氏体不锈钢的焊接性能奥氏体不锈钢的焊接性能较铁素体不锈钢复杂，焊接接头容易产生裂纹和变形。
这是由于奥氏体不锈钢在焊接过程中容易形成固溶相和相分离现象，导致焊接接头的组织和性能发生变化。
为了解决这个问题，可以采用预热、后热处理等措施，以提高焊接接头的强度和耐腐蚀性能。
四、焊接后的材料组织变化1. 铁素体不锈钢的焊接后材料组织变化铁素体不锈钢在焊接后，焊缝区的晶体结构往往发生变化，由晶界凝固转变为晶内凝固。
焊缝中常常出现铁素体晶粒的增大和晶界的减少现象，这可能会影响焊接接头的力学性能和耐蚀性能。
2. 奥氏体不锈钢的焊接后材料组织变化奥氏体不锈钢在焊接后，焊缝区的组织变化较为复杂。
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4.3.2 铁素体钢焊接工艺特点
(1) 焊接方法 高铬铁素体不锈钢采用：SMAW、TIG/MIG、SAW、PAW、EBW 等焊接方法。 高纯铁素体不锈钢主要采用：TIG/MIG、PAW、电EBW等获得良 好保护的焊接方法，也用SMAW。 (2) 焊接材料 焊接填充金属分三类：同质铁素体、奥氏体不锈钢和镍基合金。 同质焊缝与母材有一样的颜色，相同的线膨胀系数和近似的耐腐蚀 性，颜色一致，但抗裂性能不高。 要求焊缝有更好的塑性时，可采用铬镍奥氏体类型的焊条和焊丝。 使用奥氏体型焊丝，可采用埋弧焊，参考舍夫勒焊缝组织图，控制 好母材对奥氏体焊缝的稀释。对于耐腐蚀及韧性要求高的F不锈钢， 一般不用埋弧焊。
防止焊缝和热影响区的脆化措施
① 选用含少量Ti元素的母材，以防止粗晶脆化； ② 减小475℃脆化，无论是母材或焊缝金属均应最大 限度地提高其纯度； ③ 采用小焊接热输入，缩短在950℃以上高温停留的 时间，焊件避免用冲击整形； ④ 缩短在475℃和σ相脆化温度区间停留的时间。一 旦产生475℃脆化，可以在600℃以上短时加热、空 冷。产生σ相脆化，可加热到930~980℃后急冷的方 法进行消除； ⑤ 预热温度一般不超过150℃。
4.3.1 铁素体不锈钢的焊接性分析
1. 焊接接头晶间腐蚀 (1) 高铬铁素体不锈钢 与奥氏体不锈钢相比，高铬铁素体不锈钢加热到950℃ 以上冷却后，将产生敏化腐蚀，而在700~850℃短时 保温退火处理，耐蚀性可恢复。 由1100℃水淬或空冷都产生严重腐蚀。因此高铬铁素 体不锈钢HAZ，由于受到热循环高温作用产生敏化，在 强氧化性酸中产生晶间腐蚀。产生晶间腐蚀的位置在邻 近焊缝的高温区。
表4-4
铁素体不锈钢焊条、焊丝选用表
铁素体不锈钢焊接方法、材料
（1）焊接方法 SMAW、TIG （2）焊接材料 1）同质：如Cr17，用G302（Cr17系） Cr17Ti，用G311（Cr17Mo2系） 预热120-200℃，焊后750-800℃回火 2）异质（用A焊条）：不预热，焊后不热处理 Cr17Ti——A107（18-8） Cr17Mo2Ti——A207（18-12Mo2） Cr25Ti——A307（25-13） Cr28Ti——A407（25-20）
2) 工艺措施 通过采用小线能量、强制冷却等方法，降低HAZ敏化 温度区的停留时间，使之处于一次稳定状态。 3) 焊后热处理 ① 固溶处理 加热到1050~1150℃，使Cr23C6重新 溶入奥氏体中，通过水淬快冷，使之来不及析出，从 而达到一次稳定状态； ② 稳定化处理 加热到850℃，保温2h，然后空冷， 使Cr23C6充分析出，奥氏体中Cr扩散均匀，达到二次 稳定状态，消除晶间腐蚀；铁素体 Nhomakorabea焊接工艺要点
1）无相变，HAZ晶粒急剧长大， 引起脆化（σ相、470℃脆化），产生裂纹 防止措施：低温预热（T<150℃ ） 2）有晶间腐蚀倾向，防止措施与A钢相同； 3）限制C、N等杂质，防止脆化； 4）减小焊接热输入，窄焊道，控制层间温度； 5）焊后回火处理（实际是空冷的退火处理） 采用A焊材时，不预热，不焊后热处理。
铁素体不锈钢的焊接
4.3 铁素体不锈钢的焊接
铁素体不锈钢的焊接特点 分为普通铁素体不锈钢和超纯铁素体不锈钢两大类， 钢中的铁素体化元素（Cr、Mo、Al或Ti等）较多，奥 氏体化元素（C、Ni、Mn等）含量较低。 铁素体不锈钢成本低，抗氧化性好，尤其是抗应力腐 蚀开裂性能强于奥氏体不锈钢。 加热过程中始终是铁素体组织，在焊后冷却过程中不 出现奥氏体向马氏体转变的淬硬现象，但HAZ由于高 温而促成铁素体晶粒粗大，降低接头的韧性，焊接性 较差。 随着真空和保护气氛精练技术的发展，已生产出间隙 元素(C+N)含量极低、焊接性良好的超纯铁素体不锈 钢并得到应用。
(2) 超纯铁素体不锈钢 C+N总量是影响超纯铁素体不锈钢晶间腐蚀的主要因 素。在超纯铁素体不锈钢中严格控制了钢中C+N含量， 一般控制在0.035%~0.045%、0.030%、 0.010%~0.015%三个水平。还添加必要的合金元 素进一步提高耐腐蚀性及其他综合性能。 对高纯铁素体不锈钢，易引起敏化的加热温度是 1100~1200℃ ，正是C、N化物大量溶解的温度。 冷却过程，约在950~500℃，过饱和的C、N将重新 析出。这种析出是否引起贫铬现象与碳氮含量、过饱 和程度、冷却速度以及其它合金元素（如Mo、Ti、 Nb等）含量有关。
(3) 防止晶间腐蚀措施
1) 控制化学成分 ① 降低母材及焊缝C含量，可采用超低碳母材 （C≤0.03%）和超低碳焊丝（C≤0.02%）； ② 将工件再次加热到650~850℃，并缓慢冷却，使 晶粒内部的Cr原子能充分向晶界贫铬区扩散，可消除 晶间腐蚀； ③ 加入强碳化物元素，如Ti（Ti=5×C%）、Nb等， 通过Ti、Nb与C的结合降低C含量和避免形成Cr23C6， 可以提高抗晶间腐蚀能力。
(3) 475℃脆化
高Cr铁素体钢的室温韧性
Cr>15%的铁素体不锈钢，在430~480℃温度区间 长时间加热并缓慢冷却，导致在常温时或负温时出现 475℃脆化现象。 造成475℃脆化的主要原因是在Fe-Cr系中共析反应沉 淀析出富Cr的a’相（体心立方结构）所致。 杂质（S、P、O、N、H）也会促进475℃脆化。
2. 热影响区脆化
主要包括粗晶脆化、σ相脆化和475℃脆化。
(1) 粗晶脆化 F不锈钢不发生相变，加热时有强烈的晶粒长大倾向。焊缝和 HAZ近缝区被加热到950℃以上，晶粒严重长大，又不能用热处 理的方法使之细化，降低了HAZ韧性，导致粗晶脆化。 晶粒粗化的程度取决于加热温度和时间，因此焊接时尽量缩短在 950℃以上高温的停留时间。 (2) σ相脆化 σ相是一种Fe、Cr金属间化合物，具有复杂的晶体结构。 焊后850~650℃温度区间冷却速度缓慢，δ 铁素体会向σ相转化。 Fe-Cr合金中Cr>20%时即可产生σ相。Mn、Si、Mo、W，会 促使在较低Cr含r量下形成σ相，如FeCrMo。 σ相硬度高（>68HRC），主要析集于柱状晶的晶界，从而导致 接头的韧性降低。