双锥燃烧室旋流强度的计算
表5 燃烧室结构特性计算
5、燃烧室设计和传热计算5.1 煤粉燃烧器的型式及布置采用角置直流式煤粉燃烧器，分布于炉膛四角，燃烧室的中心距冷灰斗上沿为1.938m 。
每组燃烧器有两个一次风口、两个二次风口和两个废气燃烧器。
燃烧器特性计算列于表1-5中。
5.2 燃烧室尺寸的确定 5.2.1 炉膛宽度及深度因采用角置直流式燃烧器，炉膛采用正方形截面。
根据炉膛结果特性及炉膛热负荷计算得炉膛截面热负荷为：2/.32598m kW F BQ q g dwF ==按照表6-38查得炉膛截面热负荷推荐值为：2/2560m kW由于F q 大于理论值，故在炉膛内会出现局部高温，可能会引起水冷壁结渣、结焦等问题。
取炉膛宽度a=6336mm ，炉膛深度b=6336mm ，布置3*60φ的水冷壁管，管间距s=64mm ，侧面墙的管数为100根，前后墙的管数为98根。
5.2.2 炉墙面积及面积热负荷的确定燃烧室侧墙断面尺寸见图1 侧墙面积：24321096.9129.2042.78.5445.98.3*)505.5172.5(5.0464.1*)336.68.3(5.065.8*336.6883.1*)699.3336.6(5.0m F F F F F前墙面积：225.125336.6*)699.3*5.0299.265.8464.1505.5(m F q 后墙面积：299.94336.6*)699.3*5.0299.265.8194.2(m F h出口窗面积：242.37336.6*)734.0172.5(m F ch顶棚面积：217.24336.6*814.3m F d炉膛总面积：2075.46517.2442.3799.9425.12596.91*22mF F F F F F dch h q l燃烧器占有面积：22.5m F R 5.2.3 炉膛容积及容积热负荷的确定 炉膛容积：266.582336.6*96.91*m a F V c l容积热负荷：3/17966.58216760*2.26m kW V BQ q l dw V ===查表6-51得容积热负荷推荐值为1403/m kW ，显然与计算值相差较大，炉膛内会出现局部高温，结渣、结焦等问题。
[西安交大燃烧学]燃烧学习题答案
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《燃烧学》复习题参考答案集2009 / 1 / 9第一章化学热力学与化学反应动力学基础1、我国目前能源与环境的现状怎样？电力市场的现状如何？如何看待燃烧科学的发展前景？我国目前的能源环境现状：一、能源丰富而人均消费量少我国能源虽然丰富，但分布很不均匀，煤炭资源60%以上在华北，水力资源70%以上在西南，而工业和人口集中的南方八省一市能源缺乏。
虽然在生产方面，自解放后，能源开发的增长速度也是比较快，但由于我国人口众多，且人口增长快，造成我国人均能源消费量水平低下，仅为每人每年0.9吨标准煤，而1 吨标准煤的能量大概可以把400吨水从常温加热至沸腾。
二、能源构成以煤为主，燃煤严重污染环境从目前状况看，煤炭仍然在我国一次能源构成中占70%以上，成为我国主要的能源，煤炭在我国城市的能源构成中所占的比例是相当大的。
以煤为主的能源构成以及62％的燃煤在陈旧的设备和炉灶中沿用落后的技术被直接燃烧使用，成为我国大气污染严重的主要根源。
据历年的资料估算，燃煤排放的主要大气污染物，如粉尘、二氧化硫、氮氧化物、一硫化碳等，对我国城市的大气污染的危害已十分突出：污染严重、尤其是降尘量大；污染冬天比夏天严重；我国南方烧的高硫煤产生了另一种污染——酸雨；能源的利用率低增加了煤的消耗量。
三、农村能源供应短缺我国农村的能源消耗，主要包括两方面，即农民生活和农业生产的耗能。
我国农村人口多，能源需求量大，但农村所用电量仅占总发电量的14%左右。
而作为农村主要燃料的农作物桔杆，除去饲料和工业原料的消耗，剩下供农民作燃料的就不多了。
即使加上供应农民生活用的煤炭，以及砍伐薪柴，拣拾干畜粪等，也还不能满足对能源的需求。
电力市场现状：2008年10月份，中国电力工业出现4.65％的负增长，为十年来首次出现单月负增长。
11月，部分省市用电增幅同比下降超过30％。
在煤价大幅上涨和需求下滑的影响下，目前火电企业亏损面超过90％，预计全年火电全行业亏损将超过700亿元。
旋流器结构参数对燃烧室燃烧性能影响的数值分析
旋流器结构参数对燃烧室燃烧性能影响的数值分析
燃烧室燃烧性能与旋流器结构参数的关系一直是发动机设计和
研究的热点，它和发动机性能之间的关系和影响尤为显著.因此，对旋流器结构参数如何影响燃烧室燃烧性能进行数值分析是非常有必
要的.
为了精确分析旋流器结构参数对燃烧室燃烧性能的影响，采用数值模拟的方法计算燃烧室的一般的燃烧性能参数，如压力、温度和气体流速，等参数.具体来说，可以将燃烧室分割成多个不同的单元，使用数值模拟的方法来求解这些单元的参数。
为了分析旋流器结构对燃烧室性能的影响，需要首先确定不同的旋流器结构参数，如内径、进口夹角、出口夹角等。
之后，可以通过计算和比较不同旋流器结构参数时燃烧室的不同参数，如压力、温度和燃烧速率等，从而分析旋流器结构参数对燃烧室性能的影响.
此外，可以分析不同旋流器结构参数对燃烧室进气速度的影响，并研究进气速度如何影响燃烧室燃烧性能。
- 1 -。
三维紊流燃烧室流场的数值计算
图#
对称面辐射场
（何静芳
编辑）
三维紊流燃烧室流场的数值计算 M >1;"&3:-5 D-5:15-23%. %/ 2<" ,<&""B’3;".(3%.-5 ,1&415".2 65%$ 63"5’ %/ 汉］ E-( ,1&43." D%;41(2%&［刊， 7 ‘9% Q+.GU.9，O9 X$"，X$+%( \+%U.9，!" #$（*+,-.% ]& ? C6T ^"1"+,#$ Y%12.292"， （4） *+,-.%，/$.%+，0&12 /&3"： 4566TB）7 7 8&9,%+’ &: ;%(.%"",.%( :&, !$",<+’ ;%",() = 0&>", ? @ A664， 4B ? @ a6 D aA Q) 2$" 91" &: + #)’.%3,.#+’ #&&,3.%+2" 1)12"< + %9<",.#+’ 1.<9’+2.&% >+1 #&%39#2"3 &: + 1.%(’"G29-" ,"29,%G:’&> #&<-912&, :’&>G:."’3 ? E 29,-9’"%2 :’&> I.1#&1.2) <&3"’ >+1 "<F’&)"3 2& "I+’9+2" 2$" 29,-9’"%2 :’&> I.1#&1.2) >.2$ 2$" $"’F &: + b G ! 39+’ "U9+2.&% 29,-9’"%2 :’&> <&3"’ ? E #&<-912.&% <&3"’ >+1 92.’.J"3 2& +11"11 #$"<.#+’ ,"+#2.&% 1F""3 >.2$ 2$" $"’F &: + （ "33)G-,"+bG9F）I&,2"K -,"+b+(" #&<-912.&% <&3"’ ? !$",<+’ ,+3.+2.&% <+(%.293" >+1 #+’#9’+2"3 -) 91.%( + 2$",<+’ ;QP （ 3.1#,"2" 2,+%1:", ,+3.+2.&%）<&3"’ ? !$" ,"19’21 &: 2$" #+’#9’+2.&% ,+3.+2.&% <&3"’ >.2$ 2$" $"’F &: + ,"’+2.I"’) 1.<F’" c!^ $+I" -""%万方数据 :&9%3 2& ,":’"#2 U9.2" +##9,+2"’) 2$" :’&> #&%3.2.&% &: 2$" #&<-912&, :’&> :."’3 ? [&,"&I",，2$"1" ,"19’21 $+I" +’G
旋流强度和旋流数
旋流强度和旋流数
旋流强度和旋流数是流体力学中的两个重要概念，它们在许多领域都
有着广泛的应用。
旋流强度是指旋流的强度大小，而旋流数则是描述
旋流的旋转程度的参数。
旋流强度是指旋流的强度大小，通常用旋流中心处的速度来表示。
旋
流强度越大，旋流的旋转速度就越快，旋流的影响范围也就越大。
在
工业生产中，旋流强度常常用来描述旋流设备的性能，如旋流分离器、旋流泵等。
旋流强度的大小与旋流设备的设计参数有关，如旋流器的
进口直径、旋流器的高度、旋流器的出口直径等。
旋流数是描述旋流的旋转程度的参数，它是由流体的密度、速度、旋
流半径和粘度等因素共同决定的。
旋流数越大，旋流的旋转程度就越强，旋流的稳定性也就越好。
在流体力学中，旋流数是一个非常重要
的参数，它可以用来描述旋流的稳定性和不稳定性，以及旋流与其他
流动形式之间的相互作用。
旋流强度和旋流数在许多领域都有着广泛的应用。
在化工工业中，旋
流分离器常用于分离液体和固体颗粒，旋流强度和旋流数的大小直接
影响着分离效果。
在环境保护领域中，旋流器常用于处理废水和废气，旋流强度和旋流数的大小也是影响处理效果的重要因素。
此外，旋流
强度和旋流数还在流体力学研究、气象学、海洋学等领域中有着广泛的应用。
总之，旋流强度和旋流数是流体力学中的两个重要概念，它们在许多领域都有着广泛的应用。
了解旋流强度和旋流数的大小对于优化旋流设备的设计和提高旋流设备的性能具有重要意义。
旋流燃烧器技术讲座
MB LNASB燃烧器射流流场特点
气流分布
旋转射流流场可以用轴向速度wx、切向速度wt、 径向速wr及静压P等参数进行描述。进一步的 参数为气流湍流强度K1和K2 K1和K2表征的是气流微团的脉动情况。K1和K2 值越大，各股风的混合以及回流烟气与燃料的 混合就越好。
w' 2 K1 w
w' 2 K2 w0
w——某截面处的平均速度(m/s)；
OFA燃烧器位置
布置在煤粉燃烧 器上面； 补充煤粉燃尽所 需的空气； OFA燃烧器下供 应的空气量为总 空气量的80%左 右； 强化后期混合
燃尽区
燃尽风(OFA) NOx 还原区
煤粉燃烧器
Mitsui Babcock（MB) 的LNASB型燃烧器
大同600MW前后墙对冲燃烧锅炉采用
主要的双调风旋流燃烧器技术特点
煤粉浓淡燃烧技术和空气分级燃烧—降低燃烧 污染物NO的排放量和改进着火性能 一次风管道中采用一定的气固分离机构，实现 煤粉浓缩 采用内、外二次风（亦称为二次风和三次风） 布置，控制燃烧过程中氧气的供应 设有OFA（Over Fire Air）燃烧器
煤粉浓淡燃烧技术
回流区（续）
中心回流率R ：轴向截面上回流量的总 和与一次风质量流量之比 与回流区有关的参数主要还有回流区长 度L和回流区最大宽度Bmax等
射流扩展角
射流边界一般用某截面轴向速度wx沿着 径向衰减为该截面最大轴向速度wx-max的 10％处与轴线的夹角来定义。大小合理 的射流扩展角是有效防止火焰贴壁，稳 燃的必要条件。
可调轴向叶轮
调节气流旋转强度 叶轮在最前位臵时，气流全部流经叶轮，旋流强度达到最大； 叶轮后移时，在叶轮外环和锥套间形成一锥状的环形通道， 部分气流直接从此流过，不旋转，使总的气流旋转强度降低。
《火箭发动机》3 燃烧室
∂A ∂ ∂ ( ρ A) + ( ρ AV ) = ρ p r b ∂t ∂x ∂x ∂ ∂ ∂A ( ρ AV ) + ( pA + ρ AV 2 ) = p ∂t ∂x ∂x ∂A ∂ V2 ∂ V2 ρ A( Ec + ) + ρ AV ( I c + ) = ρ p rI p b 2 ∂x 2 ∂t ∂x ∂A ∂A =r b ∂x ∂x p = ρ RT
2
熵：物理学上指热能除以温度所得的商，标志热量转化为功的程度，是表征物质 内部状态的物理量。
滞止状态 V =0 p=p0 T=T0 ρ=ρ0
1
2
V p T ρ
1
静参数与滞止参数 一一对应
2
内侧面燃烧装药发动机示意图
H 根据能量方程可知： 01 = H02 = H0 =cpT 0
对于完全气体，等压比热不变，故： T01 = T02 = T0 即在装药通道全长上，气流的滞止焓和滞止温度保持不变。在不 计热损失的条件下，滞止温度即为推进剂的等压燃烧温度，它可 由热力计算求得。
2. 控制方程 燃气在燃烧室内流动时，应遵守自然界的普遍规律，下面将采 用微元体法，导出燃气运动的基本方程。 在侧面燃烧装药的燃气通 道中，取长度为dx的微元体， 它由通道左右两截面A(x,t)和 A(x+dx,t)和装药的微元燃烧 表面 ∂Ab / ∂x ⋅ dx 所围成。在
两个截面上，燃气压强、密度、 温度、流速分别为 p, ρ , T , V 和 p + ∂p / ∂x ⋅ dx, ρ + ∂ρ / ∂x ⋅ dx,
数值模拟研究二次风旋流强度的可调范围
数值模拟研究二次风旋流强度的可调范围煤粉在炉内燃烧是否稳定是电厂锅炉运行的经济性和安全性的重要影响因素之一。
对于旋流燃烧器，二次风的旋流强度对炉内流场的影响较大，主要表现在燃烧器出口附近中心回流区的形成情况，较好的回流区可使炉内煤粉形成良好的燃烧，不会出现炉内局部温度过高的现象。
如果旋流强度过大，形成的回流区稳定性差，容易造成炉内飞边，煤粉气流冲刷水冷壁，燃烧器出口易被烧坏，附近的水冷壁易发生结焦，因此必须对二次风的旋流强度范围进行深入的研究与分析。
由于旋流燃烧器结构复杂，测量手段有限，所以国内外大多数人进行数值模拟研究，并取得了一定的成果[1-7]，模拟的结果较好地显示了炉内的流场分布。
但是这些模拟仅仅是针对单个旋流燃烧器进行的研究，忽略了燃烧器之间的相互作用和炉膛空间大小对燃烧器模拟的影响。
只有考虑到这些因素的影响，燃烧器出口附近回流区的变化以及内、外二次风各自的旋流强度范围才能获得更真实的模拟结果。
其中，旋流强度Ω为无因次数，即切向动量与轴向动量之比。
以整个炉膛为研究对象，利用Ansys 12.0软件，采用数值模拟的方法对内、外二次风各自的旋流强度进行分析，在模拟过程中保证一二次风的配风量不变，采用对比法分别对内、外二次风旋流强度范围进行数值模拟研究，旨在为该型号燃烧器旋流强度的调整和炉内稳燃提供数据指导和有利的理论依据。
1 模型及计算方法1.1 模型结构旋流燃烧器结构如图1所示，燃烧器的中心风和一次风为直流，内、外二次风为旋流，内二次风设计为轴向旋流叶片、外二次风设计为切向叶片旋流。
通过对该模型进行数值模拟，研究了炉内稳燃的条件下内、外二次风旋流强度的范围。
图1 旋流燃烧器的结构简图该模型为前后墙对冲燃烧锅炉，包括整个炉膛以及36个相同结构的旋流燃烧器，前后墙分别布置3层，每层有6个燃烧器且相邻燃烧器的间距相同，如图2所示。
由于需要计算旋转流动，为了得到较好的模拟结果，整个模型分为几个区域单独进行划分网格。
双锥混合机参数
双锥混合机参数一、引言双锥混合机作为一种常用的物料混合设备，广泛应用于制药、化工、食品等行业。
本文将详细介绍双锥混合机的参数，包括结构参数、工艺参数和操作参数等内容。
二、结构参数双锥混合机的结构参数是指影响设备性能的各项尺寸和比例。
常见的结构参数包括：1. 容积容积是指双锥混合机容器的有效容量。
通常以升或立方米作为单位。
容积的大小直接影响到混合机一次生产能力的大小。
2. 锥体尺寸双锥混合机的锥体尺寸包括上锥体和下锥体的高度和直径。
锥体尺寸的选择应根据具体生产工艺和物料性质进行合理设计。
3. 搅拌器尺寸搅拌器尺寸主要包括搅拌器直径和搅拌器叶片数量。
搅拌器的尺寸对混合效果有重要影响，合理的搅拌器设计能够提高物料的混合均匀度。
三、工艺参数工艺参数是指在生产过程中必须控制的一些参数，这些参数直接影响到产品的质量。
常见的工艺参数包括：1. 混合时间混合时间是指混合过程中所需要的时间。
混合时间的长短与物料性质、容器容积、搅拌器尺寸等因素有关。
2. 转速转速是指搅拌器的旋转速度。
转速的选择应根据混合物料的性质和工艺要求来确定，过高或过低的转速都可能影响混合效果。
3. 喷洒剂量喷洒剂量是指在混合过程中添加的液体喷洒剂的用量。
喷洒剂量的控制要根据具体工艺要求，确保混合均匀度和产品质量。
4. 加热温度加热温度是指在混合过程中对物料进行加热的温度。
加热温度的选择应根据物料的熔点或软化点来确定，以保证物料能够达到所需的流动性。
四、操作参数操作参数是指在实际操作过程中需要控制和调整的一些参数。
常见的操作参数包括：1. 上料和卸料方式上料和卸料方式是指混合机进行物料进出的方式。
常见的上料方式有手工上料和自动上料两种，卸料方式通常是通过倾斜容器来实现。
2. 清洗方式清洗方式是指对混合机进行清洗的方式。
常见的清洗方式有手工清洗和CIP清洗两种，CIP清洗可以实现自动清洗，提高工作效率。
3. 操作人员培训双锥混合机的操作需要经过专门的培训，操作人员应熟悉设备的使用方法和操作规程，掌握安全操作知识和措施。
双旋流燃烧室主燃区流动特性PIV测量和分析_唐军
2014年12月第35卷第12期推进技术JOURNAL OF PROPULSION TECHNOLOGYDec.2014V ol.35No.12双旋流燃烧室主燃区流动特性PIV测量和分析*唐军，宋文艳，肖隐利，李建平，陈亮（西北工业大学动力与能源学院，陕西西安，710072）摘要：针对采用斜切径向双级旋流器的环形燃烧室单头部矩形模型，利用非接触式测量方法粒子成像测速仪（PIV）测量了主燃区的300K冷态速度场。
采用Realizableκ-ɛ湍流模型和稳态层流火焰面燃烧模型对燃烧室的冷流和燃烧流场进行数值模拟，得到燃烧室流场的速度分布和流场结构，并与试验测量数据进行对比验证。
结果表明：瞬态流场结构变化剧烈，旋流和主燃射流的边界形成大量小尺度漩涡结构，回流区具有强烈的搅拌作用，回流区下游滞止点位置是随机变化的；反向旋流器比同向旋流器产生的回流区尺寸更小，燃烧状态的回流区尺寸比冷流的小，但主要受火焰筒壁面和主燃射流的约束；外旋流在距离头部5mm距离内控制内旋流，保持旋向相同；燃烧增大主燃射流穿透深度，改变流场的对称性。
关键词：燃烧室；主燃区；回流区；反向旋流；同向旋流；主燃射流；粒子成像测速仪（PIV）中图分类号：V231.2文献标识码：A文章编号：1001-4055（2014）12-1679-08DOI：10.13675/ki.tjjs.2014.12.013PIV Measurement and Analysis of Flow Characteristic in PrimaryZone with Dual-Swirl CombustorTANG Jun，SONG Wen-yan，XIAO Yin-li，LI Jian-ping，CHEN Liang（College of Power and Energy，Northwestern Polytechnical University，Xi’an710072，China）Abstract：For a single-dome annular combustor rectangular model with dual-swirler，including discrete jets and radial swirler，the velocity field in primary zone was measured with Particle Image Velocimetry（PIV）in isothermal condition with300K.The isothermal and reacting flowfield of combustor were simulated with Realiz⁃ableκ-ɛturbulent model and Steady Laminar Flamelet combustion model，obtaining distribution of velocity and flowfield structure，which are compared with the experiment results.The results indicate that instantaneous flow⁃field changes rapidly.A large number of small-scale vortex are formed along the boundary of swirl flow and prima⁃ry jet illustrating the strongly stirring effect of recirculation zone，and instantaneous rear stagnation point is ran⁃dom.The size of recirculation zone generated by counter-swirler is smaller than that generated by co-swirler，and the size of recirculation zone in reacting condition is smaller than that in isothermal condition.However，the size of recirculation zone is primarily controlled by liner and primary jet.The outer swirl flow can control the inner swirl flow in5mm from the exit of the dome，keeping the same direction as outer swirl bustion can in⁃crease the penetration depth of primary jet and change the symmetry property of flowfield.Key words：Combustor；Primary zone；Recirculation zone；Counter-swirl；Co-swirl；Primary jet；Particle image velocimety（PIV）*收稿日期：2013-11-10；修订日期：2014-02-18。
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模 拟得 到 ２种 叶片 不 同旋 流 强度 下 的流 场分 布 。对 比燃 烧 室 良好 运行 的条件 ， 得 到 双锥 燃 烧 室 良好 运行 的旋 流 强度 可选 区 间为 １ ． ３ ７～１ ． ６ ４ 。最后 分析 了燃 烧 室在 ２种叶 片不 同旋流 强度
下的 阻力损 失 ， 结果表 明安 装错 角叶片 的燃烧 室阻力损 失 比安 装 直叶 片的燃 烧 室阻力损 失 小。 关 键词 ： 燃烧 室 ； 旋流 强度 ； 阻力损 失 ； 工 业锅 炉
（ Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ Ｃ ｏ ａ ｌ Ｒ ｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ ｌ ｓｔ ｎ ｉ ｔ ￣ｅ ） ， Ｂ ｅ ｉ ｊ ｉ ｎ ｇ １ ０ ０ ０ １ ３ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
Ａｂｓ ｔ ｒ ａｃ ｔ： Ｔｏ ｇ ｅ ｔ ｔ ｈｅ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｆ ｏ ｒ ｍｕ ｌ ａ ｆ ｏ ｒ ｓ ｗｉ ｒ ｌ ｉ ｎ ｔ ｅ ｎｓ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ ｄ ｏ ｕ ｂ ｌ ｅ — ｃ ｏ ｎ ｅ ｉｎ ｆ ｅ ｃ ｏ ａ ｌ ｃ ｏ ｍｂ ｕ ｓ ｔ ｉ ｏ ｎ ｃ ｈ ａ ｍｂ ｅ ｒ ａ ｎ ｄ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｅ
中国科技核心期刊 矿业类 核心 期刊ｊ
ｒ
双 锥 燃 烧 室旋 流 强度 的计 算
王 永 英 。， 张 鑫 ， 姜 思 源 ， ２ ＇ 。
１ ０ ０ ０ １ ３ ； （ １ ． 煤 炭科 学研 究 总院 节能工 程技 术研 究分 院 ， 北京
２ ． 煤 炭资 源高 效开采 与洁净利 用 国家重 点 实验 室， 北京 １ ０ ０ ０ １ ３ ； ３ ． 国家 能源煤 炭 高效利 用 与节 能减排 技术 装备 重 点实验 室 ， 北 京 １ ０ ０ ０ １ ３ ）
中图分 类号 ： Ｔ Ｋ ２ ２ １ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： １ ０ ０ ６ — ６ ７ ７ ２ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ６ — ０ ０ ７ ９ — ０ ６
Ｓｗｉ ｒ ｌ ｉ ｎ ｔ ｅ ｎｓ ｉ ｔ ｙ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｄ ｏ ｕｂ ｌ ｅ ． ｃ ｏ ｎ ｅ ｉｎ ｆ ｅ ｃ ｏ ａ ｌ ｃ ｏ ｍｂ ｕｓ ｔ ｉ ｏ ｎ ｃ ｈａ ｍｂ ｅ ｒ
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摘要 ： 为 了得 到 双 锥 燃烧 室 内旋 流 强度 的计 算 公 式 ， 同时分 析 旋 流 强度 对燃 烧 室 内流 场 分布 的影响 ， 论述 了旋流 强度 的 一般 定 义及 物 理 意 义 ， 推 导 出双 锥 燃 烧 室在 直叶 片 和错 角叶 片 ２种 叶 片下的 旋流 强度 计算公 式 ， 发现 ２种 计 算公 式存 在 相 似性 。利 用计 算 流体 力 学软 件