采区开关整定表格
煤矿高低压开关整定计算(样本)
嵩基集团嵩基煤业有限责任公司高低压配电装置整定计算整定人：审核人：机电科长：机电矿长：目 录一、地面变电所 (3)1、系统概况 (3)2、短路电流和短路容量计算 (3)3、开关整定计算原则 (6)4、高压开关整定计算、校验 (7)二、井下变电所 (11)1、系统概况 (11)2、短路电流和短路容量计算 (12)3、开关整定计算原则 (12)三、井下低压系统整定计算校验 (14)一、地面变电所1、系统概况1)、供电系统简介嵩基煤业矿井供电系统来自徐庄变电站8板庄矿线10Kv 线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米，另一回路来自徐庄35变电站11板庄西线，线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米。
地面设主变三台，两台S9-500/10/0.4，一台为S9-200/10/6，井下有变压器五台，四台KBSG-315/10/0.66,一台KBSG-100/10/0.69风机专用。
嵩基地面变电所有高压GG1A-F型开关柜10台，地面变电所和井下配电所采用双回路供电分列运行供电方式。
2) 、嵩基煤业供电资料（1）、经经电业局提供徐庄变电站10KV侧标么值为：最大运行运行方式下：0.924 最小运行方式下：1.43（2） 、线路参数徐庄变电站到嵩基变电所线路型号LGJ-70/10，长度4.8Km，下杆为MYJV22-70/10,长度200米电抗、阻抗查表得；10KV架空线电阻、电抗：Xg=0.08×4.8=0.36ΩRg=0.3×4.8=1.44Ω10KV铠装电缆电阻、电抗：Xg=0.08×0.2=0.016ΩRg=0.506×0.2=0.1012Ω2、短路电流和短路容量计算（1）绘制电路图并计算各元件的相对基准电抗。
选择基准容量Sd=100MVA基准电压Ud=10.5KV基准电流Id=Sd/√3Ud=100÷(1.732×10.5)=5.4987KA上级变压器电抗标么值X﹡b0=1.7745 上一级徐庄站提供上下杆电缆电抗标么值X﹡1= X0L(S j/U2p1)=0.06×(100÷10.5²)=0.0544架空线电抗标么值X﹡2= X0L（S j/Ud²）=0.36×（100÷10.5²）=0.3265从地面变电所入井井下配电所电缆电抗标么值：L=300mX﹡3= X0L（Sd/Ud²）=0.016×0.3×（100÷10.5²）=0.0435从中央变电所到采区变电所电缆电抗标幺值：L=318mX﹡4= X0L（Sd/Ud²）=0.016×0.318×（100÷10.5²）=0.0046地面变电所S9-500KVA变压器电抗值查表得：R b1=0.0204 X b1=0.128地面变电所S9-100KVA变压器电抗值查表得：R b1= 0.0233 X b1=0.0597X0--电抗系数L--电缆长度KmSd--基准容量Ud--基准电压（2）绘制等效电路图（3）计算短路电流和短路容量徐庄变电站k-1点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-1=Id/X b1∑d=5.4987÷1.7745=3.099KA两相短路电流：Id(²)k-1=3.099÷1.15=2.695KA三相短路容量: =100/1.7745=56.35（MVA）徐庄变电站到嵩基地面变电所K-2点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-2=Id/X1∑d=5.4987÷2.645=2.078 KA总阻抗标么值： X2∑d=1.7745＋0.8705 =2.645两相短路电流：Id(²)k-2=2.078÷1.15=1.8077KA三相短路容量: =100/2.645=37.807（MVA）嵩基地面变电所到井下中央配电所K-3点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-3=Id/X1∑d=2.078÷2.7696=0.75KA总阻抗标么值： X3∑d=1.7745＋0.8705＋0.1246=2.7696两相短路电流：Id(²)k-3=0.75÷1.15=0.652KA三相短路容量: =100/2.7696=36.106（MVA）井下中央变电所到井下采区变电所K-4点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-3=Id/X1∑d=2.078÷2.8156 =0.738KA总阻抗标么值： X3∑d=1.7745＋0.8705＋0.1246+0.0046=2.8156两相短路电流：Id(²)k-3=0.738÷1.15=0.642KA三相短路容量: =100/2.815 6=35.52（MVA）嵩基地面500KVA,K-5点的短路电流和短路容量计算三相短路电流：Id(³)k-4=Id/X1∑d=2.078÷4.5475=0.457 KA总阻抗标么值： X4∑d=1.7745+2.645+0.128+8=4.5475两相短路电流：Id(²)k-4=0.457÷1.15=0.397 KA三相短路容量: =100/4.5475=21.99（MVA））3、 开关整定计算原则高压整定计算公式：1、过流计算：I op.k=K rel K jx2、保护装置的灵敏度系数公式：K sen=3、电流速断保护：I op。
采煤工作面供电计算整定值
8104综采工作面供电计算一巷道布置及开采方法：1.8104综采工作面为缓倾斜煤层，东北西南走向，煤层平均厚度3.2米，采用一次采全高。
巷道布置：8140综采工作面由8104运输巷及切眼构成，工作面长130m，走向长650m。
采煤方法：采用走向长壁区内后退式。
2.运输系统：工作面落煤由MG150/368-WD型采煤机，经面SGZ-630/110W一部溜子，运输巷SZZ-730/75型转载机、顺槽一部SSJ-800/2×45型可伸缩皮带机进入一采运输巷。
一采运输巷采用一部SSJ-1000/2*75型落地支架皮带机至主提升皮带。
工作面所需材料和设备的运输，由8104辅运巷运至工作面。
，3.电源及负荷情况一采运输巷采用SSJ-1000/2*75落地支架皮带；8104顺槽皮带、工作面辅助系统由中央变电所低压660V供电。
8104采煤工作面、采煤机、可弯曲刮板运输机、转载机、泵站电源由移变列车上KBSGZY-800KVA移变供电,高压引自井下中央配电所。
用电设备负荷情况见下表：用电设备情况表表1设备名称设备型号设备台数额定功率额定电压额定电流工作面采煤机MG150/368-WD 1 368KW 1140V 300A面刮板机（支架前）SGZ730/2*110 1 2×110KW 1140V 2×77 A 转载机SZZ730/75 1 75KW 1140V 60 A运输巷顺槽皮带机SSJ800/2×45 1 2×45KW 1140V 2×36A回柱绞车20t 1 18.5 660v 21A乳化泵W RB200/31.5 2 125KW 1140V 143A乳化泵W RB125/31.5 2 75KW 1140V 60A乳化泵W RB125/31.5 2 75KW 660V 83A喷雾泵KXP200/6.3 2 30KW 660V 33A二、工作面开关站及移变位置的确定根据位置的确定原则，工作面开关站设在移动变电列车平台上，皮带开关站设在各自的机头处，上巷移变设在移动变电列车处，泵站设在距工作面切眼100m，开关设在泵站处。
洪兴煤矿供电系统高低压开关整定核算表
洪兴煤矿井下供电设备整定核算表编制：校核：机电队长：机电矿长：校核时间：2013年7月洪兴煤矿机电科目录第一章高爆开关整定核算（高压）所用公式第一节高爆开关整定结果明细表第二节 1250变电所高爆开关整定计算第三节 1400变电所高爆开关整定计算第二章井下低压开关过电流保护整定表第一节井下各短路点两相短路电流值统计表第二节井下开关过电流保护整定表（低压）第三章洪兴煤矿井下起动开关整定值调定表(Iz/A)第一章 高爆开关整定核算（高压）所用公式1）利用电子式高压综合保护器的保护计算方式核算高爆开关整定，具体的计算公式为：NG T Nde M st I K I K I ,,n ∑+≥；式中：n ——电流互感器二次额定电流（5A)的倍数； ——需用系数；——高压配电装置额定电流，A 。
T K ——变压器的变压比灵敏度校验：5.1,)2(≥=NG T gT s r I K nK I K ； 式中：)2(s I ——变压器低压侧两相短路电流，A;gT K ——变压器的组别系数，对于Y/Y 接线的变压器gT K 取1，对于Y/△接线的gT K 取3； 备注：以上公式来自《矿山电工学》煤炭工业2006年版，P163； 2）高压电动机保护 过负荷保护：N I =op.o I ，式中：N I ——高压电动机的额定电流，A ；短路保护：st N K I K ,op.s I =，式中：K K ——为可靠系数，电子式综合保护装置取1.2~1.4，这里取1.4； st N I ,——为高压电动机的额定启动电流，取6N I ；灵敏度校验：2.15.1.)2(或≥=s op T s r I K I K （变压器接线为Y,y ）或2.15.13.)2(或≥=sop T s r I K I K （变压器接线为Y,d ），其中1.2为后备保护。
式中：)2(s I ——高压电动机端子上最小两相短路电流，A; 备注：以上公式来自《工矿企业供电设计指导书》作者：学成 P2363）高压电网短路计算基本公式 ∑=X V ar s3/I )3(、866.0I I)3()2(⨯=ss、br ar sy S X 2V =、TarT S X 2V ≈、L x X w ⨯=0 式中：)3(I s ——稳态三相短路电流，KA ；ar V ——短路点标准电压等级的平均电压值，KV ； ∑X ——短路回路的总电抗，Ω； sy X ——系统电抗，Ω； br S ——断流容量，取50MVA ； T X ——电力变压器电抗，Ω； T S ——变压器额定容量，MVA ；w X ——电力线路电抗，Ω； 0x ——导线或电缆单位长度电抗，Ω/km ； L ——导线或电缆长度，km ； 备注：以上公式来自《矿山电工学》煤炭工业2006年版，P41-43；第一节高爆开关整定结果明细表备注：未列出的参数为出厂设置参数第二节 1250变电所高爆开关整定计算备注：根据说明书定值参考说明1.速断定值一般整定为额定电流的8-10倍（铭牌额定电流）；2.定时限过流定值一般整定为额定电流的4-8倍（铭牌额定电流）；3.过载时间档位设定围1、2、3、4，一般设定为3；4.欠压定值一般设定电源电压的70%-30%；5.过压定值一般设定为电源电压的105%-120%；6.监视电压为调节电压的灵敏度；7.监视电流为调节电流的灵敏度；备注：根据说明书定值参考说明1.速断定值一般整定为额定电流的8-10倍（铭牌额定电流）；2.定时限过流定值一般整定为额定电流的4-8倍（铭牌额定电流）；3.过载时间档位设定围1、2、3、4，一般设定为3；4.欠压定值一般设定电源电压的70%-30%；5.过压定值一般设定为电源电压的105%-120%；6.监视电压为调节电压的灵敏度；7.监视电流为调节电流的灵敏度；备注：根据说明书定值参考说明1.速断定值一般整定为额定电流的8-10倍（铭牌额定电流）；2.定时限过流定值一般整定为额定电流的4-8倍（铭牌额定电流）；3.过载时间档位设定围1、2、3、4，一般设定为3；4.欠压定值一般设定电源电压的70%-30%；5.过压定值一般设定为电源电压的105%-120%；6.监视电压为调节电压的灵敏度；7.监视电流为调节电流的灵敏度；备注：根据说明书定值参考说明1.速断定值一般整定为额定电流的8-10倍（铭牌额定电流）；2.定时限过流定值一般整定为额定电流的4-8倍（铭牌额定电流）；3.过载时间档位设定围1、2、3、4，一般设定为3；4.欠压定值一般设定电源电压的70%-30%；5.过压定值一般设定为电源电压的105%-120%；6.监视电压为调节电压的灵敏度；7.监视电流为调节电流的灵敏度；备注：根据说明书定值参考说明1.速断定值一般整定为额定电流的8-10倍（铭牌额定电流）；2.定时限过流定值一般整定为额定电流的4-8倍（铭牌额定电流）；3.过载时间档位设定围1、2、3、4，一般设定为3；4.欠压定值一般设定电源电压的70%-30%；5.过压定值一般设定为电源电压的105%-120%；6.监视电压为调节电压的灵敏度；7.监视电流为调节电流的灵敏度；备注：根据说明书定值参考说明1.速断定值一般整定为额定电流的8-10倍（铭牌额定电流）；2.定时限过流定值一般整定为额定电流的4-8倍（铭牌额定电流）；3.过载时间档位设定围1、2、3、4，一般设定为3；4.欠压定值一般设定电源电压的70%-30%；5.过压定值一般设定为电源电压的105%-120%；6.监视电压为调节电压的灵敏度；7.监视电流为调节电流的灵敏度；第三节 1400变电所高爆开关整定计算备注：根据说明书定值参考说明1.速断定值一般整定为额定电流的8-10倍（铭牌额定电流）；2.定时限过流定值一般整定为额定电流的4-8倍（铭牌额定电流）；3.过载时间档位设定围1、2、3、4，一般设定为3；4.欠压定值一般设定电源电压的70%-30%；5.过压定值一般设定为电源电压的105%-120%；6.监视电压为调节电压的灵敏度；7.监视电流为调节电流的灵敏度；备注：根据说明书定值参考说明1.速断定值一般整定为额定电流的8-10倍（铭牌额定电流）；2.定时限过流定值一般整定为额定电流的4-8倍（铭牌额定电流）；3.过载时间档位设定围1、2、3、4，一般设定为3；4.欠压定值一般设定电源电压的70%-30%；5.过压定值一般设定为电源电压的105%-120%；6.监视电压为调节电压的灵敏度；7.监视电流为调节电流的灵敏度；备注：根据说明书定值参考说明1.速断定值一般整定为额定电流的8-10倍（铭牌额定电流）；2.定时限过流定值一般整定为额定电流的4-8倍（铭牌额定电流）；3.过载时间档位设定围1、2、3、4，一般设定为3；4.欠压定值一般设定电源电压的70%-30%；5.过压定值一般设定为电源电压的105%-120%；6.监视电压为调节电压的灵敏度；7.监视电流为调节电流的灵敏度；备注：根据说明书定值参考说明1.速断定值一般整定为额定电流的8-10倍（铭牌额定电流）；2.定时限过流定值一般整定为额定电流的4-8倍（铭牌额定电流）；3.过载时间档位设定围1、2、3、4，一般设定为3；4.欠压定值一般设定电源电压的70%-30%；5.过压定值一般设定为电源电压的105%-120%；6.监视电压为调节电压的灵敏度；7.监视电流为调节电流的灵敏度；备注：根据说明书定值参考说明1.速断定值一般整定为额定电流的8-10倍（铭牌额定电流）；2.定时限过流定值一般整定为额定电流的4-8倍（铭牌额定电流）；3.过载时间档位设定围1、2、3、4，一般设定为3；4.欠压定值一般设定电源电压的70%-30%；5.过压定值一般设定为电源电压的105%-120%；6.监视电压为调节电压的灵敏度；7.监视电流为调节电流的灵敏度；第二章 井下低压开关过电流保护整定表1）保护干线（馈电开关）所使用计算公式为：∑+>N M st sb I I I , 其中：Isb ——过流整定值,A;M st I ,——为被保护网络中最大一台电动机的启动电流，A;∑N I ——为被保护网络中除最大一台电动机外，其余用电设备额定电流之和，A; 2）保护支线（电磁启动器）所使用的计算公式为：N z I I > 其中：Iz ——过载整定值,A; N I ——电动机的额定电流，A;3）灵敏度校验公式：5.1)2(≥=Zs I I Kr其中：)2(sI——为被保护网络末端最小两相短路电流，A;z I ——过电流保护装置的电流整定值，A; 备注：以上公式来自《矿山电工学》煤炭工业2006年版，P167； 具体计算结果如下表：第一节 井下各短路点两相短路电流值统计表第二节井下开关过电流保护整定表（低压）备注：开关编号为，喷在开关上的绿色数字标记；整定开关时必须确保所整定开关的编号、开关型号与所计算的开关型号和编号一致后，按计算结果整定。
高压整定计算
郑煤集团国瑞公司郑新豫能（新密）煤业有限公司负荷整定计算书（高压部分）机电运输科2016年10月开关整定计算原则1.井下保护装置（电子式反时限保护装置）计算原则(1)、变压器保护计算(1) 过载值整定：Iz=Kx*Kb P∑*15.1(2) 短路值整定：Id=IgeKb IeKx IQe*∑+zI——过载整定值dI——短路保护整定值xk——需要系数，取0.6，主排水泵取0.8∑P—总负荷Kb——变压器变比I Q e——最大起动电流∑Le——其余负荷电流Ige——高压开关额定电流中央变电所高压开关整定计算1、中央变电所G1、G6、G10高爆开关整定：G1、G10高爆开关为中央变电所I进线、II进线，G6为联络开关，高爆开关额定电流为400A，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。
(1) 过载值整定：Iz=Kx*Kb P∑*15.1=0.6*（1.15*2107.7）/9.09=160A 整定过载电流为200A，0.5档(2) 短路值整定：由于G1开关为中央变电所动力变压器，所以采用以下公式计算：Id=Kb IeKxIQe∑+=（1771+0.6*1887.7）/9.09=319.4A 整定短路电流为340A2、中央变电所G9高爆开关整定：G9高爆开关控制中央变电所1#动力变压器，高爆开关额定电流为50A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。
变压器容量P=315 kVA(1) 过载值整定：Iz=Kx*Kb P∑*15.1=0.6*09.95.151*15.1=11.5A整定过载电流为15A ，0.3倍(2) 短路值整定：由于G9爆开关为中央变电所动力变压器，所以采用以下公式计算：Id=Kb IeKxIQe∑+=09.95. 76 *6.075.603+=71.5A整定短路电流为75A3、中央变电所G5高爆开关整定：G5高爆开关控制中央变电所2#变压器，高爆开关额定电流为50A ，过载值有0.2～1.4倍档可选用，短路值有1.6～10倍档可选用。
煤矿低压整定计算
山西煤炭运销集团三聚盛煤业有限公司负荷整定计算书机电科目录序、低压开关整定计算原则 (3)一、 主井、回风井低压开关整定计算………………………4 二、 行人井、副井低压开关整定计算………………………9 附表：三聚盛煤矿馈电开关整定表负荷统计表 序：低压开关整定计算原则 1、馈电开关保护计算（1）过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P(660V) I Z =I e =2×∑P(380V) (2)短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e(3)校验：K=dd I I )2(≥1.5式中：I Z ----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和I d ---短路保护的电流整定值I Qe ---容量最大的电动机的额定起动电流K X ---需用系数，《煤矿井下三大保护细则》取0.5-1，现取0.7∑I e ---其余电动机的额定电流之和I (2)d ---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 1.5---保护装置的可靠动作系数2、两相短路电流值计算： （1）公式计算法：（2）查表法（3）电缆换算依据：表13-1-8 矿用低压（380V、660V和1140V）电缆的换算系数和换算长度（m）电缆截面（mm2） 4 6 10 16 25 35 50 70 95电缆实际长度换算系数12.078.11 4.74 3.01 1.91 1.36 1.00 0.71 0.53一、主、回风井-主断路器整定：型号：CDW1-2000，所带负荷：341KW1）型号：CSW1-2000，Ie=2000A,Ue=380V, 用途：供主、回风井总电源开关；负荷统计：P max =547.4KW 。
合计总功率：547.4KW 。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =2×∑P =2×547.4=1094.8A 取1095A 。
（3）短路整定：CDW1-2000所用控制器为ECW-H 型，根据下表：控制器保护特性的电流整定值范围及准确度表保护类型 长延时 短延时 瞬时 接地故障 电流 Ir1准确度Ir2准确度Ir3 准确度Ir4准确度整 定 值 范 围CDW1-2000（0.4~1.0）In±10％ （0.4~15）In±10％ 1In~50KA+OFF±15％ （0.2~1.0）In±10％CDW1-3200 1In~75KA+OFF CDW1-63001In~100KA +OFF注1：当同时具有三段保护要求时，整定值不能交叉。
各开关的整定值表
6倍
合格
5
变电硐室
BPG9L10/50
高压1回路3#开关
0.2倍
1,6倍
合格
6
变电硐室
BPG9L10/50
高压2回路5#开关
0.2倍
1,6倍
合格
7
变电硐室
BPG9L10/50
高压2回路6#开关
0.5倍
6倍
合格
8
变电硐室
KBZ-400
2#皮带总开1#
0.3倍
3倍
合格
9
变电硐室
KBZ-400
采区一回路2#
各开关的整定值表
序号
安装地点
型号
用途
过载整定
过流整定
验算结果
1
变电硐室
BPG9L10/100
高压1回路1#开关
0.5倍
4倍
合格
2
变电硐室
BPG9L10/100
高压2回路7#开关
0.5倍
4倍
合格
3
变电硐室
BPG9L10/100
高压联络4#开关
0.5倍
4倍
合格
4
变电硐室
BPG9L10/50
高压1回路2#开关
变电硐室
KBZ-630
总开8#
1倍
8倍
合格
16
变电硐室
KBZ-630
总开9#
1倍
8倍
合格
17
主斜井
QBR-400
2#皮带机开关
120A
合格
18
采面运输巷
QBZ-80
乳化泵开关
40A
合格
19
采面运输巷
煤矿开关整定与校验
一、 -350配电点1、高防开关 KG4-25负荷为KS9-500/6变压器，用电设备负荷安装功率总和为633.9KW ，其中单台最大负荷功率为60KW. 皮带机道功率134kW ；水泵105kW ；液压泵站：37kW ，-320调度绞车：11.4KW ；局部风机11KW ；照明信号4kVA, 3512溜子道负荷为210kw ；按炮采工作面实际情况，实际工作最大负荷为437.7KW 。
过流整定计算：A I I K I e Qe b Z 125)15.17.377615.160(7.83.1)(3.1=⨯+⨯⨯=+≥∑ 电子式过流整定：98.01007.8848=⨯=⋅∑+≥geb e Qe I K I I n 倍；取整定值1倍。
过载：A I I e Z 1.48'=∑≤48.01001.48'=A I I geZ 倍 取整定值 0.5倍，即A I Z 50''=灵敏度校验：5.61257.87112)2(1=⨯=⋅A I K I Z b d ＞1.5；灵敏度满足要求。
2、高防开关KG5-03：负荷为KBSG-315/6变压器。
所带设备功率为224.2kW 。
其中单台最大负荷功率为55kW ；其中水泵55KW ；35113下负荷掘进负荷统计121.2KW ；液压泵37KW ；风机11KW 。
过流整定计算：A I K I K I e x Qe b Z 95)15.12.169715.155(7.83.1)(3.1=⨯+⨯⨯=∑⋅+≥电子式过流整定：73.01007.8636=⨯=⋅∑⋅+≥geb eX Qe I K I K I n 倍；过流整定值取0.8倍。
过载整定：接变压器额定电流整定：A U S I e e Z3.306331531'=⨯==根据计算取整定值A I Z 30''=，即0.3倍ge I 灵敏度校验：5.11.6957.85010)2(min)7(>=⨯=⋅Zb d I K I ；灵敏度校验满足要求。
二采区低压开关整定值计算
二采区低压开关整定值计算一、+1500变电所整定值计算(一)、变压器KSJ－320/61、馈电开关的整定计算(1)、根据：I dz≥I QZd+∑Iе(2)、I dz=390+25+42×2+9+28=536A(3)、故取I dz=550A2、灵敏度校验(1)、求得电缆最远点（折算后）的长度为：∑Lh1=200+10+20+10+145=385米(2)、查表可知I（2d）=1576AK m = I（2d）/ Idz=1576/550=2.8>1.5(3)、故满足要求3、变压器一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×550=4A 故取I dz= 4AK B.K j 8.7×20(二)、变压器KSJ－315/61、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=160+15+9+15+9+13+18=247A（3）、故取Idz=250A2、灵敏度校验(1)、求得电缆最远点（折算后）的长度为：∑Lh1=145+143+20+624=912米(2)、查表可知I（2d）=780AK m = I（2d）/ Idz=780/250=3.12>1.5(3)、故满足要求3、变压器一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×250=1.8A 故取I dz= 2AK B.K j 8.7×20（三）、+1600移动变电站1、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=1235+147=1382A（3）、故取Idz=1390A2、灵敏度校验(1)、求得电缆最远点短路电流1）、750米UCP3×95+1×25屏蔽电缆的电阻和电抗R 1=rL=0.1×0.75=0.075欧X 1=xL=0.07×0.75=0.052欧2）、KBSGZY-630/6移动变电站电阻和电抗R 2=0.00579欧 X2=0.0359欧∑R= R1+ R2=0.075+0.0579=0.133欧∑X= X1+ X2=0.0525+0.0359=0.0884欧ZD= （∑R）2+（∑X）2 = （0.133）2+（0.0884）2 =0.1597欧（2）、D点两相短路电流Ue1200I（2D）= = =3757A2ZD2×0.1597K m = I（2D）/ Idz=3757/1390=2.7>1.5（3）、故满足要求3、一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×1390=10A 故取I dz= 10AK B.K j 8.7×20二、+1480变电所整定值计算（一）、变压器KS9－400/61、馈电开关的整定计算（1）根据：Idz≥IQZd+∑Iе（2）Idz=260+25+45×3+10=450A（3）故取Idz=450A2、灵敏度校验（1）、求得电缆最远点（折算后）的长度为：∑Lh1=140+86+10+159=395米(2)、查表可知I（2d）=1500AK m = I（2d）/ Idz=1500/450=3.3>1.5（3）、故满足要求3、变压器一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×450=3.3A 故取I dz= 4AK B.K j 8.7×20(二)、变压器KSJ－320/61、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=260+45×3+9=404A（3）、故取Idz=450A2、灵敏度校验（1）、求得电缆最远点（折算后）的长度为：∑Lh1=60+51+51+253=415米(2)、查表可知I（2d）=1400AK m = I（2d）/ Idz=1400/450=3>1.5（3）、故满足要求3、变压器一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×450=3.3A 故取I dz= 4AK B.K j 8.7×20三、+1400三采变电所整定值计算（一）、变压器KS9－400/61、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=250+42=294A（3）、故取Idz=350A2、灵敏度校验（1）、求得电缆最远点（折算后）的长度为：∑Lh1=217+156=373米(2)、查表可知I（2d）=1640AK m = I（2d）/ Idz=1640/350=4.6>1.5 （3）、故满足要求3、变压器一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×350=2.6A 故取I dz= 3AK B.K j 8.7×20（二）、变压器KSJ－320/61、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=300+100×2=500A（3）、故取Idz=500A2、灵敏度校验（1）、求得电缆最远点（折算后）的长度为：∑Lh1=286+312=373米(2)、查表可知I（2d）=1139AK m = I（2d）/ Idz=1139/500=2.3>1.5（3）、故满足要求3、变压器一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×500=3.7A 故取I dz=4AK B.K j 8.7×20（三）、变压器KSJ－315/61、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=168+28×3=252A（3）、故取Idz=300A2、灵敏度校验（1）、求得电缆最远点（折算后）的长度为：∑Lh1=200+143=443米(2)、查表可知I（2d）=1438AK m = I（2d）/ Idz=1438/300=4.7>1.5（3）、故满足要求， 3、变压器一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×300=2.2A 故取I dz= 3AK B.K j 8.7×20四、+1400四采东大巷变电所整定值计算（一）、变压器KSJ－200/61、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=260+45+9+13=327A（3）、故取Idz=350A2、灵敏度校验（1）、求得电缆最远点（折算后）的长度为：∑Lh1=300+312=612米(2)、查表可知I（2d）=1000AK m = I（2d）/ Idz=1000/350=2.8>1.5（3）、故满足要求3、变压器一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×350=2.6A 故取I dz= 3AK B.K j 8.7×20（二）、变压器KSJ－320/61、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=260+45+5+45+28=383A（3）、故取Idz=400A2、灵敏度校验（1）、求得电缆最远点（折算后）的长度为：∑Lh1=572米(2)、查表可知I（2d）=1170AK m = I（2d）/ Idz=1170/400=2.9>1.5（3）、故满足要求3、变压器一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×400=2.9A 故取I dz= 3AK B.K j 8.7×20五、+1500变电所整定值计算（一）、变压器KS9－400/61、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=260+45×3+25+42×2+35+9=548A（3）、故取Idz=550A2、灵敏度校验（1）、求得电缆最远点（折算后）的长度为：∑Lh1=217+60+30+57+218=582米(2)、查表可知I（2d）=1160AK m = I（2d）/ Idz=1160/550=2.1>1.5（3）、故满足要求3、变压器一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×550=4.1A 故取I dz= 4AK B.K j 8.7×20（二）、变压器KS9－400/61、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=260+45×3+30+9+28×2=490A（3）、故取Idz=500A2、灵敏度校验（1）、求得电缆最远点（折算后）的长度为：∑Lh1=145+15+60+14+100+120=454米(2)、查表可知I（2d）=1420AK m = I（2d）/ Idz=1420/500=2.84>1.5（3）、故满足要求3、变压器一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×500=3.7A 故取I dz= 4AK B.K j 8.7×20（三）、KBSGZY-630/6移动变电站1、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=1000+110=1110A（3）、故取Idz=1200A2、灵敏度校验（1）、求得电缆最远点短路电流1）、900米UCP3×95+1×25屏蔽电缆的电阻和电抗R 1=rL=0.1×0.9=0.09欧X 1=xL=0.07×0.9=0.063欧2）、KBSGZY-630/6移动变电站电阻和电抗R 2=0.00579欧 X2=0.0359欧∑R= R1+ R2=0.09+0.00579=0.09579欧∑X= X1+ X2=0.063+0.0359=0.0989欧ZD= （∑R）2+（∑X）2 = （0.09579）2+（0.0989）2 =0.137欧（2）、D点两相短路电流Ue1200I（2D）= = =4379A2ZD2×0.137K m = I（2D）/ Idz=4379/1200=3.6>1.5（3）、故满足要求3、一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×1200=8.9A 故取I dz= 9AK B.K j 8.7×20六、+1500移动变电站1、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=1235+80=1315A（3）、故取Idz=1350A2、灵敏度校验（1）、求得电缆最远点短路电流1）、600米UCP3×95+1×25屏蔽电缆的电阻和电抗R 1=rL=0.1×0.6=0.06欧X 1=xL=0.07×0.6=0.042欧2）、KBSGZY-800/6移动变电站电阻和电抗R 2=0.00563欧 X2=0.00396欧∑R= R1+ R2=0.06+0.00563=0.06563欧∑X= X1+ X2=0.042+0.00396=0.04596欧ZD= （∑R）2+（∑X）2 = （0.06563）2+（0.04596）2 =0.08欧（2）、D点两相短路电流Ue1200I（2D）= = =7500A2ZD2×0.08K m = I（2D）/ Idz=7500/1350=5.5>1.5（3）、故满足要求3、一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×1350=10A 故取I dz= 10AK B.K j 8.7×20七、+1480移动变电站1、馈电开关的整定计算（1）、根据：Idz ≥IQZd+∑Iе（2）、Idz=260+45×9+9=674A（3）、故取Idz=700A2、灵敏度校验（1）、求得电缆最远点短路电流1）、300米U3×70+1×25像套电缆的电阻和电抗R 1=rL=0.336×0.3=0.1欧X 1=xL=0.08×0.3=0.024欧60米U3×50+1×10像套电缆的电阻和电抗R 2=rL=0.4704×0.06=0.028欧X 2=xL=0.081×0.06=0.00486欧65米U3×50+1×10像套电缆的电阻和电抗R 3=rL=0.4704×0.065=0.03欧X 3=xL=0.081×0.065=0.0053欧55米U3×35+1×10像套电缆的电阻和电抗R 4=rL=0.672×0.055=0.037欧X 4=xL=0.084×0.055=0.00462欧60米U3×25+1×10像套电缆的电阻和电抗R 5=rL=0.9408×0.06=0.056欧X 5=xL=0.088×0.06=0.0052欧2）、KBSGZY-630/6移动变电站电阻和电抗R 6=0.00579欧 X6=0.0359欧∑R= R1+ R2+ R3+ R4+ R5+ R5=0.1+0.028+0.03+0.031+0.056+0.0579=0.3欧∑X= X1+ X2+ X3+ X4+ X5+ X6=0.024+0.00486+0.0053+0.00462+0.0052+0.0359=0.08欧ZD= （∑R）2+（∑X）2 = （0.3）2+（0.08）2 =0.31欧（2）、D点两相短路电流Ue690I（2D）= = =1112A2ZD2×0.31K m = I（2D）/ Idz=1112/700=1.6>1.5（3）、故满足要求3、一次侧过流继电器整定计算1.2～1.4 1.3I dz= （I QD+∑Iе）= ×700=5.2A 故取I dz= 6AK B.K j 8.7×20。
32900采区变电所整定计算
32900采区变电所整定计算一、编号EGK-002高防开关整定计算： 1、过流整定计算A UCOS S I z 908.0633.7483≈⨯⨯==φ取Iz 为130A 采区负荷为S=（25+11.4+7.5）+75+（40+17+11.4+40+17+25）+（80+110）+40+（80+110）+（37+22）=748.3对电子式高压综合保护器，按电流互感器二次额定电流值（5A ）的倍数分级整定公式为N Z =90÷ 150=0.6式中：N Z ——为互感器二次额定电流（5A ）的倍数 高防开关二次额定电流值按照（5A ）的0.8倍整定。
短路计算（短路点设在高防开关进线处） 1）系统电抗Ω≈⋅==79.050/)3.6(/22A MV KV S V X br ar sy 式中：sy X ——系统电抗ar V ——标准电压等级的平均电压值，取中央变电所电力系统基准电压6.3KV ；br S ——短路容量，中央变电所电力系统短路容量取基准容量50MVA ； 2）电缆线电抗Ω=⨯Ω=⨯=192.04.2/08.00km km L x X w 式中： 0x ——导线或电缆单位长度的电抗，电缆线为0.08Ω/km L ——电缆长度，中央变电所至32900采区变电所2.4km 。
3）短路回路总电抗Ω≈+=+=∑982.0192.079.0Xw Xsy X4）短路参数KA KV X V I ar S 7.3)982.0732.1/(3.63/)3(≈Ω⨯=⨯=∑KA KA I I S S 2.37.3866.0866.0)3()2(≈⨯==2、电流速断保护整定)3(max ..S ikx k k op I K K K I ==（1.2×1×3700）/30=148A 一、编号为EB-005的变压器系统短路电流的计算 (一)、 变压器二次侧出口端短路电流计算由供电系统图可知变压器二次侧电压为690V ，容量 为500KVA ，系统短路容量按50MVA 计算： 查表可得系统电抗长度L X1=20.9 6KV 高压电缆长度L g =2400m查表可得6KV 电缆折算到低压侧换算系数K g =0.017 6KV 电缆折算到低压侧换算长度L H1= L X1+K g L g =20.9+2400×0.017 =61.7查表得变压器二次侧出口端的短路电流I (2)d1=6430 (二)、按最大三相短路电流校验电缆热稳定性 取最大两相短路电流换算成三相 I （3）d=1.15×I （2）d1=1.15×6430=7394A 电缆热稳定系数取C=145 假想时间t i =0.25 代入公式S min = I （3）d × /145=25.5mm 2 通过校验选用3×50电缆完全符合要求. (三)、高防开关的整定(编号为EGK-004)1、1、过流整定计算A UCOS S I z 428.0633503≈⨯⨯==φ根据负荷表S=（25+11.4+7.5）+75+（40+17+11.4+40+17+25）+80.5=350KWN Z =42÷ 150=0.4式中：N Z ——为互感器二次额定电流（5A ）的倍数 高防开关二次额定电流值按照（5A ）的0.4倍整定。
井下常用各等级电机开关整定
井下常用电气设备开关整定为减免设备出现故障不及时跳闸造成设备损坏，以及避免事故时出现越级跳闸，造成停电影响范围扩大的情况出现，现将常用各电气设备开关的整定值制定如下表（低压开关调整定时将保护器上粗调开关置于最接近数值的一档上）。
1、负荷开关：2、移动变电站：备注：1、负荷开关：根据P e=1.732×U e×I e×cosφ（cosφ为功率因数，按电机铭牌，如无一般取0.8；P e为额定功率，U e为额定电压，I e为额定电流），计算出I e；过负荷值I z1=K1×I e,( K1=1.2~1.8,一般取1.2，根据运行情况，可适当调整)；短路值按I z=8I e计算。
2、变压器：根据P e=1.732×U e×I e（P e为变压器容量，U e为额定电压，I e为额定电流），计算出I e；过负荷值I z1=I e；短路值按I z=（4~6）I e计算。
3、整定值原则：基于“事故不出门”的原则，整定值根据实际运行情况，尽量从小整定。
4、后附80、120、200开关常用综合保护整定调整方法。
80、120、200开关常用综合保护整定调整方法一、80开关整定方法：1、JDB-80A-2型保护①档位×1、×2、×4、×8，②旋钮值：过试、5.5、6、6.5、7、7.5、8、8.5、9、9.5、10③开关整定方法表：2、JDB-80-A型保护①档位：高挡、低档②定值表：加减按钮数值0~9。
③开关整定方法表：二、120开关整定方法：JDB-120型保护①档位：高档、抵挡②旋钮值：30|60、33|66、36|72、39|78、42|84、45|90、48|96、51|102、54|108、57|114、60|120③开关整定方法表：三、200开关整定方法JDB-225型保护①档位：高档、抵挡②旋钮值：55|110、60|120、65|130、70|140、75|150、80|160、85|170、90|180、95|190、100|200、105|210、110|220③开关整定方法表：。
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375
D20
合格
9
QBZ-80N
52-260绞车房
51.8
51.8
d18
合格
10
ZXZ8-2.5
52-260上车场
12
12
d19
合格
11
KBZ9-200
52-380信号硐室
258
258
D20
合格
12
QBZ-80N
52-380绞车硐室
51.8
51.8
D4
合格
13
ZXZ8-2.5
52-380绞车硐室
QBZ-60
51-470联络巷
6.3
6.3
D7
合格
12
KBZ9-400
51-470中巷
31.5
31.5
D3
合格
13
QBZ-60
51-470中巷
6.3
6.3
D4
合格
14
QBZ-80
51-470中巷
6.3
6.3
33.6
100
D6
合格
15
QBZ-80
51-470中巷
6.3
6.3
33.6
100
D8
合格
16
QBZ-60
合格
3
KBZ9-200
4464绞车房
63.8
63.8
D8
合格
4
ZXZ8-2.5
4464绞车房
12
12
D9
合格
5
QBZ-80N
4464绞车房
51.8
51.8
D8
合格
6
QBZ-80
4464上车场
25.3
25.3
D1
合格
7
BQD6-60
4464信号硐室
20.7
20.7
D2
合格
8
KBZ9-200
52-260绞车房
51-470中巷
6.3
6.3
35
100
D9
合格
17
QBZ-80
51-470中巷
6.3
6.3
33.6
100
D3
合格
18
QBZ-80
51-470中巷
6.3
6.3
33.6
100
D3
合格
19
QBZ-80
51-470中巷
6.3
6.3
D15
合格
20
QBZ-60
51-470中巷
6.3
6.3
d10
合格
21
QBZ-60
铜角湾矿采区低压开关整定表
地点：52采区制表时间：2011年9月
开关编号
开关型号
开关所在地点
保护装置整定
所处短路系统
灵敏度校验
结论
电动机综合保护器（A）
熔件（A）
电流继电器
熔件
计算值
整定值
计算值
整定值
1
KBZ9-200
北翼采区变电所
488488ຫໍສະໝຸດ D16合格2
KBZ9-200
北翼采区变电所
488
488
d16
6.3
6.3
D17
合格
25
KBZ9-200
-380北五石门
33.3
33.3
D23
合格
26
QBZ-60
-380北五石门
6.3
6.3
D21
合格
27
QBZ-80
-380北五石门
6.3
6.3
D22
合格
铜角湾矿采区低压开关整定表
地点：-380西南51采区制表时间：2011年9月
开关编号
开关型号
开关所在地点
保护装置整定
南一石门绞车房
52
52
d13
合格
6
ZXZ8-2.5
南一石门绞车房
12
12
D14
合格
7
KBZ9-400
南二石门绞车房
366
366
D3
合格
8
QBZ-80N
南二石门绞车房
46
46
D24
合格
9
ZXZ8-2.5
南二石门绞车房
12
12
D23
合格
10
KBZ9-400
51-470联络巷
126.5
126.5
D3
合格
11
27
QBZ-60
5161南一石门
6.3
6.3
d19
合格
28
QBZ-60
5161南一石门
6.3
6.3
D20
合格
29
QBZ-60
5161二反上山
6.3
6.3
d15
合格
30
QBZ-60
5161二反上山
6.3
6.3
d16
合格
12
12
D3
合格
14
KBZ9-200
52-450井底车场
371
371
D12
合格
15
QBZ-80
52-450井底车场
54
54
D5
合格
16
QBZ-60
52-450井底车场
12.7
12.7
D6
合格
17
QBZ-80
52-450井底车场
25.3
25.3
D12
合格
18
QBZ-80
52-450井底车场
12.7
12.7
d7
合格
19
QBZ-60
52-450掘进头
6.3
6.3
D10
合格
20
QBZ-60
52-450掘进头
6.3
6.3
D11
合格
21
QBZ-60
5261工作面
6.3
6.3
D13
合格
22
QBZ-60
5261工作面
6.3
6.3
D14
合格
23
QBZ-60
5261工作面
6.3
6.3
D15
合格
24
QBZ-60
5261工作面
5162二石门
6.3
6.3
D15
合格
22
QBZ-60
5162二石门
6.3
6.3
d16
合格
23
QBZ-60
5162一石门
6.3
6.3
d11
合格
24
QBZ-60
5162一石门
6.3
6.3
d12
合格
25
QBZ-60
5161南一石门
6.3
6.3
d17
合格
26
QBZ-60
5161南一石门
6.3
6.3
d18
合格
所处短路系统
灵敏度校验
结论
过流继电器（A）
熔件（A）
电流继电器
熔件
计算值
整定值
计算值
整定值
1
KBZ9-200
-380泵房
547
547
D6
合格
2
KBZ9-200
-380泵房
547
547
D6
合格
3
ZXZ8-2.5
-380泵房
12
12
D1
合格
4
KBZ9-200
南一石门进口处
63.8
63.8
D14
合格
5
QBZ-120N